57051 str184 185

57051 str184 185



Obliczenie ugięć:

«inst = 2,09^t • / V(384£,0mean • /)+0,015/1kl3/(E0mein ■ I),

«fin = «ins,(1+^def)-

Od obciążenia ciężarem własnym: qk = 0,135 N/mm,

“instl = °>23 n™.

^def =    1

Mfini = 0,414 mm.    |

Od siły skupionej:

Minst2 = 0,015 -1000 -12003/(12000-548,8 • 103) = 3,94 mm,

fcdef = 0 (obciążenie krótkotrwałe),    4

«fm2 = «inSt2 = 3^4 mm.

Ugięcie całkowite    I

Mfin = 0,414 + 3,94 = 4,354 mm< 8 mm.

Ugięcie wg schematu II jest większe od ugięcia wg schematu I, więc decydując! znaczenie mają obliczenia dotyczące schematu II (rys. 5-2b).

Wyniki obliczeń wskazują na możliwość pocienienia deskowania.

r/,( = 0,585 • 0,50 = 0,293 kN • m,

Pk = I kN,

P,,= 1,2 kN,

Mt, = 0,0703 ■ 0,293 • 12002 + 0,207 • 1200 • 1200 = 327,8 • 103 N • mm,

a = 327,8 • 107(40,33 ■ 103) = 8,13 MPa< 20,77 MPa,

uiin = 2,09 0,225- 12004(l+0,6)/(384-12000-443,7-103) +

+ 0,015 -1000 - 12003(l+0)/(12000-443,7-103) = 0,763+4,868 =

= 5,631 mm <8 mm.

Pozostawiono grubość 22 mm.

Sprawdzenie deskowania na odrywanie przykrawędziowe. Obliczenie, dotyczyć będzie przykrawędziowych pasów połaci dachowej, które (zgodnie z tabl. Zl-16 w PN-77/B-02011) mają szerokość 0,lib~0,lB = 1,0 m. Rozstaw dźwięków wynosi 1,20 m (rys. 5-lc), więc obciążenie ma wartość

</,, = (-1,638+0,585)1,20 = -1,264 kN/m.

Przy jęto mocowanie za pomocą gwoździ.

Zależnie od sposobu łączenia desek między sobą, deskowanie powinno mieć grubość t = 22 mm lub 25 mm. Minimalne długości gwoździ:

Lin = t +1 +12d+1,5 d,

I....... =22+1 + I2d+l,5d= 23 + 13,5d,

2 = 25 +1 + I2d+l,5d = 26+13,5 d.

Pizyjęto gwoździe 3,5x90 mm, a zatem

/p| = 90 - 25 -1 -1,5 • 3,5 = 58,75 mm.

Nośność gwoździ na wyciąganie (por. przykład 4-5):

l\k = (18 10~6)qI = 18 10-6 3802 = 2,599 N/mm,

*mod =

fu = 0,9 -2,599/1,3 = 1,799 N/mm,

f!k = (300- 10-6)p2 = (300-10_6)3802 = 43,32 N/mm,

fu = 0,9 • 43,32/1,3 = 29,99 N/mm,

K,„ =fu d l= 1,799 3,5-58,75 = 369,9 N,

R,n =Jxd-d-t+fid-d'1 = 1,799-3,5-22 + 29,99-3,52 = 138,5 + 367,4 =

= 505,9 N.

185

1

Sprawdzenie możliwości zastosowania desek grubości 25 mm / = 30 - 253/12 = 390,6 • 103 mm3,

W= 30-2576 = 31,25-103, a = 315,9 • 107(31,25 ■ 103) = 10,11 MPa,

Mfin = 4,354 -548,8 -107(390,6 -103) = 6,117 mm<8 mm.

Przyjęto grubość desek 25 mm.

Wymiarowanie — wariant H (deski łączone na pióro i wpust). Obciążenie od siły skupionej rozkłada się na pas o szerokości 50 cm. Sprawdzamy deski grubości 22 mm, przeprowadzając obliczenia wg schematu II (rys. 5-2b):

W = 50 • 2276 = 40,33 • 103 mm3,

/ = 50-223/12 = 443,7• 103 mm4,    /

qk = 0,45 • 0,50 = 0,225 kN/m,    1


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
II. OBLICZANIE UGIĘĆ METODĄ MOHRA • metoda oparta na formalnej analogii między równaniami
str184 185 (2) Wskazówki w przypadku awarii Bezpieczniki w dodatkowej skrzynce bezpieczników (w komo
32. Omówić zasady obliczania ugięć elementów drewnianych. ZMiKB 33. Drewno klejone i jego
63 (183) Dla obliczenia ugięć (rzędnych lwp yB) w przedziale CD obciążamy belkę silą P = 1 w tym prz
DSC00817 METODY OBLICZENIOWE -KOLOKWIUM 5.07.09 (zestaw II) -i "N J> 1. Obliczyć wskaźnik uw
77167 str290 291 Tabela 5-15. Obliczenie ugięć kratownicy od obciążenia śniegiem Pręt i, [mm] 4 [m
53790 str184 185 (2) Wskazówki w przypadku awarii Bezpieczniki w dodatkowej skrzynce bezpieczników (
DSC00817 METODY OBLICZENIOWE KOLOKWIUM 5.07.09 (zestaw II) 5 -2 1. Obliczyć wskaźnik uwarunkowania m
str184 185 (3) Nazwa roillny Str. Miejsce występowania Części jadalne 1 ich zastosowanie 1 2 3 4 P
24096 str268 269 Tabela 5-9. Obliczenie ugięć kratownicy uimt od obciążenia
IY-15 H. Toruńczyk, GAL I (jesień 09) Dowód. Obliczmy (i,j)~ty wyraz macierzy X := AD : k x‘i = Pra
IMG09 (7) Czwartym krokiem jest obliczenie obecnej wartości korzyści i obecnej wartości kosztów a n
kol2 Zad. 5 Obliczyć czas ^owiczncgo rozpadu dla Pu24l o stałej rozpadu I.52636H-09 1/s. ł>u239 o

więcej podobnych podstron