62356 P3041013

5.16. OHM statycznie nfewyznaczalne

5.16.3. Analiza sił wewnętrznych z uwzględnieniem plastycznej rezerwy nośności

Zgodnie * zaleceniami normy PN-90/R-03200 dopuszcza się projektowanie stalowych elementów konstrukcyjnych według teorii plastyczności. Momenty zginąjące w belkach ciągłych obliczonych z uwzględnieniem plastycznej redystrybucji momentów, przy równomiernie rozłożonym obciążeniu stałym g i zmiennym q w układzie najbardziej niekorzystnym, wyznacza się ze wzoru:

M=C_t ql² + C„ pl²,    (5.94)

gdzie:

i-z—z

Z-1" ■ 'A

Urn-1-mi.-‘-

Rys-551

rodząj I —

obciążenia: stałe, zmienne,

współczynniki dobierane wg tablicy 5.4 i rys.5.51, rozpiętość przęsła.

Można obliczać momenty zginające wg tego wzoru, ^r jeśli rozpiętości i obciążenia poszczególnych przęseł belki nie różnią się więcej niż 10 %, przy czym do obliczania momentu w przęśle należy przyjmować rzeczywistą rozpiętość i obciążenie danego przęsła, a do obliczenia momentu podporowego — wartości średnie z rozpiętości i obciążeń dwóch przyległych przęseł.

Podane w tablicy 5.4 współczynniki C_gtC_q są od

powiednie tylko dla określonego na rys.5.51 rodzaju belki, a mianowicie:

belka o stałym przekroju,

belka o zwiększonym przekroju przęseł akrąjnych, gdy zmianę przekroju zastosowano w przęśle drugim za podporą B i symetrycznie z drugiej strony, belka o zwiększonym przekroju pierwszych przęseł skrajnych, np. przed podporą B,

belka pięcioprzęsłowa bez wzmocnienia przęsła środkowego ze wzmocnieniem pierwszych przęseł skrąjnych.

rodzaj II — rodząj la —

Tablica 5.4 [PN-90/B-03200J

			fl.4 mm	iią	rH	1 BA	jjyi 1	M ■
UObe	Aofeai Mto	Oznaczenia momentów	i i	A	. i	-Ł -1	U »		a
			_jł_L	G*	Co	Co	Co	Co	Co	Co
a	i	M,	o.oeol	0,105	0.167	0,188	0,250	0.282	0.334	0,412
		Ok	-0.086 i	-0.105	-0.167	-0.188	-0.250	-0.292	-0.3341 -0.412
		M	0.0861 — — ' ’['■	0.106	0.167 T- ' ■	0200	0.250	0205	0.334	0.417
	i	Mb	| -0.086	-0,106	-0.167	-0.200	-0250	-0.295	-0.334	-0,417
•		Mt	_0.039)	0.086	0,083	0,150	0.084	0217	0.166	0,334
	I ^u		_0.096;	0.111	0.188	0213	0278	0.306	0.375	0.437
		Mę	LdsasI	-0.006	r -^o,2s	.. -?•'!5	-0,167	-0.256		-0.375
		Mi	0,0631	0.096	0.125	0*175	0.167	0256	0.250	0.376

Podstawy projektowani* kontrakcji matotowyek

				9.0				W , #
				uiuuin	nssa			ht rl	rł		rM
Liczba ' przęseł,	Rodzaj ■ belki	Oznaczenia ■		\m . ..l	■4	&	“JŁ		*4		5 1
				_ J		j* L.	Co j	Co	Co	Co j	Co 1
		Aft	0.086		0.106 j	0.1671	0200	0290	0298	0334	04171
	1	Mg		-0.086	-0.106	-0.167 i	-0200:	-0290!	-0298	-030#	-04*rl
		Mi		0.055	0.094:	o.m [	0.189^1	0.190	0258	8299	02871
4		Mc		-0.055	-0.094	-0.111 j	-0.169	-0.1501	-0253	-0229^1	S
		Aft		0.096	0.110;	0.188 [	0212	0278	0268	03W*	04881
IV		Mg		-0.063	-0.097;	-0.1251	-0.177 f	-0.187	-0298^:	-0290	-0380
		Ma		0.063	0.0971	0.125 — - 4—	0,1771	0.167;	0299*	0298j	030
		Mc		-0.063	-0.097	-0.125 j	-0.177!	-0.167	-0298	-0299	-0298
		Aft	0.066		0.106	0.1671	0200 i	0250j	0298	029#^;	04971
		M0	-0.088		-0.108	-0.167 i	-0;200	-0.2601	-0298	-028*;	-0477
	1	Ma	0.066		0.094	0,111	0.169	0.150	0233	0223	6288
		Mc	-0.065		-0.094 i	-0.1H |	-0.169	-0,150	-0258;	-0221	2HS
		Ab	0.070		0.102	0.139 [	0,1691	0.18#'	0272	0277!	0401
		Aft	0.096		0.110 j	0.1881	0212	0278!	0207j	03W*	(M39 -020
5		Mb		-0.063	-0.097	-0.1251	-0.177	-0,167!	-0288'	-0299
	II	Mi		0.063	0.097!	0.125;	0.1771	0.167)	0288i	0250	0201
		Mę		-0.063	-0.0971	-0.125 i	-0.177:	-0.187	-0280'	-0298
		Mi		0.063	0.100!	0.125	0,181 i	0.167!	0,266;	0250	0301 04171
		Aft		0.086	0.106 j	0.167	0200	0250	0295	0234
		Mb		-0.088	-0.106 i	-0.187 | 0.146	-02001	-0250*	-0 295	-0394!	-04I7J
	la	L H_	0.061		°:^09*i		0.164.	0,139	0246	0209'	03891
		Mc		-0.063	-0.098;	-0.1251	-0.179]	_^.167l 0,167 j	-0283	-0250 j	-03681
		Ab		0.063	0.098	0.125)	0.1791		0283	0290;	020j

5.16.4. Projektowanie belek ciągłych

Podstawowe zasady wymiarowania belek ciągłych zasadniczo nie różnią się od wymiarowania belek swobodnie podpartych.

W celu uściślenia wykonywanych obliczeń wytrzymałościowych, należy uwzględnić poniższe uwagi.

■ Nośność belki należy sprawdzać zarówno w przęśle, jak i na podporach pośrednich.

Ze względu na równoczesne występowanie znacznych ał ścinających i momentów zginających w pobliżu podpór pośrednich sprawdza się każdorazowo nośność obliczeniową zredukowaną w tyci* przekrojach belki. Do kształtowanie podłużnego dźwigara i bladł oblicza się przekrój poprzeczny belki w obrębie pod por pośrednich

dtp