86308 P1010744 (3)

120    |, STROPY

szerokość pól w kierunku prostopadłym do rozpatrywanego, i, - sztywno^ i górnego słupa, i_t-JJNo,, przy czym J_t jest momentem bezwładności górnego J*'* a wysokość obliczeniowa według wzoru (1.51), i_a - sztywność liniowa dolneg₀ , ¹ Yj - suma sztywności liniowych elementów schodzących się w węźle równa I, + +i_t+U’ i, - sztywność liniowa rozpory wydzielonej ramy, i_rl = /_r//₀₁, l_rJ *=y_f//_9ł ^H'

1.4.2.3. Obticzank belek wieńczących. W przypadku gdy skrajna krawędź płyty parta jest dupami i płyta nie posiada wsporników poza linią skrajnych słupów, to ^ projektuje się na słupach skrajnych belkę wieńczącą. Słupy w tym pizypadku posjJ!/ głowice jednostronne rys. I.ł02 lub nie posiadają głowic.

Według zaleceń radzieckich całkowita wysokość wieńca nie powinna być mnicj^ od 2,5-krotnej grubości płyty. Obliczenie wieńca na zginanie przeprowadza się na pd_n( obciążenie leżące na wieńcu i na oddziaływanie z przylegającego do wieńca pólpas^ głowicowego.

Wymiarowanie belek przeprowadza się jak dla jednostronnego przekroju teowego o szerokości współdziałania ł>j=fc+4d', gdzie b - szerokość wieńca, d' - grubość płyty stropowej.

Ze względu na trudności obliczania występujących w belce wieńczącej momentów skręcających zaleca się przy zbrojeniu wieńca stosować strzemiona zamknięte o średnicy fi do 8 mm w rozstawie nie mniejszym niż 20 cm. Przy czym strzemion tych nie należy uwzględniać przy obliczaniu belki na naprężenia główne.

Przykład 9. Dla danych jak w przykładzie 8, obliczyć momenty w płycie stropu grzybkowego metodą rem wydzielonych. Do obliczeń przyjęto wymiary głowicy słupa jak na rys. 1.103. Szerokość głowicy; «=35+2-35=105 cm, a>0.2-/=0^'5,0«» 1,0 m.

■bpi

a			|
s~ a	n g	> S	i

+

I

sJ.004

Kyt. 1.104. Schemat ktnatrukcyjny rumy wydileloiwj

«

w

4

Dla przykładu oblicza sie remę wydzieloną dla kierunku l_t rys. 1.103. Szerokość rozpory wg wzoru 1.47

i.

I,i+l,i 5,0+5,0

5,0 m.

Obliczenie rozpiętości rozpory dla przęseł skrajnych wg wzoru (1.50)

, , a /    1,05 0,18    ,

/o='tw-y+ -⁼⁴*⁹¹—⁺T⁼4,65 m,

dla przęseł pośrednich wg wzoru (1.48)

Obliczenie wysokości słupów:

^ górnej kondygnacji wg wzoru (1.51)

1,05

*=4,0—--*3,48 m.

_d|) j₍,inej kondygnacji wg wzoru (J.51)

//_o-//_1.5,10-—⁵«=4,58 m, 2 2

Rył. 1.105. Schemat obliczeniowy ramy wydzielonej

	9	W	(f
	f 1 t 1	a t ■	r 'A 9

4W+-O0+ 44S f-

X

5

-v

5

f

W

Oblicanie momentów bezwładności: dli rozpory (płyty) wg wzoru (1.52)

§ |||

^y'⁼'*72^=5CW7J⁼²‘^MOOOcm’

Tabela 1.14

Obliczenie sztywności prętów i współczynników rozdziału

W(Kl	P*	J [cm^4J	‘ (cm]	n	nJ Im — 1	2>	|||f	Pm
	5-1	125 000	458	*	1090		17,10%	5-1
	5-4	244000	445	3	ISIS		24,70%	5-4
5	5-9	125000	348	4	1440	6375	22,40%	5-9
	J-6	244000	430	4	2270		35,60%	5-4

dla slupów wg wzoru (1.53)

aI 35*

/,=-=—-J25000 cm*.

Obliczenie ramy zastępczej przeprowadza się metodą Crossa. Ze względu na symetrię układa i obciążeń rozwiązuje się połowę ramy.

Obciążenie całkowite rozpory wg przykładu 8 wynosi

9=(^+^)/^,-(584 + 840)5,0=7120 kG/m.

Momenty wyjściowe:

7120-4,65*

A/_s4=---—--10950 kGtn,

-m_6S=-

7120-4,30*

■ ■■■** m

-10950 kGm.

12