87455 P1010811 (2)

f. Sprawdzenie belki na tran&poct. Bierze ih pod nw«n możliwość transportu ar pozycji odwróconej — przyjmuje się podpory % odległości 10ca od kopców beflu. czyh

f-5,93-2-0.10-5.75 tn.

.. 0l^x 905-5,75* |

---3840 kGm.

8 8

6-40 cm,    80-3-77 cm.

—-153 kGjcm\ 7*    l|2

--0,0104, C—0,995, =■2,45 cm¹,

384000 40*77^a-153

F.'

384000

___2100 0.995-77

jest górą 4 0 12 o F«*4*32 cm*.

Obliczenie uchwytów transportowych ze stali klasy A-I o znaku St35X.

Przyjęto dwa uchwyty transportowe w odległości 1,0 m od końców belki. Wymagany przekrój uchwytów

gl 905*5.95    .

^p‘-hr*2£r'''^lcm-

Przyjęto uchwyty 0 14 mm o F« = 1,54 cm^ł.

Ciężar własny belki

G« 840* 5,95-5000 kG.

Przykład 27. Obliczyć belkę żelbetową ciągłą pod suwnicę elektryczną pomostową dwudtwigarową o nośności (2—5 T — typoszereg Oh, dane z tabL 82: rozpiętość suwnicy L—12,0 m. rozstaw kół R=

I —3,5 m. szerokość suwnicy Af—4,76 m.

Wysokość suwnicy od główki szyny .4 — 1,38 m, długość suwnicy L=L+2Bal2+l^,0,13 —12,26 m, ciężar suwnicy 9,3 T, przyjęto ciężar kabiny 0,7 T. maksymalny nacisk koła jezdnego 5.9 T, minimalny

Tabela 5.4

Zestawienie obciążeń w kG/m

Wyszczególnienie obciążeń |	Obciążenie Darmowe 1 tkOM	WipSayemk obdąkab	Ohnątsmr \ obłkadoee tkOM \
I Cieter vteny belki Żelbetowej 1 (0.25-0,50+ 10 0.60) 2400	«	s	1 i \
Cięiar szyny jezdnej i podtorza	109	1 «.»	w \
1 Rum	535	1	610 }

nacisk koła jezdnego (9,3+0,74-5,0-2,9) : 2 = 1,6 T, prędkość jazdy pomostem w hali d=%Q m|mm, grupa natężenia pracy II (średnia), współczynnik dynamiczny *“1.3, współczynniki obciążenia n= =1,10.

Przyjęto szynę jezdną typ S24 wg PN-57/H-93422, beton klasy B 200, stal klasy A-I. Maksymalny nacisk kół suwnicy bez uwzględnienia współczynnika dynamicznego