84676 str232 233

84676 str232 233



Ugięcie od obciążenia ciężarem własnym i pokrycia:

*W = 0,6,

qku = 0,10+0,3500(0,5ld+lg) = 0,10+0,3500(0,5-4,06 + 2,70) = = 1,756 kN/m,

“instu = (5/384) 1,756-21907(12000-2287-104) = 1,92 mm, “finu = 1.92(1 + 0,6) = 3,07 mm.

Ugięcie od obciążenia śniegiem: kdef= 0,25,

qk2z = 0,3046(0,5-4,06 + 2,70) = 1,441 kN/m,

uiast2z = (5/384)1,441 -21907(12 000-2287 -104) = 1,57 mm,

Ufin2z = 1,57(1+0,25) = 1,96 mm.

Ugięcie od obciążenia pionowego wiatrem:

^def = O’ qk3z = 0,1210(0,5 -4,06 + 2,70) = 0,572 kN/m,

Wjnst3Z = (5/384) • 0,572 - 21904/(12 000 • 2287 • 104) = 0,62 mm, um3z = 0,62 mm.

Ugięcie od obciążenia poziomego wiatrem:

^def =

qky = 0,098(0,5 • 4,06 + 2,70) = 0,4635 kN/m,

uinsly = (5/384)0,4635 • 36907(12000-1167 -104) = 7,99 mm,

unny = 7,99 mm.


Ugięcia finalne (rys. 5-19):

“insi* = 1,92 + 1,57+0,62 = 4,11 miftt i «inSt> = 7.99 mm,

inst =(4,ll2 + 7,992)0-5 = 8,99 mml

rf


wfinz = 3,07+1,96 + 0,62 = 5,65 mm,

«fioy = 7,99 mm,

Rys. 5-19. Więźba platwiowo-kleszczowa. Sch do obliczeń ugięcia płatwi

ufin = (5,652 + 7,992)05 = 9,79 mm,

Miin=9,79 mm</j/200= 2190/200= 10,95 mm (tabl. 5.2.3 z PN-B-03150:2000).

Reakcja podporowa nad słupem od obciążenia pionowego

ra = (<?dr«i/2HMcl/ai = (5,0235 0,75/2)-1,7002/0,75 = -0,383 kN.

Płatwie muszą być przymocowane do słupów. Zastosowano nakładki z desek 25 x 75 mm oraz 1 śrubę o średnicy d = 10 mm (rys. 5-24a).

Rozmieszczenie śrub (wg tabl. 7.6.1.2 z ww. normy):

«4, = (2+2sin90°)<7 = Ad = 40 mm (krawędź obciążona),

«4). = 3<i = 30 mm (krawędź nieobciążona),

75 mm >40 + 30 = 70 mm.

Obliczenie nośności śruby dwuciętej o średnicy 10 mm na 1 cięcie (wg wzorów 7,3.1.g-s-k z ww. normy):

t, = 25 mm,

hak =fhJ(K ■ sin2a + cos2a), im = 0,082 • 380 • 10“0-3 = 15,62 MPa, kw = 1,35+0,015<2 = 1,35+0,015-10 = 1,5, fhk = 15,62/(1,5 sin290° +cos290°) = 10,41 MPa, 10,41 0,9/1,3 = 7,21 MPa,

R,n =hu h d= 7,21 • 25 10 = 1802,5 N,

- 40 mm (grubość czopa słupa),

1,0,

R,n = 0,5fhU ■ t2 ■ d -fi = 0,5 7,21 • 40 • 10 • 1 = 1442 N,

-fi


Myi = (0,8 fukd’i/6)fyM = 0,8 • 300 • 107(6 • 1,1) = 36364 N-mm, fhid'* 1 d

i

= [1,17,2125 -10/(2+1)] • {[21(1 +1)+4-1(2+1)36364/ /(7,2110252)]0,5 -1} = 1784 N,

=    ^<2M~f~d = 1,1 [2-1/(1 +1)]0,5 *

• (2 • 36 364 • 7,21 • 10)0-5 = 2519 N,


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
str36 37 Ugięcie chwilowe od obciążenia ciężarem własnym: «W = [5^/4/(384^mean/y)]-[l + 19)2/tV/2] =
str66 67 Zestawienie obciążeń. Ciężar własny stropu oraz obciążenie użytkowe zestawiono w tab.
77964 str222 223 Ugięcie od obciążenia śniegiem: kitf = 0,25 (wg tabl. 5.1 z PN-B-03150:2000), SłX1
10949760w631257578283695205711 n w2 - obciążenia ciężarem własnym + obciążenie użytkowe qd) ♦ qd2 0
10952749w631257244950391686888 n Warianty obciążeń: w, - obciążenie ciężarem własnym G w2 - obciążen
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE Zestawienie obciążeń. Ciężar własny wszystkich elementów
DSC00082 6. (1 pkt) Wyznaczyć wydłużenie pręta obciążonego ciężarem własnym o prostokątnym przekroju
DSC04374 2 (1 pki) Porownac nośności dwóch belek wspornikowych obciążonych ciężarem własnym o przekr
Zależność ugięcia od obciążenia zgodnie z DIN 45673 Sztywność statyczna określona na podstawie
Zależność ugięcia od obciążenia zgodnie z DIN 45673 Sztywność statyczna określona na podstawie
str66 67 Zestawienie obciążeń. Ciężar własny stropu oraz obciążenie użytkowe zestawiono w tab.
Obciążenie zastępcze równomiernie rozłożone od ścianek działowych o ciężarze własnym poniżej 1 kN/m
80654 Untitled 7 5. Drgania pionowe 5.1. Częstość drgań własnych 7t ^ = -j= rad/s , ugięcie / liczon
łuki0006 Obciążenia łuków •    ciężar własny z przekryciem (nierównomierne na rzut łu

więcej podobnych podstron