257

5.6. FALOWNIKI SZEREGOWO-RÓWNOLEGŁE 257

5.6. FALOWNIKI SZEREGOWO-RÓWNOLEGŁE 257

(5.137)

Przebieg napięcia wyjściowego i prądu każdej z gałęzi diodowo-tyrys-torowych mogą być określone na podstawie równań (5.56) i (5.57).

W stanie jałowym i = i_R + i'_L = 0, L_z = L_w, v₀ = v, t -* co, 0 = rc/2 oraz co = v, a napięcie początkowe kondensatora jest równe zeru (U_co = 0), zatem

U wy =1/(1 — COSVt)

U

(5.138)

sin vt

Jeżeli obwód obciążenia nie zawiera reaktancji, tzn. współczynnik mocy cosę = 1, to

(5.139)

L_z = L_w; v₀ w v; i_Lw(0) = 0

W celu uproszczenia dalszych rozważań założono, że rezystancja obwodu obciążenia jest dostatecznie duża, wobec czego

Uwzględniając warunki (5.139) i (5.140), można w przypadku obciążenia rezystancyjnego napisać następujące zależności przybliżone:

M_wy « [7(1 — cosv₀t)

U    U    (5.141)

i_x w-sinv₀t+—(1 — cosv₀t)

v₀L_w    R

Prąd i^-! uzyskuje wartość równą zeru w chwilach = 0, t₂ = = (27t/v₀)-[(2/v₀)arctg(P/v₀LJ] oraz t₃ = 2n/v₀ (rys. 5.34), a więc przy wzroście obciążenia, tzn. przy zmniejszaniu się rezystancji R, czas przewodzenia tyrystora T_x (przy i_x >0) wzrasta, a czas przewodzenia diody D, maleje (przy h < 0).

Czas komutacji tyrystora, odpowiadający wstecznemu jego spolaryzowaniu przy przewodzeniu diody, maleje przy wzroście obciążenia i można go w przybliżeniu obliczyć ze wzoru

(5.142)

gdzie Ar = (2/v₀)arctg(v₀L_H/R) — skrócenie czasu przewodzenia diody.

Czas ten nie może być mniejszy od czasu wyłączania tyrystora. Wzór (5.142) może być więc podstawą do wyznaczania granicznego obciążenia falownika.

Amplituda napięcia wyjściowego i jego kształt przy zachowaniu warunku (5.140) praktycznie nie ulegają zmianie i zakładając — zgodnie zresztą z warun-

17 Energoelektronika