284 285 (4)

Transformator wyjściowy stopnia powinien zapewnić oporność obciążenia obwodu kolektora dla prądu zmiennego R_c_ = 418 0 przy oporności obciążenia uzwojenia wtórnego 5 Q, a więc jest to transformator pracujący na obciążenie czynne. Przekładnia tego transformatora powinna być równa:

p = ]/ — ^R~ ■ - = l/ ⁵ -- = 0,128

V htRc- V 0,75-418

Ponieważ transformator wyjściowy pracuje w klasie A 1 w jego uzwojeniu pierwotnym płynie znaczna składowa stała prądu, wartość współczyn-

f_e.mA

Rys 6-14. Charakterystyka robocza sprzężenia zwrotnego stopnia dla przykładu 6.3

nika c (str. 166), wchodzącego we wzory określające oporność uzwojeń, przyjmiemy równą 0,65; wówczas:

c    0,65

1+c    “ 1 + 0.65

'~Vtt

1

1+c

418(1-0,75) = 41,2 O 1-0,75

1,01 Q

i),,    1+0,65    0,75

Zniekształcenia częstotliwościowe na dolnej częstotliwości będą powodowane w obliczanym stopniu nie tylko przez transformator wyjściowy, lecz

również przez kondensator C_F stabilizacji emiterowej; założymy, że współczynnik zniekształceń częstotliwościowych, powodowanych przez transformator wyjściowy na dolnej częstotliwości roboczej, wyniesie Mdi, •= 1,12. Jak łatwo obliczyć na podstawie nachylenia wyjściowych charakterystyk statycznych (rys. 6-13a), oporność wewnętrzna o_a tranzystora w punkcie roboczym wyniesie w przybliżeniu 5 kQ, t}. będzie wielokrotnie większa od oporności R_c_; w związku z tym niezbędną wartość indukcyjności uzwojenia pierwotnego transformatora wyjściowego można będzie obliczyć na podstawie wzoru uproszczonego:

0,159 (Rę—rj) 0,159(418-41,2)

Li =*    - “*    .    “0,8 H

U |M’„-1    200

W związku z tym, że Q_a"^>Rc-> dopuszczalna wartość indukcyjności rozproszenia transformatora L_r będzie znacznie większa od rzeczywistej wartości i można jej nie obliczać; określimy współczynnik zniekształceń częstotliwościowych na górnej częstotliwości roboczej, przyjmując, że rzeczywista wartość indukcyjności rozproszenia transformatora jest rzędu 0,01 wartości indukcyjności Łj, tj. 0,01 • 0,6 = 6 • 10 ^J H:

V^i+	^6^^L*r=iA;[
	. e.+Kc- J ^v L

M„

Wynika zatem, że stopień nie będzie, praktycznie biorąc, powodował zniekształceń częstotliwościowych w zakresie górnych częstotliwości. Jednakże wskutek dużej wartości wejściowej pojemności roboczej tranzystora P13, którą oblicza się za pomocą wzoru (4.111), znaczne zniekształcenia w zakresie górnych częstotliwości będzie powodował stopień poprzedni.

Oporność stabilizacji emiterowej oblicza się za pomocą wzorów (3.9), podstawiając w nich zamiast L_c#min uzyskaną wartość J_Cir=12mA. Przyjmiemy, że napięcie kolektor-omiter w tranzystorze z małą wartością fi powinno być nieco wyższe od minimalnie niezbędnego napięcia 5 V, przyjmując np. 5,5 V, ponieważ w tranzystorze z dużą wartością fi prąd kolektora wzrasta i napięcie U_Cfo zmniejsza się; jak widać ze schematu ideowego stopnia, wartość R_E można obliczyć za pomocą wyrażenia:

^EC~^ICir^Ti~^UCEt    ~^ICir^T,~^U Cfo^min

^RE “ hi, ~ Wi+U

460 Q

(12—12 • 10^-** 41,2—5,5)* 12 12- KTtl + lż)

Powyższą wartość zaokrąglimy do mniejszej wartości standardowego opornika, wynoszącej 430 Q.

Przyjmiemy, że wartość dolnego opornika dzielnika polaryzacji R, = — 2 kQ; korzystając ze wzoru (3.19), obliczymy wartość górnej oporności dzielnika R, — będzie ona równa 1,5 kQ. Sprawdzamy następnie wartość

285