28 (392)

28 (392)



28 PN-90/B-03200

28 PN-90/B-03200

tOn


(91)


O Nośność połączeń zginanych, a także zdolność użytkową (>/= 1) połączeń kategorii E, należy sprawdzić W'g wzoru

M Mh,    W)

gdzie — nośność obliczeniowa połączenia, określo-na wzorami:

—    ze względu na zerwanie śrub (rys. 16c)

M*i - Sr, • 2 m, • atuy,    (89)

mp

   ze względu na rozwarcie styku (rys. 16a)

p+k-1    yj

Mą - Sr, • y m, ■ <un • —-    (90)

iTr

lub

— gdy zachodzi przypadek określony w poz. d) (rys. 16b)

Mrj = S*r (m» • a>,i * yi + ^ w,

'    i-Z

ku elementów dwuteowych o wysokości większej niż 400 mm lub smukłości środ-

h„    ___

nika ( ) większej niż 140 y 215/ft należy w stanie granicznym rozwarcia zamiast y, przyjmować >>jrvt| = y, - h/6.

g)    Projektując połączenia zginane należy uwzględnić w obliczeniach ewentualną silę poprzeczną. W przypadku połączeń kategorii F siła poprzeczna powinna być przeniesiona przez docisk blachy czołowej lub przez tarcic.

h)    Nośność połączeń elementów dwuteowych w złożonym stanie obciążenia (.V/, A\ V) można sprawdzać w sposób uproszczony, przy założeniu, ze moment zginający i siła podłużna są przenoszone wyłącznie przez pasy i spełniając warunek (85) dla wypadkowej siły podłużnej w pasie rozciąganym i śrub znajdujących się w jego bezpośrednim sąsiedztwie. Jeśli w; połączeniu tylko jeden pas jest rozciągany, to można przyjmować współczynniki w, jak dla połączeń wyłącznie zginanych — wg tabl. 17.

gdzie:

P =

k —

Sn* Sr,

m,

<0,„ (Ori


y,


1 (gdy występuje zewnętrzny szereg śrub) lub 2,

liczba szeregów śrub, przy czym do obliczeń przyjmuje się k S. 3, nośność obliczeniowa śrub wg tabl. 16, liczba śrub w /-tym szeregu, uśrednione dla /'-lego szeregu współczynniki rozdziału obciążenia, które można przyjmować wg tabl. 17, ramię działania sił w śrubach /-tego szeregu względem potencjalnej osi obrotu, przy czym w obliczeniach należy uwzględniać te śruby, dla których spełniony jest warunek y, 0,6Ao (rys. 16); w przypad-


63. Połączenia spawane

63.1. Ogólne wymagania i zalecenia. Projektując połączenia spawane należy brać pod uwagę ogólne zasady i postanowienia podane w 2.1, 2.5 oraz 6.1. a ponadto poniższe zalecenia, w myśl których należy:

a)    ograniczać do niezbędnego minimum liczbę połączeń montażowych;

b)    zapewnić odpowiedni dostęp, niezbędny do wykonania spoiny, uwzględniając, że pochylenie elektrody w stosunku do osi spoiny wynosi 30^ 4- 60^;

c)    unikać skupienia (krzyżowania się) spoin;

d)    unikać stosowania spoin w wewnętrznych narożach kształtowników walcowanych, zwłaszcza w przypadku stali nieuspokojonej;



a) o b) o c)

mi (Un Sr,    fTh (t)n Sr,    /77, W,i Or,


fwrarepmtsi

Ryv 16


1 (11    0.85 (0,71

4-

<

> -<

>

♦ ♦

❖ ❖


[wpgy B-flTgnri


Rys. 1?


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
33 (349) PN-90/B-03200 33 PN-90/B-03200 33 Tablica 19 Połączenie — przekrój
28 luty 09 (47) 48 • Sprawdzenie nośności filara w ścianie zewnętrznej Dobór modelu obliczeniowego P
28 luty 09 (79) 79 • Sprawdzenie nośności metodą uproszczoną w sytuacji przejściowej - stadium reali
31 (3) 30 ■c Rys. 2~ Kontenerowiec dowozowy /I5J Rys.28 Towarowy statek ro-ro .. Fuks nośność 27 260
24365 skanuj0050 (28) 101 Modnlizm genetyczny słonych dóbr materialnych (tzw. gadżetów), a także sty
Kolendowicz)6 niem momentem M (por. (10-1) i (11-28)). Wielkość A jest polem przekroju pręta, a W— w
28 luty 09 (39) 40 • Sprawdzenie nośności filara Dobór modelu obliczeniowego -    nap
28 luty 09 (70) 71 ,,    4.91- 4.0 -6.0: Mr. —-= ;>8.92 kNm 12 Mu = 0.10 ■ 0.S5 •
28 7 Akademicka Komisja Geograficzna w Krakowie wodniczącego Narodowego Komitetu Geograficznego, a t
program praktyk0 Pomoce: podr. 10, s. 28-29, podr. 6: s. 52-53, 91-92, wycinanki: 4, 5, s. 95, wyci
28 7 Akademicka Komisja Geograficzna w Krakowie wodniczącego Narodowego Komitetu Geograficznego, a t
28 7 Akademicka Komisja Geograficzna w Krakowie wodniczącego Narodowego Komitetu Geograficznego, a t

więcej podobnych podstron