290 (28)

mil ivU.N5i ULKLYJNŁ

”11. Badamy, czy uzwojenie pierwotne nie będzie się zbytnio nagrzewać. Uzwojenie wtórne pracuje w lżejszych warunkach, ponieważ nie płynie przez nie składowa stała prądu. Z tego właśnie powodu tylko uzwojenie pierwotne sprawdzamy na grzanie się, przy czym obliczamy moc wydzielającą się w tym uzwojeniu i jego powierzchnię chłodzącą. Gdy sygnał na wejściu stopnia końcowego jest sinusoidalny, prąd w uzwojeniu pierwotnym przy pełnej mocy wyjściowej.

Moc wydzielająca się w jednej cewce uzwojenia pierwotnego AP_tp = l\ r_ip = 1,7* • 29 = 84 W

Powierzchnią chłodzącą uzwojenia pierwotnego jest jego zewnętrzna powierzchnia, ponieważ tuleja izolacyjna, na której umieszczone jest to uzwojenie, utrudnia przechodzenie ciepła do olejowego kanału między uzwojeniami. Prócz tego olej w tym kanale nagrzewa się od uzwojenia wtórnego. Powierzchnię zewnętrzną jednej cewki uzwojenia pierwotnego wyraża iloczyn wysokości uzwojenia i długości zewnętrznego zwoju

Sekt ³³ ^zto =* hl_n = h nd_m — 17,6 • 3,14 • 16,2 = 895 cm*

ponieważ średnica zewnętrzna uzwojenia pierwotnego nawiniętego przewodem 0,74 mm wynosi 162 mm. Wobec tego moc odprowadzona przez 1 cm² powierzchni chłodzącej wynosi

^,p

s<hl

84

895

0,094 W

eo jest dopuszczalne przy chłodzeniu olejowym

Krzywe zależności przenikalności dynamicznej od indukcji i od namagnesowania wstępnego dla różnych najczęściej stosowanych materiałów magnetycznych

6s/0e

Rył. XVIII. 2. Zaleśnoić pnrnikalnoici dynaimcancj od indukcji i n.nw*oc-suwania wstępnego dla siali 3lAA 0.5 mm wyianonej w hucir Blachy pu wvlłoorniu nicwyłartanr

ilynamicincj otl indukcji \ n.imanr»c* U *» mm wyidiienc) ^w nunc lll*»ch> n-r» vt«nanr

Rys XVIII .1 SUlriaaM    '

sowania wiupntf" •"» «»•> HĄ 0.15 -