279 (33)

458

Średni kąt wypływu czynnika z palisady z,+6 jest większy od kąta wektora c, w gardle dyszy, wynoszącego u,, o wartość kąta odchylenia 6.

Jeżeli cala dodatkowa ekspansja zachodzi w obrębie skośnego ścięcia, wówczas kąt odchylenia można obliczyć w przybliżeniu za pomocą równania ciągłości.

Dla przekroju gardła kanału

Ijisigcrc,,    ₍

Pftr    %

W przekroju kontrolnym za płaszczyznę wylotu z dyszy

_m - ₍₂₎ ®,    v_t

Z relacji (I) i (2j wynika

«n(g|ł^ ₌ Cfc_f Oj

sina, "/',c,e_fcr'

Przyjmując wysokość kanału /', za palisadą niewiele różną od wysokości dysz /', w /,, otrzymujemy

sin(q, + <S) _ c_>r-p, sina, c,'D_tr

(X 11.28)

Wzór ten podał Baer w 1916 r.

Obliczając parametry c₍, p, za dyszą przy założeniu przepływu izen-tropowego gazu idealnego wyprowadzamy łatwo wzór [44]:

sin(a, -f <5) sina,

(XII.29)

*-£l.

Po*

Zagadnienie odchylenia strumienia w skośnym ścięciu ma znaczenie nie tylko przy analizie zmiennych warunków pracy. W przypadku, gdy spadek w palisadzie nieznacznie przekracza wartość krytyczną, stosuje się z zasady kanały zwężające się. Zachodzi wówczas ekspansja i odchylenie w skośnym ścięciu i kąt wektora prędkości wylotowej jest większy od kąta geometrycznego palisady

lub odpowiednio dla palisady wirnikowej

(Xll.31)

Pi = 6i + Pi,> arcsin-².

•j

3. Palisada profili w zmiennych warunkach ruchu

Analiza przepływu w zmiennych warunkach ruchu przez palisadę turbinową o danej geometrii polega w swej istocie na określeniu zmienności:

—    strat w palisadzie,

—    kąta wylotowego.

—    współczynnika wydatku.

W celu określenia strat w palisadzie korzysta się zazwyczaj z danych eksperymentalnych przedstawionych w formie

gdzie prędkość na dolocie do palisady c₀ jest wartością zmienną. Współczynnik z zależy od różnicy między rzeczywistym i optymalnym kątem napływu:

(XI 1.33)

z = z(da₀), doc₀ = «₀-ao.o_W-

Rysunek XII.8 podaje uśrednione wartości współczynnika z dla nowoczesnych profili mało wrażliwych na zmianę kąta napływu. Ze wzoru (XII.32) wynika, że palisady silnie przyspieszające (c₀/c, 4 1) nawet przy znacznych odchyłkach

Rys. XII * Współczynnik korekcyjny r do obliczania strat przy zmianie kąta napływ u według [4*3

-tT -ar o^!

23“ i(T 60®

AOC,,