stawieniu wartości 0,p z (7.67) do (7.7) otrzymamy
(7.68)
W stosunku do siatki ekranującej Ct oraz R, włączone są równolegle; dlatego też Ze jest określone zależnością analogiczną do wyrażenia na Zk we wzorze (7.60). Podstawiając wartość Z, do (7.68) łatwo jest obliczyć, metodą stosowaną do otrzymania zależności (7.62) i (7.63), wzory do określenia wzmocnienia względnego Y, oraz kąta przesunięcia fazy rp, w zakresie dolnych częstotliwości pod wpływem układu Ć,RC:
i / 1+iuc.R.r |
(7.69) |
m, v (i+stRtrH*c,Rjr | |
(oC, R*Sr | |
^.-arctg 1+SeRe+(wCcR)s |
(7.70) |
Porównując (7.69) i (7.70) z (7.62) i (7.63) łatwo jest stwierdzić, że wnoszone przez filtr siatki ekranującej zniekształcenia są analogiczne do zniekształceń, wnoszonych przez filtr katodowy. Dlatego też wykresy przedstawione na rys. 7-16 są również przydatne do określenia zniekształceń wnoszonych przez obwód siatki ekranującej.
Po rozwiązaniu (7.69) względem C„ otrzymamy wzór określający wymaganą pojemność kondensatora Ce dla przyjętego współczynnika zniekształceń częstotliwościowych Mde, wprowadzanych przez układ C,R, na dolnej częstotliwości roboczej fd
Wartości Mdt oraz Mdk przyjmuje się dla stopni wzmacniaczy akustycznych rzędu 1,01 ... 1,03. Wartość St, z dostateczną dla celów praktycznych dokładnością jest określona zależnością
S„ - S.
7*o J.o + f»o
a więc S, można obliczyć z zależności
I*
gdzie
(7.72)
(7.73)
(7.74)
Wartość K„/n niożna obliczyć z dwóch charakterystyk statycznych prądu anodowego we współrzędnych i«, u, dla różnych napięć na siatce ekranującej U„ i Uct przy stałym napięciu na anodzie (rys. 7.17). Prowadząc przez punkt /„ prostą równoległą do osi poziomej określimy ze Btosunku V„-U*
a 75)
u „-u.
Tutaj Vti i ŁIjj — napięcia na siatce sterującej, odpowiadające punktom przecięcia wykreślonej prostej z pierwszą i drugą charakterystykami.
Rys. 7-17. Określenia ksw na podstawie statycznych charakterystyk anodowych dla różnych napięć na siatce ekranującej
Do określenia K„/,i można również wykorzystać dwie charakterystyki statyczne prądu anodowego we współrzędnych i«, tti dla napięć na anodzie i V„ przy włączeniu triodowym lampy. W tym przypadku K~/ti można obliczyć z wzoru (7.75). podstawiając do niego wartości llty i Uti zamiast Utl i. Ut:. Metoda określenia Utt i pozostaje ta sama.
Wartości i A, dla niektórych lamp z siatką ekranową przedsta
wione są w tablicy 7.1.
Jeżeli Rt nie jest zbocznikowane dużą pojemnością, to podobnie jak Rk obniża wzmocnienie stopnia. Oprócz wymienionego wpływu, nie-zbocznikowane Rt mocno zwiększa wejściową dynamiczną pojemność sto-
Tablica 7.1
— Typ lampy |
6ŻIP |
624 |
6Z5P |
6KłP |
6K4P |
6P3S 6P7 |
6P6S 6P1P |
6P9 |
6P14P |
6P15P |
A. |
100 |
220 |
300 |
33 |
90 |
130 |
80 |
135 |
220 |
190 |
Kttla |
22 |
40 |
50 |
10 |
25 |
8,5 |
8,5 |
25 |
22 |
25 |
Typ lampy |
&P1SP |
6Ż9P |
6ŻI1P |
6EJP |
6Ź21P |
ti22P |
GU-29 |
GU-50 |
GUUK) |
GU-27B |
A. |
100 |
270 |
280 |
180 |
315 |
300 |
no |
60 |
15 |
150 |
Klj/jl |
13 |
50 |
50 |
33 |
60 |
50 |
9 |
5 |
3 |
10 |
361