42 (230)

147

Przykład 7.3

y? = 516 - 8 - 42 = 466 mm,

y, = 466 - 60 = 406 mm > 0,6h₀ = 0,6(500 + 16) = 309,6 mm. Odległości zredukowane (oblicza się, gdy h > 400 mm lub hjt_w > 140 V215lf_A):

ytied    =    y\    h/6    =    566    -    532/6    =    477    mm,

y_2te<j    =    y₂    -    h/6    =    466    -    532/6    =    377    mm,

y^rcd    =    yj    -    h/6    =    406    -    532/6    *    317    mm.

Współczynniki rozdziału    obciążenia    co,,, dla dwóch    śrub M20 w każdym szeregu i

Wachy czołowej bez żebra usztywniającego, odczytuje się z kol. 1 tabl. 17

co,i = 0,7, co_l2 = 1,0, co„ = 0,8.

Moment obliczeniowy, jaki może przenieść połączenie kategorii F ze względu na rozwarcie styku (nośność połączenia w 1 stanie granicznym), oblicza się wg wzoru (91)

Mrj = ^Rr/cocy, +

V i-2 yj

M_Ki = 2-99,6[0,7 0,477 + (1,0 0,377² 4 0,8 0,317²)/0,377] = 184,1 kNm.

Zestawienie wyników' obliczeń nośności połączeń w kNm

Stan		Kategoria E. obc. statyczne		Kategoria F, bez żebra, obc. dynamiczne
		z żebrom	bez zebra
I	Mu	431,7	412,9	184,1
II		225,9	260,8	-

Obliczenia nośności połączeń dokonano przy założeniu, że siła poprzeczna -reakcja belki zostanie przekazana na słup przez docisk blachy czołowej do klocka przyspawanego do słupa.

Dla kompletności wyników podaje się

-    nośność obliczeniową przekroju blachownicy ustaloną wg wzoru (43)

Atf_R = 274,3 kNm,

-    grubości pachwinowych spoin zapewniających pełną nośność dla przekroju stykowego elementu, obliczone jak w przykładzie 8.10 połączeń spawanych, tj. dla pasów a = 9 mm, dla środnika a = 4 mm.