4 (522)

5.1 Płyta ścienna - przęsło wewnętrzne

SGN

Wymiary obliczeniowe płyty ściennej (oznaczenia wg Kobiak, Stachurski tabl. 5-6 sch. 4). Przyjęto schemat pojedynczego przęsła jako płytę utwierdzona, na trzech krawędziach i obciążoną odpowiednio rozłożonym parciem. Wyznaczanie współczynników do obliczania momentów zginających:

= 1.025 • (7,70 - 0,40) = 7,48/n l_v = 1,05 • (5,00 - 2 -^) = 4,83 m

^ = ^ = 1,55 l_v 4,83

Obciążenie płyty ściennej i schemat statyczny przyjęty do obliczeń parcie j ednostkowe charakterystyczne:

-    od parcia gruntu (na głębokości l_ox)

q" = e_al =y^<"⁾ -A-<g^I(45* -4—)⁼ 17,0-7,48 tg²(45°    = 34.5 [AAt/m²]

-    od obciążenia naziomu

r(n)    -> -o

9' = <?„₂ = P„ •«^I(45*-*—) = 5,00-<g²(45- ~) = 1,35[kN/m¹)

parcie jednostkowe obliczeniowe:    yn = 1,20    70= 1,1

-    od parcia gruntu (na głębokości l_ox)

q‘L =    = e_al ■ r_n ■ Yfi = 34,5 ■ 1,20-1,1 = 45,5 [kNIm¹}

-    od obciążenia naziomu

9Ś/ =^e.2r =e.i-r_f\-r_fi = 1,35-1,20-1,1 = 1,78[AAł/m²]

Wartości współczynników odczytano z tablic do obliczania momentów zginających w płytach utwierdzonych na trzech krawędziach, czwarta krawędź swobodną stosując interpolację liniową

między wartościami dla 2, = — = 1,50 a /„ = — = 2,00

VI

^loy\

L

->V

► Ar, => k = A, + (A₂ - A,) •

4,-ź,

Współczynniki dla schematu obciążeń I

kj = 0,0449 + (0.0450 - 0,0449)- ^1,53—— = 0.0449 ²”    2,00-1,55

A / = 0,0371 + (0,04506 - 0.0371)-    = 0.0374

^yl    2,00-1,55

.....itd.

Współczynniki dla schematu obciążeń II

k" = 0,0063 + (0.0041-0,0063) •    = 0,0061

»    ’ ^v    2,00-1,55

A- " = 0,0169-r(0,0191-0,0169)- ^1;~^ł~¹’^:'- = 0.0171 •*'    2,00-1,55

....itd.

strona 7

Mnożniki momentów:

■w>,^v7-ę

-W.v« =^krC<ł-l,¹    =*»| 9-(/

Wartości momentów:

A/_l0 = A^'    -/J + A₎₀" -g" -/^² = 0,0449-1,78-4,83² + 0,0061-45,5-4,83² = 8,32kNm/m

M_y, = k_y,‘ g'^ -lj+k/ gl -ę’ =0,0374-1,78-4,83² + 0,0171 -45,5-4,83² = \9J2kNm/m

M_v2 =k,_fl' q'u lj+kj' -g'l-ij =-0,0237-1,78-7,48² -(-0,0175)-45,5■ 7,48^: = -46,96AAW

Wymiarowanie phty

Materiah':    beton B30    = 16,70 MPa

fcun ⁼ 2,6 MPa E_OT = 31 GPa stal A-ll (18G2-b) f_>d = 310 MPa

fjt = 355 MPa E_s = 200 GPa

otulina zgodnie z normą Cmin = 30 mm dla założonego (j> = 12 mm

h = 200mm    => d = h -Cn_0m —<fi — ty- ⁼ 200-30 - 5 - 12x1,5 = 147 mm

przyjęto d = 145 mm b = 1,00 m

Moment maksymalny M_xp2 = 46,96 kNni/m M    46 96

bdL00 0,145² -16700

fj= 0 =    ./V =____,.-V ,-0,134 => ę = 0,928

A.,=-

46,96

C-df^ 0,928-0,145-310000

= 1 l,26cm

Minimalny przekrój zbrojenia podłużnego:

[23a]    A„^= 0.26 -&=»b-d = 0,26 • — • 1.00 -0,145 = 2,76 [cm¹]

/,ł    ³³⁵

[23b]    .4,,^= 0,0013 -Z? -z/ = 0,0013-1,00-0,145 = 1,89 [cm²]

oraz zgodnie z 6.2 z uwagi na ograniczenie szerokości rys

[1111    4* = V*-/«r-^ = 0,4• 1.0- 2.6-10’ ■°’⁵2^^Q1°:- = 2.85 [cm²]

ctjr/T *

cts.i:m ⁼ 260 MPa z tabl. 12 dla <j> = 12 mm oraz W|_!ra = 0,3 mm ; fci._cnr ⁼ fcun stąd Asi,min = 2,85 cnr

Maksymalny rozstaw prętów zbrojenia dla phi dwukierunkowo zbrojonych - 250 mm

przyjęto 10# 12/100 A_si = 11.31 cmi

stromi 8