DSC00216 (27)

w

0,24434

i 0,000698*** 17&^cnt

Przyjęto: 5016 o przekroju 10,05 [cm²] >7,0    i 1

Zastosowane zbrojenie podłużne przeniesie sumaryczna siłę    ^

Sprawdzenie nośności zbrojenia podłużnego ze względu na przyrost siły rozciągające) AFtd spowodowanej ukośnym zarysowaniem wykonano w odległości 1 od krawędzi podpory (3<&16):

SHa poprzeczna w odległości l_t od krawędzi podpory:

Vb*= Vr(g+qH0,5-b+ l_t)=85,01-21,974-(0,5 0,2+1,41)=51,83kN Moment w odległości d od krawędzi podpory:

Mu*- M_b+ V_B (0,5-b + lt)-(g + q)(0,5*b + IO^a/2»

= -105,24+85,01(0,50,2+l,41)-21,974(0,54),2+l,41)*/2-

= -1,93 kNm

Sumaryczna siła rozciągająca przekroju w odległości d od krawędzi podpory:

+ 0Ć-V„ ■ ctg0 =

03-51,83-13 = 4437JW

„ „ „.    , „    1,93 g    H

0,9-039

Przekrój zbrojenia potrzebny do przeniesienia siły F^:

Asi =— =    = O,⁰⁰⁰1^26m2 =13[em²]

Jyd    ^50

Przyjęto: 3016 o przekroju 6,03 [cm²] >1,3 [cm²]

Zastosowane zbrojenie podłużne przeniesie sumaryczną siłę rozciągająca !=«.

2.9 Stan graniczny użytfcowalności

Sprawdzenie stanu granicznego zarysowania Obliczenia wykonano metodą uproszczoną. Zarysowania żebra sprawdzono, przyjmując, że 50% obciążeń użytkowych działa długotrwale.

Moment charakterystyczny pochodzący od obciążeń długotrwałych w przęśle żebra: Mug* = (0,070 • 9391 + 0,096 • 8,40)-6,19² = 56,62 [kNm]

Naprężenia o_s w zbrojeniu (dla p = 1,28% przyjęto X, = 0,80)

= 180,6 [MPa]

0,05662

0,80 039 0,001005

21