Fimfo 0025

70

2*dan*c tuhh rozwtąnć metodą kolejnych przybliżeń podstawiając na wyczucie np

a 5 nim Po podstawieniu otrzymujemy wartości poszczególnych naprężeń

Tj « \j\is.t + 5 13)² + 5.13- e= k", “ 92.0N/mm²

r'_t =    91 * k^-,    =    92N/mm²

Należy zwrócić uwagę, że dominujące są naprężenia od momentu gnącegc. Obliczenie średnicy zewnętrznej rury D i sprawdzenie naprężeń w spoinie czołowej.

Łm

' a    ...    5

- = 44,14 nim

D_z^d + 2h = d + 2

= 30 + 2

cos 45°

cos 45°

Przyjmujemy rurę znormalizowaną o średnicy zewnętrznej D_z = AS mm i grubości ścianki g = 7 mm.

Średnica wewnętrzna rury D_w = D- 2g = 45 -2 7 = 31 mm, średnica pręta d = = 30, co pozwoli na swobodne ustawienie pręta przy spawaniu.

Naprężenia w spoinie czołowej

g P sin a — + - ^ k = z z k

^ K    L Z© K_r

m    i mmmm

a’

xs

W

dla spoiny czołowej mocnej pracującej na zginanie z = 1 ,z = 0,8 .

Podstawiając otrzymujemy warunek wytrzymałości dla spoiny

P (a + b) sin a

P sin a

n (D ⁴ - D⁴ )

TT

^k'g = 0,8 k,

⁴    32 D_z

4000(120+ 130) sin 45°

JT (45⁴ — 3I⁴)

4    32-45

- (D_z² -    )

4000 sin 45°

—(45²-32²) 4

k =0,8 !42N/mm²

=    99 + 3,4 k/ =    113 N/mm

0‘

102,4

1 13 N /mm

Warunek wytrzymałościowy spełniony

Przykład 2.10.

Obiiczyć naprężenia w spoinie łączącej korbę z wałem, zakładając siłę rękJ P - 300 N, grubość spoiny a = 4 mm, k_f = 100 N/mm^ d = 25 mm, R 300 mm. ^

* 120 mm.

Napr<'i*^rijn od siły tnącej P.

P    4 P

T*

4-300

s

7r [ (d + 2a)²~d²]

7r [ (25+2 • 4)² - 25²]

- 0,82 N/mm²

Naprężenia etyczne od momentu skręcającego

^Ms

X* - -i

8

w_

PR

2L (d+2a)⁴ - d⁴ 16 (d + 2a)

300-300(25+2-4)    ~

— ----- 19 N/mm²

—    ((25+2* 4)⁴ -25⁴]

16

' ^JdP^rę^nu od momentu gnącego

T'

M

M

g

P.b

W

i Ud+2ajl d⁴l

32 l ^r<i + 2a) J

300-120 (25+2-4)

— f(25 + 2-4)² 25⁴)

32

15,2 N/mm²

^N^n*ni_t w

i

Punkcie A i B

A,h

\j(j h    ♦ I9² t l4,r ■ 24,4 N/mm'’