HWScan00212

12,6

0,20 ~ 10.3 -4- 8,0 m (wzór 5.17)

Przyjęto L = 9,0 m, co odpowiada C_h = 0,158.

Szerokość gąsienicy

b_g = C_h L = 0,158 • 9,0 = 1,42 m Przyjęto b_g = 1,40 m.

W wózkach czterogąsienicowych stosunek podziałki łańcucha do szerokości gąsienicy przyjmuje się

^g

C_t =    = 0,35 -h 0,50

skąd długości podziałek łańcucha

t_g = C, bg = (0,35    0,50) 1,4 = 0,45    0,70 m

Przyjęto t_g = 0,63 m. Średnica sworznia gąsienicy d₀ = 0,07 m.

Stosunek rozstawu kół wsporczych do podziałki przyjmuje się z wzoru (5.18)

Rozstaw kół wsporczych t_k = t_g — 1,26 • 0,63. Przyjęto t_k = 1. Liczbę kół wsporczych przyjęto z_k = 8. Napór na koło P = -¹’—^G    =

= 15 T. Przyjęto materiał koła — staliwo ulepszone 55 L. Z wykresu (rys. 6.30) dobrano średnicę koła D = 0,5 m. Średnica osi koła d = 0,11 m. Średnica wieloboku napędowego o n_t = 8 bokach [wzór (5.19)]

D

Średnica czopa wału wieloboku napędowego di = 0,24 m. Opór wewnętrzny ruchu gąsienicy W_g [wzór (5.22), rys. 5.25]. Przyjęto ciężar członu gąsienicy g_g = 0,3 T. Liczba członów gąsienicy leżących na podłożu

2L 4- ji D

18 + n 1,52

—— . ^ ₁₈ 1,26

Ciężar dolnego ciągu gąsienicy pi = i_g g_g = 18 • 300 = 5,4 T. Średnicę wieloboku zwrotnego przyjęto D₂ = Di = 1,52 m. Średnicę czopów osi koła przyjęto d₂ = di = 0,24 m. Średnica kół podpierających D_;{ = = 0,35 m. Średnica osi koła podpierającego d₃ = 0,05 m. Współczynnik tarcia w łożyskach ślizgowych kół = 0,1 (tabl. 5.4). Współczynnik tarcia w przegubach ogniw gąsienicowych /<' = 0,3. Współczynnik tarcia potoczystego / = 0,06 cm (tablica 5.3). Reakcja w łożyskach wieloboku przy napędzie tylnym

S,i = 1,15 P/i, przednim S_Pi = P_pi

Opór wewnętrzny dla napędu tylnego. Oznaczając G_c = n_g Gi = 1430 T 9c = n_g pi = 65 T 2P,i = n_gP,1 — Ppi ^{= n}g Ppi

otrzymamy

W_gf = 2 P_n - 0,15 2* P,i = 0,85 2 P_n =

[ 2 • 0,0006 (1430 - 65) , 0,1 • 0,11 (1430 - 65) , ” 1    0,5    ⁺    0,5

(0,1 • 0,05 + 2 • 0,0006) • 65 ⁺    0,35

+

r 0,1 • 0,24 • <1, ^pn [

15 + 0,3) 4- 0,3 • 0,07 • (1,15 +

“11“

1,52

Wg, = 0,85 2 P,i = (3,28 + 39,0 + 1,‘90 4- 0,043 2 P,i) • 1,2 2 P,i = 67,0 T

Wg, = 0,85 • 67,0 = 57,0 T

-1

Napęd przedni

W_ip = 2P_pl = i 3,28 + 39,0 + 1,90 +

2P_pl + |<M • 0,24 • (1 + 2) + 0,3 ■ 0,7 • (1 + 2) j j _{J 2} W_tp = 2 P_pi = 59,5 T

Opór deformacji podłoża W_d według wzoru (5.27). Współczynnik defor macji podłoża dla pracy zwałowarki na glinach miękko plastycznych i luźnych piaskach przyjmuje się według tablicy 5.6, p₀ ^ 0,26 kG/cm³.

Dla £_a =    =1,6 — współczynnik nierównomierności nacisków

*sr 0,63

(tablica 5.7) y> = 1,5.

Maksymalne zagłębienie gąsienicy

P    0.95

^h-⁼V’— = i'⁵--₀,2T ^{= 5}’^4cm

Opór deformacji wg wzoru (5.27)

Wj = 0,7 n_gb_g v² = 0,7 • 12 • 140 • 1,5² •    = 9200 kG

Opór wznoszenia W_p (wzór 5.32)

W czasie transportu a = 3°

W_p, = G sina = 1300 • 0,05 = 65 T