P1010729 (4)

Niezbędny przekrój ukośnych prętów nacliylonych pod kątom «o = 45° wynosi

_    3179 0,707 ___ .

Z^F°-Ij^r~⁰-^S7cn*-

Odgiąć z przęsła Środkowego na podpory Środkowe 106 o F₀—2,01 cm¹,

Uwaga: Na pozostałych odcinkach przęseł projektuje się strzemiona 08 ze siali kl. A-S i znaku $105 o rozstawie co 35 cm.

Sprawdzenie granicznego stanu ugięcia belek stropowych.

Przy sprawdzaniu granicznego stanu ugięcia ograniczono się do sprawdzenia żebra podłużnego MC o rozpiętości 6,50 m. Ola żeber przyjęto =2,5 cm.

Według normy wielkości ugięć dopuszczalnych są zachowane i sprawdzenie sianu granicznego Ugięcia jest zbędne, jeżeli stosunek rozpiętości elementu / do wysokości użytecznej przekroju h_B spełnia warunek

l> 100°

w którym A - graniczna wartość stosunku //Ao (podana w tabL 15) w zależności od klasy stali, stosunku % obciążenia długotrwałego do całkowitego oraz procentu zbrojenia; co — współczynnik występujący we wzorach mechaniki na strzałkę ugięcia elementu zginanego, poprzedzający wyrażenie Ml¹!EJ,

/t=(/0-I6)/(30-52)100%=0,651%,    ^=1989/7085=0,281, A, = 5*.

*5    1    1 -25 48 30 43    .. . . , . .

z,=—j----=--h-----—    dla obciążania trapezowego. H

“ 48 5 8j 240 240 240 240

650    1000-240

—<-—— 35-2,5,    czyh 2,S<15,7.

,52 48-43-650    ’    ' *    *»    •

Fez 4. Słup

Przekrój słupa 30 x 30 cm, wysokość kondygnacji £7=4,60 m. Obciążenie z uwzględnieniem współczynników obciążenia

I) oddziaływanie z poz. 1 ciężar stały    392-6,50-5^0= 13250 kG

2J oddziaływanie z poz. 2 i 3 0,30(0,50-0,1Ź)(6,50+5,20) •2400 1.1= 3519 kG 3j ciężar własny słupa    0,30-0.30-4,45-2400-1,1= 1056 kG

razem <?= 17825 kG

4) oddziaływanie z poz. 4 ciężar użytkowy

p=980-6,50-5,20 = 33 124 kGj razem N= 50949 kG

Wg normy PN-76/B-03264 nośność ściskanych elementów żelbetowych o symetrycznie zbrojonym przekroju prostokątnym i amukloici /_o//t<20, dla których e,=0 można sprawdzać ze wzoru

ę - współczynnik uwzględniający wpływ nie zamierzonego mimośrodu przypadkowego <„ smukłołć efce^mu i wpływ obciążeń długotrwałych,

H

(EJ\ '

ło-WWoł. ł»“0,7+-— 3*+3

(Z) ^J£™₂₊«£^Z₂._{ll22990 cra}*.

\t },    650    520

EA ?30- 30"

i

I ),    12-460

-35217 cm*, £—Et—230-10*.

Momenty bezwładności przekrojów teowych podciągu określono metodą uproszczoną, wykorzystują® nomogrun podany na str. 502. Rygle o rozpiętości 6,50 m

£-?=0,2,8. fifaofe

' 12    12    35    f>. 147

z nomogramu odczytano p—0,37

1= f,tŚlL₌0,37-=754095 cm*.

Belki o rozpiętości 5,20 m

.    «ł'    *b (30

/.=415938 cm*, —=0,218,    -=,—-0,241;

A    oj 124

z nomogramu odczytano p=0,42

7=0,42^I-^=722067 cm*. -—=34,13,

p_t=l,0,    lo-0,71-l,0(460+40-27)-336 cm.

Zgodnie z tabl. 17 p. In długość wyboczeniowa

f„=0,7fc=0.7(460+40-27)=332 cm.

Przyjęło dla /_o/A=336/30-H,2, HJN-17 825/50949-0,35; z tabl. 18 *=0,84

50949 HHH .

--Am„6A -—^-—85-0,85-30

1900

/• =, Z-.-=    ^-<0.

Przyjęto konstrukcyjne zbrojenie ze stali ki. A-O o znaku StOS 4014 o F,=6,14 cm¹, strzemiona 06 co 25 cm.

Poz. 5. Stopa fundamentowa

Dopuszczalne naprężenie na grunt A,=1,50 kG/cm¹. Grunt piaszczysty wilgotny, zagęszczony y=1900 kG/m³, głębokość posadowienia stopy ie=l,10 m, beton marki B100 o K, -55 kG/cm¹ l?,i=5.7 kG/cm^ł, stal klasy A-O o znaku StOS o R.=R._C=1900 kG/cm¹.

Oddziaływanie słupa N= 50 950 kG.

Określenie wymiarów podstawy stopy

gfP =39805 cmi

iF== —

k_t-0,2w 1.50-0,2-1,10 b = V?= 739805-199,5 cm;

przyjęto ói=6j=200 cm.

Określenie wysokości stopy wg (3.21) dla A_f*»l,5, a=0,36,

A=ic(6₁-a_l)=0,36(200 - 30)*61,2 cm; przyjęto A=7Q cm, A₀«= 70- 5 = 65 cm.