Termodynamika laborki, BADANIE SPRĘŻARKI TŁOKOWEJ.


INŻYNIERIA ŚRODOWISKA II

TERMODYNAMIKA TECHNICZNA

Temat: BADANIE SPRĘŻARKI TŁOKOWEJ.

OCENA:

0x08 graphic

ZAKRES SPRAWOZDANIA:

  1. TEORIA,

  2. OBLICZENIA,

  3. WYKRESY

  4. WNIOSKI.

1. Sprężarki

  1. Ogólne omówienie pracy sprężarek tłokowych

0x08 graphic
Wykres pracy indykowanej w tłokowej sprężarce jednostopniowej przedstawiono na

rysunku.

Na rysunku przyjęto następujące oznaczenia: ∆ps - opory ssania, ∆pt - opory zaworu

tłocznego, ps - ciśnienie ssania, pt - ciśnienie tłoczenia, pa - ciśnienie atmosferyczne

(otoczenia), Vsk - objętość skokowa, Vo - objętość przestrzeni „szkodliwej”

(zwykle Vo = od 3% do 8% Vsk - w zależności od konstrukcji sprężarki, umieszczenia

zaworów i stosunku skoku do średnicy tłoka), Vs - objętość ssania (dotyczy gazu zassanego przy ciśnieniu w punkcie 1), Vi - objętość indykowana - odczytana z wykresu

Przyjmuje się następujące średnie wykładniki politropy: przy rozprężaniu m1 = 1,25 do 1,3

i przy sprężaniu m2 = 1,4 do 1,35. Wartość ich zależy od rodzaju gazu, sposobu chłodzenia

i prędkości obrotowej sprężarki

Zawór ssawny otwiera się samoczynnie, gdy ciśnienie gazu rozprężającego się

z przestrzeni „szkodliwej” Vo spadnie poniżej punktu 1. Ta wstępna różnica ciśnień służy do pokonania oporów: bezwładności zaworu, do przyspieszenia gazu w rurze ssawnej

i pokonania siły sprężyny dociskającej zawór do gniazda. Zawór tłoczny otwiera się gdy

ciśnienie gazu osiągnie w punkcie 3, wyższe ciśnienie od ciśnienia tłoczenia pt.

Rzeczywistą wydajność sprężarki określa wzór:

Qrz = λ Qteor przy czym: Qteor= F s n ic (1)

gdzie: F - powierzchnia tłoka,

s - skok,

n - liczba obrotów,

ic - ilość cylindrów,

F s = Vsk- objętość skokowa.

Rzeczywisty współczynnik zassania λ wylicza się przy pomocy formuły:

λ= λs λd λg λn= λi α (2)

gdzie: 0x01 graphic
- współczynnik przestrzeni szkodliwej,

0x01 graphic
- współczynnik dławienia,

0x01 graphic
- współczynnik grzania ścian,

0x01 graphic
współczynnik nieszczelności

(Va -objętość gazu zassanego przy parametrach pa i Ta),

0x01 graphic
- indykowany współczynnik objętościowy,

0x01 graphic
zależy od stosunku sprężania 0x01 graphic
oraz intensywności chłodzenia cylindra

i pokryw.

Przy zbyt dużej przestrzeni szkodliwej i niedostatecznym chłodzeniu, rozprężający się gaz

pobiera ciepło od ścian cylindra wskutek czego proces przybliża się do izotermicznego.

Wpływa to na obniżenie wartości indykowanego współczynnika objętościowego λi oraz silne wstępne ogrzewanie gazu podczas zasysania. Zbyt duże opory ssania zwiększają wartość λi Dlatego dba się o to, aby przekroje na ssaniu były dostatecznie duże.

W przewodzie ssawnym średnia prędkość gazu wynosi 10 do 12 m/s, a w filtrze 1 do 1,5 m/s. Spadek ciśnienia na filtrze powinien być mniejszy od 300 Pa. Poza tym należy stosować wszelkie sposoby obniżenia temperatury gazu zasysanego. Spadek temperatury np. z poziomu 25oC do 10oC powoduje wzrost masy zasysanego gazu o 5%.

Sprężanie jedno i wielostopniowe

Sprężanie gazu odbywa się wg przemiany politropowej, więc przyrost temperatury jest

funkcją przyrostu ciśnienia zgodnie z zależnością:

0x01 graphic
(3)

Przyjmując pa = 1 bar, Ta = 293 K i w skrajnym przypadku m = ĸ = 1,4 otrzymamy:

pt -nadciśn.

w at

3

4

5

6

7

8

9

10

Tt w K

401

440

463

487

520

532

549

566

Ze względu na smarowanie, szczególnie płytek zaworowych, temperatura końcowa nie może przekraczać 473 K  493 K (200  220oC). A więc cylinder i głowica powinny być chłodzone i to intensywnie. Z tych względów w jednym stopniu ,ciśnienie sprężania nie może

przekraczać 6 - 7 bar. Jeżeli ε = pt / pa › 7, to wskutek zbytniego nagrzewania się gazu podczas sprężania smarowanie jest mocno utrudnione lub nawet zanika. Wzrasta też zużycie

mocy potrzebnej do napędu, maleje indykowany współczynnik zassania λi. Te niekorzystne zjawiska można zmniejszyć stosując sprężanie dwu lub wielostopniowe w zależności od

wartości stopnia sprężania całkowitego.

Rozpatrzymy sprężanie dwustopniowe. Gaz sprężony w pierwszym stopniu do określonego ciśnienia pośredniego pc przechodzi przez chłodnicę międzystopniową, w której ochładza się do temperatury - teoretycznie początkowej Ta. Następnie zostaje ten gaz sprężony w drugim stopniu (rys.) przy czym Ta ≈ Tc

0x08 graphic

Rys. 2. Wykres pracy indykowanej tłokowej sprężarki dwustopniowej

Pierwszy stopień 1 - 2 - 3 - 4 - 1 , drugi stopień 4 - 5 - 6 - 7 - 4

Objętość gazu z pierwszego stopnia (V3-V4) wskutek schłodzenia zmniejsza się do wielkości (V5 - V4). Punkt 5 leży teoretycznie na izotermie przeprowadzonej przez punkt 2.

Gdyby sprężać ten gaz od razu w jednym stopniu do pt, to musiałaby ta sprężarka mieć bardzo małą przestrzeń szkodliwą Vo, co konstrukcyjnie trudno jest zrealizować. Pole zakreskowane 3-t-6-5-3 odpowiada oszczędności mocy napędowej uzyskanej wskutek zastosowania dwustopniowego sprężania. Ta oszczędność przy pa = 1 bar wyniesie:

Pt w bar

5

6

7

8

% oszczędności

11,5

13,6

15

16

W sprężarce dwustopniowej gdy temperatura gazu przepływającego przez chłodnicę międzystopniową osiąga początkową T5 = T2 i gdy jest ona dobrze zaprojektowana ,

to T6 = T3.

Wtedy :

0x01 graphic
(4)

Zatem: 0x01 graphic
Dla n-stopni 0x01 graphic
(5)

Przy tak dobranym stosunku sprężania, równym w poszczególnych stopniach - praca sprężania osiąga teoretycznie minimalną wartość. Mając wykonany wykres indykatorowy, łatwo można określić pracę sprężania, ponieważ powierzchnia jego jest proporcjonalna

(w skali) do wielkości pracy technicznej obiegu. Pracę techniczną można też wyliczyć przy pomocy wzoru:

0x01 graphic
[J/kg] (6)

W przypadku m = κ, co ma miejsce w szybkobieżnych sprężarkach otrzymamy pracę adiabatyczną obiegu zgodnie z wzorem:

0x01 graphic
(7)

Przy czym pt, pa w Pa, va w m3/kg, zaś it, ia w J/kg. Posługując się wykresem i - s dla danego gazu łatwo jest określić różnicę entalpii czynnika w stanie końcowym i początkowym.

Prócz tego można odczytać temperaturę i objętość właściwą dla poszukiwanych punktów przemiany cieplnej.

2. Wykresy ciepła w zastosowaniu do procesu sprężania.

0x08 graphic

Rys. 3. Wykresy T-s i i-s dla sprężarek tłokowych

Wykres T - s służy do ustalenia ilości ciepła, które bierze udział w procesie oraz do określenia parametrów stanu gazu. Jednak do określenia (adiabatycznej) pracy sprężania lepiej jest posługiwać się układem i - s , ponieważ lt = i2 - i1. W układzie T - s :

Linia 1- 2 sprężanie adiabatyczne qad = 0 ( adekwatne polu pod linią 1 - 2)

Linia 1 - 3 sprężanie politropowe qpol = polu zakreskowanemu na czerwono,

Linia 1 - 4 sprężanie izotermiczne qizot = adekwatnie polu zakreskowanemu na niebiesko.

Przemiana politropowa wymaga ustalenia punktu 3 przy pomocy wzoru:

0x01 graphic
bo p3 = p2 (8)

Ilość ciepła, jaką należy odprowadzić podczas przemiany politropowej można określić przybliżonym wzorem: qpol ≈ 0,5( s1 - s3 ) (T1 + T3) . Przy izotermicznym sprężaniu gazu ilość ciepła odprowadzonego podczas przemiany wynosi: qizot = (s1 - s4) T1 , bo T1 = T4 .

Sprężanie dwustopniowe w układzie T - s (lewy) oraz rzeczywisty proces sprężania

w sprężarce wirnikowej (prawy) przedstawiono na poniższych rysunkach.

0x08 graphic

Rys. 4. Wykres T-s dla spężarki dwustopniowej (po lewej ) i rzeczywisty proces sprężania

w układzie i-s

Pole 1-2-5 - praca wzrostu objętości wskutek tarcia

2. OBLICZENIA

Wszelkie obliczenia zostały wykonane przy pomocy arkusza kalkulacyjnego excell, z wykorzystanie wzorów ze skryptu oraz karty z zajęć. Wyniki zestawiono w tabelach:

Nadciśnienie pm

Ciśnienie w zbiorniku

Temperatura w zbiorniku

Czas pomiaru

Kg/cm2

Pa

Pa

T [K]

s

0

0

99725,13

290,15

0

0,5

49033,2

148758,33

294,15

20,05

1

98066,5

197791,63

295,15

44,85

1,5

147099,7

246824,83

296,15

71,11

2

196133

295858,13

296,15

100,45

2,5

245166,2

344891,33

296,15

133,13

pot

R

Tot

Vz

mmHg

Pa

J/Kg*K

K

m3

748

99725,13

287,05

293

0,04

m

m

lp

kg

lp

Kg

kg/m3

0

0,047428505

1

0,023319813

1,185712613

1

0,070748317

2

0,02331986

1,768707929

2

0,094068177

3

0,023319813

2,351704434

3

0,11738799

4

0,02331986

2,93469975

4

0,14070785

5

0,023319813

3,517696255

5

0,164027663

4,100691571

V

V

t

lp

Kg/m3

lp

Kg/m3

lp

s

0

0

-

-

-

-

1

0,001995012

1

0,000980915

1

20,05

2

0,000891862

2

0,000531641

2

24,8

3

0,000562509

3

0,000377614

3

26,26

4

0,000398208

4

0,000270833

4

29,34

5

0,000300458

5

0,000202855

5

32,68

F

A

Pwk

Nwk

em

v

m2

mm2

pa

W

%

%

0,00301754

725

87560,38647

79,23338454

19,56379865

78,26087

4. Wnioski:

Sprężarki tłokowe znajdują szerokie zastosowanie z naszym codziennym życiu, wykorzystujemy je np. do: napełniania opon powietrzem, w zbiornikach hydroforowych, które dostarczają wodę ze studni itp. Nasze doświadczenie wykazało iż sprawność sprężarek tłokowych może sięgać blisko 80%, czyli dużo. Doświadczenie nie było trudne do wykonania, tak jak sprawozdanie, jest zatem dobrą metodą na uzyskanie parametrów technicznych danej sprężarki tłokowej.

POLITECHNIKA OPOLSKA

TERMODYNAMIKA TECHNICZNA

Temat: BADANIE SPRĘŻARKI TŁOKOWEJ

8











Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Badanie sprężarki tłokowej Konspekt
SPRAWOZDANIE Badanie Sprężarki Tłokowej 2010
Sprawozdanie 5, Badanie sprężarki tłokowej
Badanie sprężarki tłokowej
Badanie sprężarki tłokowej
Badanie sprezarki tlokowej Teoria id 77842 (2)
Instrukcja Badanie sprężarki tłokowej 2011PDF
Badanie sprężarki tłokowej Teoria
ćw 4 proces technologiczny naprawy sprężarki tłokowej, AM Gdynia, Sem. V,VI, Technologia remontów(Ko
nemś, Termodynamika L, wpływ przestrzeni szkodliwej na wydajność sprężarki tłokowej
4lab sprężarka tłokowa
23b Pomiar mocy indykowanej sprężarki tłokowej
Termodynamika laborki, skoczylas, POLITECHNIKA OPOLSKA

więcej podobnych podstron