siyku
(przez
dodanie
trzeciego
pasa).
Liczba śrub m* w t-lym szeregu
Tablica 7.4. Współczynniki rozdziału obciążeń w doczołowych stykach zginanych według [98]
Średnica śrub
M20, M24 |
M20 |
M24 | ||
mi 2 |
— |
4 |
— |
4 |
ma 2 |
2 |
4 |
4 |
4 4 |
mz 2 |
2 |
2 |
2 |
2 2 |
vu — |
2 |
— |
2 |
2 |
Schemat rozmieszczenia śrub
Współczynniki rozdziału obciążenia w połączeniach zginanych u;*, (co*}1
1 Jeśli nic podano wartości w nawiasach. to należy przyjmować.
(0,7) 1 “ °’7 |
0,7 |
— | |
1 1(0,9) j 0,9 |
0,9 0,8 |
0,8 | |
0 8 °’8 (0:6) |
o,s (0,8) |
0.8 ę g (0,6) |
0,8 (0,6) 0,6 |
— 0,6 |
— |
0,6 | |
U/fi —— UJti |
XV; — UJ;, 0,1 |
nr szeregu i
1
2
ł
Schemat styku
Schematy rozkładu sił w .śrubach w styku w stanie granicznym
użytkowania
nośności
a)
Żebro
b)
I
\M
♦ | |
t |
* * |
$ | |
* |
♦ |
1
2-*7
3—/
4 w
/
rr^jSpr
7
C)
mjtojjSp
4 -/
/
* |
o |
0 |
* |
❖ | |
* |
/
Nośność zginanych połączeń doczołowych zależy głównie od nośności śrub usytuowanych w szeregach położonych najbliżej pasa rozciąganego belki. W obliczeniach według [98] uwzględnia się co najwyżej trzy szeregi śrub (k < 3. gdzie k — liczba szeregów) przy równoczesnym spełnieniu warunku t/,; > 0.6/io. gdzie Hi — ramię działania sil w ślubach (odległość osi śrub i-tego szeregu od osi pasa ściskanego) oraz hę— osiowy rozstaw pasów. Przyjęte oznaczema geometryczne pokazano na rysunkach w tabl. 7.4 oraz na rys. 7.16.
W przypadku usztywnienia blachy żebrem można przyjmować wartości większe o 0,1.
:ł Jeśli w połączeniu występuje zewnętrzny szereg śrub nr i, a nie stosuje się dodatkowych żeber, to śrub w szeregu lit 4 mc uwzględnia się przy zginaniu.
Jeśli występuje tylko zewnętrzny szereg śrub, to w razie braku żebra należy przyjmować w, = 1/0.