98059

Moment bezwładności elementu złożonego z przewiązkami:

Ieff =0,Sh_o²A_(b + 2flI_fkłX=0,5*m-*2Q,5*\0² + 2*1,0*\42*\0* =im9xl0*mrn

Sztywność postaciowa:

2k²E1

^E/_a„

_b = —f,,b³ ~^{> moment} bezwładności przewiązki w płaszczyźnie układu

n=2 - liczba płaszczyzn skratowania

Przyjęto przewiązki o grubości ^f,, =10rmn \ szerokości b =100mm 10*100³

h = S =

12

24E7

=83,3x10' mm¹

24 * 210 * 10³ *142 * 10⁴

rfc./j

21.

_a'[l ₊ _l£Ł£*A]    2000² *[1 +

2 *142 *10 *300

= 1424,86x10³ N = 1424,86kN

nl_b o'    2 *83,3 *10⁴ *2000

_rhM 2*^‘*210*10³*142*10⁴

S_v<-

a    2000

Zastępcza siła krytyczna elementu złożonego: n²El_et ;r^J *210*10³ *13109*10⁴ L²    8000²

4.4. Nośność gałęzi w środku wysokości słupa

1471,59WV

4245,3WV

_t    „    ,    L 8000

Założenie wstępnej imprefekcji słupa: ^{eo =} 5qo ~ 500

Maksymalny obliczeniowy moment przęsłowy elementu z uwzględnieniem efektów II rzędu:

469*10’*16

1-

N.

N,

1-

469 *10³

469 *10³

= 13,14*10⁶N +mm = 13,14WV

N„ S_v ‘ 4245,3 *10³    1471,59 *10³

Siła osiowa w gałęzi słupa:

N_f,_M=0_>5N_F^^M-^^=0,5-469^10³-,¹³-¹⁴^¹⁰^³⁰⁰^²?*¹⁰² chM    "    2/^    2 *1310910

234,5 *10³N = 234, SkN

4.4.1. Wyboczenie w płaszczyźnie przewiązek (względem osi zj) Współczynnik długości wyboczeniowej, przyjęto: //„ =1,0