3289580935

II. Wytrzymałoś prętów proatyclj. 383

24. Sposób obciążenia Nr. 10, łącznie z uogólnionym Nr

(rys. 220).

u

P

(3 a -+- b) b²

P

(a -\-3b) a'

M

max

\Vk_b=: P-

ab²

i²

a c b.

Q

2 ’

a

2 ^;

12

Rys. 220.

Przekrój niebezpieczny w *4.

Ugięcie w punkcie pod ciężarem P:

./

1 f (Pb² UJ \ ¹ 3

Q

a*b*\ 24/ /

W przypadku szczególnym, gdy Q — O, ugięcio największo będzie:

F 2 a⁵ b*

l niax — _K j 3 (_a 3    ’

a wypada ono w odległości 5. od ił, przyczem:

~a-f 3b ’

gdy tymczasem ugięcie w punkcie pod ciężarem P wynosi tylko:

F a^:

' ID 3P

25. Ugięcie przy sposobie obciążenia Nr. 2, łącznie z Nr. 8,

p. str. 372 i 374.

Stosunek ugięcia f pod danym obciążeniem do rozpiętości belki l niepowinicn przekraczać w zwykłych warunkach pewnej, doświadczeniem stwierdzonej ilości, np. ^lj₆₀₀ do Yiooo: (P^or- uwagę u dołu str. 373).

Powyższy warunek zostaje zawsze zachowany dla belek żelaznych (#f> 2000000 kg/cm²) o dowolnym, lecz stałym przekroju i przy najczęściej zachodzącym sposobie obciążenia Nr. 2 lub Nr. 8, gdy przekrój belki posiada moment wytrzymałości (p. str. 372 i 374), przystosowany do naprężenia bezpiecznego i gdy równocześnie wysokość belki będzie:

h^Zl.

Spółczynniki £ podano w tablicy poniższej w zależności od pożądanego stosunku ugięcia i od zastosowanego naprężenia bezpiecznego lc_h.

Jeżeliby obliczenie dało wynik h <C £ f, to ze względu na ugięcie f należy wybrać większy przekrój belki, którego moment bezwładności J (w cm⁴) odpowiadałby warunkowi:

WL *

W tym wzorze moment wytrzymałości TF, odpowiadający naprężeniu bezpiecznemu wyrazić należy w cm³, a rozpiętość L w m, spół-czynnik zaś 11 (przystosowany do Ic_h i f) wybrać z drugostronnej ta-blicy. (Por. przykład 4, str. 387). ”