9914714726

Wartości ti_h zawierają się w dość dużym przedziale:

-    od i\_B = 0,033 przy bardzo sztywnej ścianie (na przykład z cegły pełnej grubości 380 mm, f_k= 5MPa, E/=22,9- 10"¹² N/mm²) i wiotkim stropie belkowo-pustakowym (na przykład Teriva, grubości 240 mm, El =6,6 ■ 10^-12 N/mm²), kiedy stosunek LJh = 2,0;

-    do T)_s=0,007 przy wiotkiej ścianie (na przykład z bloczków z betonu komórkowego grubości 240 mm, f_k= 1,5 MPa, El = 1,21 • 10^-12 N/mm²) i sztywnym stropie wielokanałowym (£/= 16,1 N/mm² 10^-12 N/mm²), kiedy stosunek 1^111= ^,\ ,0.

Jeżeli duża dokładność obliczeń nie jest potrzebna, LJh < 2,0, można przyjąć:

a)    w przypadku ściany z cegły pełnej (elementy murowe grupy 1) grubości 250 mm, f_k> 5,0 MPa: f_b = 15 MPa, f_m = 10 MPa lub f_b = 20 MPa, f_m= 5 MPa)

-    strop żelbetowy pełny B20 grubości 160 mm - i\_g = 0,028,

-    strop wielokanałowy B20 grubości 240 mm - r\_EI = 0,021,

-    strop belkowo-pustakowy grubości 240 mm - r\_B = 0,028;

b)    w przypadku ściany z pustaków, z wyjątkiem pustaków betonowych (elementy murowych grupy 2), grubości f_k £ 3,0 MPa: f_b = 10 MPa, f_m = 5 MPa lub f_b= 15 MPa, f_m = 2,0 MPa)

-    strop żelbetowy    - %, = 0,031,

-    strop wielokanałowy - x\_EI = 0,026,

-    strop belkowo-pustakowy - ti_£( = 0,031;

c)    w przypadku ściany z bloczków z betonu komórkowego na zwykłe spoiny, grubości 240 mm,/_t>1,5 MPa: f_b = 4,0 MPa, f_m = 2,0 MPa

-    strop żelbetowy    - r)_£, = 0,014,

-    strop wielokanałowy - r|_£/ = 0,007,

-    strop belkowo-pustakowy - r\_B = 0,013.

Zgodnie z tym, co powiedziano wyżej, przy podanych wartościach (e, + e_a) można nie sprawdzać nośności ściany w strefie środkowej, co ogromnie upraszcza obliczenia.

DIN 1053-2 [9] pozwala posługiwać się w obliczeniach nośności ściany według modelu ciągłego jedną wartością e, = 0,05 L, co odpowiada x\_B = 0,025. Jak wynika z przedstawionych wyżej obliczeń, jako wartość po bezpiecznej stronie przy L < 6,0 m należałoby przyjąć e, = 0,06 L.

Jak już wspomniano wyżej, warunkiem uwzględnienia tradycyjnego zamocowania stropu w ścianie jest możliwość wywołania w ścianie momentu zginającego równego 0,021 ql², czyli r\_B = 0,021. W przypadku dwóch pierwszych grup stropów warunek ten można - praktycznie rzecz biorąc - uznać za spełniony.

Ściana z bloczków z betonu komórkowego nie stwarza na ogół warunków zapewniających zamocowanie stropów, w związku z czym stropy żelbetowe oparte na takich ścianach należy projektować jako wolnopodparte, z konstrukcyjnym (0,2%o > 100 mm²/m) zbrojeniem na podporze.

Bibliografia

[1] Lewicki B., Jarmontowicz R., Kubica J.: Podstawy projektowania niezbrojonych konstrukcji murowych. Prace Naukowe Instytutu Techniki Budowlanej, seria: Monografie. ITB, Warszawa 2001

17