OBLICZENIA STATYCZNE DO BUDYNKU

JEDNORODZINNEGO

Materiały wykorzystane w opracowaniu.

Polskie i Europejskie Normy w przedmiotowym zakresie.

PN-82/B-02000 - Obci

ąż

enia budowli. Zasady ustalania warto

ś

ci,

PN-82/B-02001 - Obci

ąż

enia stałe,

PN-82/B-02003 - Podstawowe obci

ąż

enia technologiczne i monta

ż

owe,

PN-80/B-02010 – Obci

ąż

enia

ś

niegiem + PN-80/B-02010/Az1,

PN-77/B-02011 – Obci

ąż

enia wiatrem,

PN-86/B-02480 – Grunty budowlane. Opis, symbole.
PN-81/B-03020 – Posadowienie bezpo

ś

rednie budowli,

PN/B-03200 - Konstrukcje stalowe,
PN/B-03264 - Konstrukcje betonowe,

ż

elbetowe i spr

ęż

one.

Rozporz

ą

dzenie Ministra Spraw Wewn

ę

trznych i Administracji z dn.

24.09.1998r. w sprawie ustalenia geotechnicznych warunków
posadowienia obiektów (Dz. U. Nr 126, poz. 839).

Rozporz

ą

dzenie Ministra Spraw Wewn

ę

trznych i Administracji z dn.

24.09.1998r. w sprawie zakresu i formy projektu budowlanego (Dz. U. Nr 140, poz. 906).
Ustawa z dnia 4 lutego 1994 r - „Prawo geologiczne i górnicze”. Tekst jednolity Dz. U. Nr 228, poz.
1947).

Ustawa z dnia 4 lutego 1994 r - „Prawo geologiczne i górnicze”. Tekst jednolity Dz.U. Nr 228, poz.1947.

1

1. KONSTRUKCJA STROPU NAD PI

Ę

TREM

1.1. Krokiew zadaszenia nad balkonem

SCHEMAT BELKI

1,58

0,58

A

B

Parametry belki:
- współczynnik obci

ąż

enia dla ci

ęż

aru własnego belki

γ

f = 1,10

OBCI

ĄŻ

ENIA OBLICZENIOWE BELKI

Przypadek P1: Przypadek 1 (

γ

f = 1,15, klasa trwania - stałe)

Schemat statyczny (ci

ęż

ar belki uwzgl

ę

dniony automatycznie):

go=0,02 kN/mb

1,58

0,58

A

B

0

,9

6

0

,9

6

WYKRESY SIŁ WEWN

Ę

TRZNYCH

Przypadek P1: Przypadek 1

Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

1

A

0

,6

7

B

1

,4

5

0,23

-0,16

-0,16

ZAŁO

Ż

ENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA

Klasa u

ż

ytkowania konstrukcji - 2

Parametry analizy zwichrzenia:
- brak st

ęż

e

ń

bocznych na długo

ś

ci belki

- stosunek ld/l =1,00
- obci

ąż

enie przyło

ż

one na pasie

ś

ciskanym (górnym) belki

Ugi

ę

cie graniczne unet,fin = lo / 300

WYNIKI OBLICZE

Ń

WYTRZYMAŁO

Ś

CIOWYCH

WYMIAROWANIE WG PN-B-03150:2000

z

z

y

y

Przekrój prostok

ą

tny 5 / 10 cm

Wy = 83,3 cm

3

, Jy = 417 cm

4

, m = 1,75 kg/m

drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymało

ś

ci C24

2

→

fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E0,mean = 11 GPa,

ρ

k = 350 kg/m

3

Belka
Zginanie

Przekrój x = 0,68 m
Moment maksymalny Mmax = 0,23 kNm

σ

m,y,d = 2,75 MPa, fm,y,d = 11,08 MPa

Warunek no

ś

no

ś

ci:

σ

m,y,d / fm,y,d = 0,25 < 1

Warunek stateczno

ś

ci:

kcrit = 1,000

σ

m,y,d = 2,75 MPa < kcrit·fm,y,d = 11,08 MPa (24,8%)

Ś

cinanie

Przekrój x = 1,58 m
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = -0,88 kN

τ

d = 0,26 MPa < fv,d = 1,15 MPa (22,8%)

Docisk na podporze

Reakcja podporowa RB = 1,45 kN

ap = 9,4 cm, kc,90 = 1,33

σ

c,90,y,d = 0,31 MPa < kc,90·fc,90,d = 1,53 MPa (20,1%)

Stan graniczny u

ż

ytkowalno

ś

ci

Przekrój x = 0,74 m
Ugi

ę

cie maksymalne ufin = uM + uT =1,97 mm

Ugi

ę

cie graniczne unet,fin = lo / 300 = 5,27 mm

ufin = 1,97 mm < unet,fin = 5,27 mm (37,4%)

1.2. Płatew zadaszenia balkonu

SCHEMAT BELKI

0,50

2,55

0,50

A

B

Parametry belki:
- współczynnik obci

ąż

enia dla ci

ęż

aru własnego belki

γ

f = 1,10

OBCI

ĄŻ

ENIA OBLICZENIOWE BELKI

Przypadek P1: Przypadek 1 (

γ

f = 1,15, klasa trwania - stałe)

Schemat statyczny (ci

ęż

ar belki uwzgl

ę

dniony automatycznie):

go=0,07 kN/mb

0,50

2,55

0,50

A

B

3

,1

1

3

,1

1

WYKRESY SIŁ WEWN

Ę

TRZNYCH

Przypadek P1: Przypadek 1
Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

3

0

1

A

5

,6

5

B

5

,6

5

-0,40

-0,40

2,19

-0,40

-0,40

ZAŁO

Ż

ENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA

Klasa u

ż

ytkowania konstrukcji - 2

Parametry analizy zwichrzenia:
- brak st

ęż

e

ń

bocznych na długo

ś

ci belki

- stosunek ld/l =1,00
- obci

ąż

enie przyło

ż

one na pasie

ś

ciskanym (górnym) belki

Ugi

ę

cie graniczne unet,fin = lo / 200

WYNIKI OBLICZE

Ń

WYTRZYMAŁO

Ś

CIOWYCH

WYMIAROWANIE WG PN-B-03150:2000

z

z

y

y

Przekrój prostok

ą

tny 14 / 14 cm

Wy = 457 cm

3

, Jy = 3201 cm

4

, m = 6,86 kg/m

drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymało

ś

ci C24

→

fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E0,mean = 11 GPa,

ρ

k = 350 kg/m

3

Belka
Zginanie

Przekrój x = 1,78 m
Moment maksymalny Mmax = 2,19 kNm

σ

m,y,d = 4,79 MPa, fm,y,d = 11,08 MPa

Warunek no

ś

no

ś

ci:

σ

m,y,d / fm,y,d = 0,43 < 1

Warunek stateczno

ś

ci:

kcrit = 1,000

σ

m,y,d = 4,79 MPa < kcrit·fm,y,d = 11,08 MPa (43,3%)

Ś

cinanie

Przekrój x = 0,50 m
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 4,06 kN

τ

d = 0,31 MPa < fv,d = 1,15 MPa (26,9%)

Docisk na podporze

Reakcja podporowa RB = 5,65 kN

ap = 9,4 cm, kc,90 = 1,33

σ

c,90,y,d = 0,43 MPa < kc,90·fc,90,d = 1,53 MPa (28,0%)

Stan graniczny u

ż

ytkowalno

ś

ci

Przekrój x = 3,55 m
Ugi

ę

cie maksymalne ufin = uM + uT =-3,62 mm

Ugi

ę

cie graniczne unet,fin = 2,0·lo / 200 = 5,00 mm

ufin = (-)3,62 mm < unet,fin = 5,00 mm (72,3%)

4

1.3. Belka

ż

elbetowa nad okapem

SZKIC BELKI

A

B

C

D

0,25

3,15

0,30

3,10

0,30

3,15

0,25

OBCI

ĄŻ

ENIA NA BELCE

Zestawienie obci

ąż

e

ń

rozło

ż

onych [kN/m]:

Lp.

Opis obci

ąż

enia

Obc.char.

γ

f

kd

Obc.obl.

Zasi

ę

g

[m]

1.

0,00

1,00

--

0,00

cała

belka

2. Ci

ęż

ar własny belki

[0,25m·0,30m·25,0kN/m3]

1,88

1,10

--

2,07

cała

belka

Σ

:

1,88

1,10

2,07

Schemat statyczny belki

3,43

3,40

3,43

A

B

C

D

2

,0

7

2

,0

7

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁO

Ż

ENIA:

Klasa betonu: B20 (C16/20)

→

fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa

Ci

ęż

ar obj

ę

to

ś

ciowy

ρ

= 25 kN/m

3

Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Wilgotno

ść

ś

rodowiska

RH = 50%

Wiek betonu w chwili obci

ąż

enia

28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono)

φ

= 3,30

Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS)

→

fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa

Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b)

→

fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa

Stal zbrojeniowa monta

ż

owa A-III (34GS)

Sytuacja obliczeniowa:

trwała

Cotanges k

ą

ta nachylenia

ś

cisk. krzy

ż

ulców bet.

cot

θ

= 2,00

Graniczna szeroko

ść

rys

wlim = 0,3 mm

Graniczne ugi

ę

cie

alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)

WYKRESY SIŁ WEWN

Ę

TRZNYCH

Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

A

2

,8

4

B

7

,7

6

C

7

,7

6

D

2

,8

4

-2,41

1,95

-2,41

0,58

-2,41

1,95

-2,41

Siły poprzeczne [kN]:

5

A

B

C

D

2,84

3,52

-4,25

4,25

-3,52

-2,84

Ugi

ę

cia [mm]:

A

B

C

D

0,41

-0,03

0,02

0,41

Obwiednia sił wewn

ę

trznych

Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

A

2

,8

4

B

7

,7

6

C

7

,7

6

D

2

,8

4

1,95

-2,41

0,58

-2,41

1,95

-2,41

Siły poprzeczne [kN]:

A

B

C

D

2,84

3,52

4,25

-4,25

-3,52

-2,84

2,03

-3,38

2,65

-2,65

3,38

-2,03

Ugi

ę

cia [mm]:

A

B

C

D

0,41

0,02

-0,03

0,41

WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

3

0

25

Przyj

ę

te wymiary przekroju:

bw = 25,0 cm, h = 30,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm

Prz

ę

sło A - B:

Zginanie: (przekrój a-a)
Moment prz

ę

słowy obliczeniowy MSd = 1,95 kNm

Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,87 cm

2

. Przyj

ę

to 2

φ

12 o As = 2,26 cm

2

(

ρ

= 0,34%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = 1,95 kNm < MRd = 20,04 kNm (9,7%)

Ś

cinanie:

Miarodajna warto

ść

obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)3,38 kN

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci

ę

tymi

φ

6 co 200 mm na całej długo

ś

ci prz

ę

sła

6

Warunek no

ś

no

ś

ci na

ś

cinanie: VSd = (-)3,38 kN < VRd1 = 36,14 kN (9,4%)

SGU:
Moment prz

ę

słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,77 kNm

Szeroko

ść

rys prostopadłych: zarysowanie nie wyst

ę

puje (0,0%)

Maksymalne ugi

ę

cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,41 mm < alim = 3425/200 = 17,12 mm (2,4%)

Miarodajna warto

ść

charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 3,58 kN

Szeroko

ść

rys uko

ś

nych: zarysowanie nie wyst

ę

puje (0,0%)

Podpora B:
Zginanie: (przekrój b-b)
Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)2,41 kNm

Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) As1 = 0,87 cm

2

. Przyj

ę

to 2

φ

12 o As = 2,26 cm

2

(

ρ

= 0,34%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = (-)2,41 kNm < MRd = 20,04 kNm (12,0%)

SGU:
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)2,19 kNm

Szeroko

ść

rys prostopadłych: zarysowanie nie wyst

ę

puje (0,0%)

Prz

ę

sło B - C:

Zginanie: (przekrój c-c)
Moment prz

ę

słowy obliczeniowy MSd = 0,58 kNm

Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,87 cm

2

. Przyj

ę

to 2

φ

12 o As = 2,26 cm

2

(

ρ

= 0,34%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = 0,58 kNm < MRd = 20,04 kNm (2,9%)

Ś

cinanie:

Miarodajna warto

ść

obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 2,65 kN

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci

ę

tymi

φ

6 co 200 mm na całej długo

ś

ci prz

ę

sła

Warunek no

ś

no

ś

ci na

ś

cinanie: VSd = 2,65 kN < VRd1 = 36,14 kN (7,3%)

SGU:
Moment prz

ę

słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 0,53 kNm

Szeroko

ść

rys prostopadłych: zarysowanie nie wyst

ę

puje (0,0%)

Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)2,19 kNm

Maksymalne ugi

ę

cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = (-)0,03 mm < alim = 3400/200 = 17,00 mm (0,2%)

Miarodajna warto

ść

charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 2,91 kN

Szeroko

ść

rys uko

ś

nych: zarysowanie nie wyst

ę

puje (0,0%)

Podpora C:
Zginanie: (przekrój d-d)
Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)2,41 kNm

Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) As1 = 0,87 cm

2

. Przyj

ę

to 2

φ

12 o As = 2,26 cm

2

(

ρ

= 0,34%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = (-)2,41 kNm < MRd = 20,04 kNm (12,0%)

SGU:
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)2,19 kNm

Szeroko

ść

rys prostopadłych: zarysowanie nie wyst

ę

puje (0,0%)

Prz

ę

sło C - D:

Zginanie: (przekrój e-e)
Moment prz

ę

słowy obliczeniowy MSd = 1,95 kNm

Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,87 cm

2

. Przyj

ę

to 2

φ

12 o As = 2,26 cm

2

(

ρ

= 0,34%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = 1,95 kNm < MRd = 20,04 kNm (9,7%)

Ś

cinanie:

Miarodajna warto

ść

obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 3,38 kN

7

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci

ę

tymi

φ

6 co 200 mm na całej długo

ś

ci prz

ę

sła

Warunek no

ś

no

ś

ci na

ś

cinanie: VSd = 3,38 kN < VRd1 = 36,14 kN (9,4%)

SGU:
Moment prz

ę

słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,77 kNm

Szeroko

ść

rys prostopadłych: zarysowanie nie wyst

ę

puje (0,0%)

Maksymalne ugi

ę

cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,41 mm < alim = 3425/200 = 17,12 mm (2,4%)

Miarodajna warto

ść

charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 3,58 kN

Szeroko

ść

rys uko

ś

nych: zarysowanie nie wyst

ę

puje (0,0%)

SZKIC ZBROJENIA:

A

B

C

D

3

0

25

315

30

310

30

315

25

1

1

2

φ

12

2

φ

12

2

2

2

φ

12

3

3

2

φ

12

2

φ

12

4

4

2

φ

12

5

5

2

φ

12

2

φ

12

16 x 19,5 = 312

16 x 19 = 304

16 x 19,5 = 312

Nr1 4

φ

12 l=1046

1046

Nr2 51

φ

6 l=103

2

6

21

5

1-1

Nr 1

Nr 1

3

0

25

2-2

Nr 1

Nr 1

3

0

25

3-3

Nr 1

Nr 1

3

0

25

4-4

Nr 1

Nr 1

3

0

25

5-5

Nr 1

Nr 1

3

0

25

Wykaz zbrojenia

Długo

ść

ogólna [m]

Nr

Ś

rednica

Długo

ść

Liczba

St0S-b

34GS

[mm]

[cm]

[szt.]

φ

6

φ

12

1.

12

1046

4

41,84

2.

6

103

51

52,53

Długo

ść

ogólna wg

ś

rednic [m]

52,6

41,9

Masa 1mb pr

ę

ta [kg/mb]

0,222

0,888

Masa pr

ę

tów wg

ś

rednic [kg]

11,7

37,2

Masa pr

ę

tów wg gatunków stali [kg]

11,7

37,2

Masa całkowita [kg]

49

8

1.4. Belka stropowa L=148cm o

ś

4

SZKIC BELKI

A

B

0,25

1,48

0,25

OBCI

ĄŻ

ENIA NA BELCE

Zestawienie obci

ąż

e

ń

rozło

ż

onych [kN/m]:

Lp.

Opis obci

ąż

enia

Obc.char.

γ

f

kd

Obc.obl.

Zasi

ę

g

[m]

1. strop teriva

11,26

1,10

--

12,39

cała

belka

2. Obci

ąż

enie

ś

niegiem połaci dachu

jednospadowego wg PN-80/B-
02010/Az1/Z1-1 (strefa 2 -> Qk = 0,9
kN/m2, nachylenie połaci 0,5 st. -> C1=0,8)
szer.4,20 m [0,720kN/m2·4,20m]

3,02

1,50

0,00

4,53

cała

belka

3. Styropian grub. 0,20 m i szer.4,20 m

[0,45kN/m3·0,20m·4,20m]

0,38

1,30

--

0,49

cała

belka

4. Beton zwykły na kruszywie kamiennym,

niezbrojony, niezag

ę

szczony grub. 0,10 m i

szer.4,20 m [23,0kN/m3·0,10m·4,20m]

9,66

1,30

--

12,56

cała

belka

5. Obci

ąż

enie zmienne (pokoje i

pomieszczenia mieszkalne w domach
indywidualnych, czynszowych, hotelach,
schroniskach, szpitalach, wi

ę

zieniach,

pomieszczenie sanitarne, itp.) szer.4,20 m
[1,5kN/m2·4,20m]

6,30

1,40

0,35

8,82

cała

belka

6. Obci

ąż

enie zast

ę

pcze od

ś

cianek

działowych (o ci

ęż

arze razem z wypraw

ą

od 0,5 kN/m2 od 1,5 kN/m2) szer.4,20 m
[0,750kN/m2·4,20m]

3,15

1,20

--

3,78

cała

belka

7. Ci

ęż

ar własny belki

[0,25m·0,30m·25,0kN/m3]

1,88

1,10

--

2,07

cała

belka

Σ

:

35,65

1,25

44,64

Schemat statyczny belki

1,73

A

B

4

4

,6

4

4

4

,6

4

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁO

Ż

ENIA:

Klasa betonu: B20 (C16/20)

→

fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa

Ci

ęż

ar obj

ę

to

ś

ciowy

ρ

= 25 kN/m

3

Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Wilgotno

ść

ś

rodowiska

RH = 50%

Wiek betonu w chwili obci

ąż

enia

28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono)

φ

= 3,52

9

Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS)

→

fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa

Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b)

→

fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa

Stal zbrojeniowa monta

ż

owa A-III (34GS)

Sytuacja obliczeniowa:

trwała

Cotanges k

ą

ta nachylenia

ś

cisk. krzy

ż

ulców bet.

cot

θ

= 2,00

Graniczna szeroko

ść

rys

wlim = 0,3 mm

Graniczne ugi

ę

cie

alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)

WYKRESY SIŁ WEWN

Ę

TRZNYCH

Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

A

3

8

,6

1

B

3

8

,6

1

16,70

Siły poprzeczne [kN]:

A

B

38,61

-38,61

Ugi

ę

cia [mm]:

A

B

1,58

Obwiednia sił wewn

ę

trznych

Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

A

3

8

,6

1

B

3

8

,6

1

16,70

Siły poprzeczne [kN]:

A

B

38,61

-38,61

21,07

-21,07

Ugi

ę

cia [mm]:

A

B

1,58

WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

3

0

25

10

Przyj

ę

te wymiary przekroju:

bw = 25,0 cm, h = 30,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm
Prz

ę

sło A - B:

Zginanie: (przekrój a-a)
Moment prz

ę

słowy obliczeniowy MSd = 16,70 kNm

Zbrojenie potrzebne As = 1,87 cm

2

. Przyj

ę

to 2

φ

12 o As = 2,26 cm

2

(

ρ

= 0,34%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = 16,70 kNm < MRd = 20,04 kNm (83,3%)

Ś

cinanie:

Miarodajna warto

ść

obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)21,07 kN

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci

ę

tymi

φ

6 co 200 mm na całej długo

ś

ci prz

ę

sła

Warunek no

ś

no

ś

ci na

ś

cinanie: VSd = (-)21,07 kN < VRd1 = 36,14 kN (58,3%)

SGU:
Moment prz

ę

słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 10,68 kNm

Szeroko

ść

rys prostopadłych: wk = 0,206 mm < wlim = 0,3 mm (68,8%)

Maksymalne ugi

ę

cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 1,58 mm < alim = 1730/200 = 8,65 mm (18,3%)

Miarodajna warto

ść

charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 21,12 kN

Szeroko

ść

rys uko

ś

nych: zarysowanie nie wyst

ę

puje (0,0%)

SZKIC ZBROJENIA:

A

B

3

0

25

148

25

1

1

2

φ

12

2

φ

12

8 x 18,5 = 148

Nr1 4

φ

12 l=194

194

Nr2 9

φ

6 l=103

2

6

21

5

1-1

Nr 1

Nr 1

3

0

25

Wykaz zbrojenia

Długo

ść

ogólna [m]

Nr

Ś

rednica

Długo

ść

Liczba

St0S-b

34GS

[mm]

[cm]

[szt.]

φ

6

φ

12

1.

12

194

4

7,76

11

2.

6

103

9

9,27

Długo

ść

ogólna wg

ś

rednic [m]

9,3

7,8

Masa 1mb pr

ę

ta [kg/mb]

0,222

0,888

Masa pr

ę

tów wg

ś

rednic [kg]

2,1

6,9

Masa pr

ę

tów wg gatunków stali [kg]

2,1

6,9

Masa całkowita [kg]

9

1.5. Belka stropowa L=461cm

SZKIC BELKI

A

B

0,25

4,60

0,25

OBCI

ĄŻ

ENIA NA BELCE

Zestawienie obci

ąż

e

ń

rozło

ż

onych [kN/m]:

Lp.

Opis obci

ąż

enia

Obc.char.

γ

f

kd

Obc.obl.

Zasi

ę

g

[m]

1. strop teriva

5,20

1,10

--

5,72

cała

belka

2. Obci

ąż

enie

ś

niegiem połaci dachu

jednospadowego wg PN-80/B-
02010/Az1/Z1-1 (strefa 2 -> Qk = 0,9
kN/m2, nachylenie połaci 0,5 st. -> C1=0,8)
szer.2,00 m [0,720kN/m2·2,00m]

1,44

1,50

0,00

2,16

cała

belka

3. Styropian grub. 0,20 m i szer.2,00 m

[0,45kN/m3·0,20m·2,00m]

0,18

1,30

--

0,23

cała

belka

4. Beton zwykły na kruszywie kamiennym,

niezbrojony, niezag

ę

szczony grub. 0,10 m i

szer.2,00 m [23,0kN/m3·0,10m·2,00m]

4,60

1,30

--

5,98

cała

belka

5. Obci

ąż

enie zmienne (pokoje i

pomieszczenia mieszkalne w domach
indywidualnych, czynszowych, hotelach,
schroniskach, szpitalach, wi

ę

zieniach,

pomieszczenie sanitarne, itp.) szer.2,00 m
[1,5kN/m2·2,00m]

3,00

1,40

0,35

4,20

cała

belka

6. Ci

ęż

ar własny belki

[0,25m·0,35m·25,0kN/m3]

2,19

1,10

--

2,41

cała

belka

Σ

:

16,61

1,25

20,70

Schemat statyczny belki

4,85

A

B

2

0

,7

0

2

0

,7

0

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁO

Ż

ENIA:

Klasa betonu: B20 (C16/20)

→

fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa

Ci

ęż

ar obj

ę

to

ś

ciowy

ρ

= 25 kN/m

3

Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Wilgotno

ść

ś

rodowiska

RH = 50%

Wiek betonu w chwili obci

ąż

enia

28 dni

12

Współczynnik pełzania (obliczono)

φ

= 3,52

Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS)

→

fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa

Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b)

→

fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa

Stal zbrojeniowa monta

ż

owa A-III (34GS)

Sytuacja obliczeniowa:

trwała

Cotanges k

ą

ta nachylenia

ś

cisk. krzy

ż

ulców bet.

cot

θ

= 2,00

Graniczna szeroko

ść

rys

wlim = 0,3 mm

Graniczne ugi

ę

cie

alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)

WYKRESY SIŁ WEWN

Ę

TRZNYCH

Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

A

5

0

,2

0

B

5

0

,2

0

60,87

Siły poprzeczne [kN]:

A

B

50,20

-50,20

Ugi

ę

cia [mm]:

A

B

16,52

Obwiednia sił wewn

ę

trznych

Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

A

5

0

,2

0

B

5

0

,2

0

60,87

Siły poprzeczne [kN]:

A

B

50,20

-50,20

41,03

-41,03

Ugi

ę

cia [mm]:

A

B

16,52

WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

13

3

5

25

Przyj

ę

te wymiary przekroju:

bw = 25,0 cm, h = 35,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm

Prz

ę

sło A - B:

Zginanie: (przekrój a-a)
Moment prz

ę

słowy obliczeniowy MSd = 60,87 kNm

Zbrojenie potrzebne As = 6,28 cm

2

. Przyj

ę

to 6

φ

12 o As = 6,79 cm

2

(

ρ

= 0,85%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = 60,87 kNm < MRd = 64,95 kNm (93,7%)

Ś

cinanie:

Miarodajna warto

ść

obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 41,03 kN

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci

ę

tymi

φ

6 co 230 mm na całej długo

ś

ci prz

ę

sła

Warunek no

ś

no

ś

ci na

ś

cinanie: VSd = 41,03 kN < VRd1 = 47,65 kN (86,1%)

SGU:
Moment prz

ę

słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 38,87 kNm

Szeroko

ść

rys prostopadłych: wk = 0,152 mm < wlim = 0,3 mm (50,7%)

Maksymalne ugi

ę

cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 16,52 mm < alim = 4850/200 = 24,25 mm (68,1%)

Miarodajna warto

ść

charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 30,41 kN

Szeroko

ść

rys uko

ś

nych: zarysowanie nie wyst

ę

puje (0,0%)

SZKIC ZBROJENIA:

A

B

3

5

25

460

25

1

1

6

φ

12

2

φ

12

20 x 23 = 460

Nr1 8

φ

12 l=506

506

Nr2 21

φ

6 l=113

3

1

21

5

1-1

Nr 1

Nr 1

3

5

25

14

Wykaz zbrojenia

Długo

ść

ogólna [m]

Nr

Ś

rednica

Długo

ść

Liczba

St0S-b

34GS

[mm]

[cm]

[szt.]

φ

6

φ

12

1.

12

506

8

40,48

2.

6

113

21

23,73

Długo

ść

ogólna wg

ś

rednic [m]

23,8

40,5

Masa 1mb pr

ę

ta [kg/mb]

0,222

0,888

Masa pr

ę

tów wg

ś

rednic [kg]

5,3

36,0

Masa pr

ę

tów wg gatunków stali [kg]

5,3

36,0

Masa całkowita [kg]

42

1.6. Belka stropowa L=234cm o

ś

B

SZKIC BELKI

A

B

0,25

2,34

0,25

OBCI

ĄŻ

ENIA NA BELCE

Zestawienie obci

ąż

e

ń

rozło

ż

onych [kN/m]:

Lp.

Opis obci

ąż

enia

Obc.char.

γ

f

kd

Obc.obl.

Zasi

ę

g

[m]

1. strop teriva

6,44

1,10

--

7,08

cała

belka

2. Obci

ąż

enie

ś

niegiem połaci dachu

jednospadowego wg PN-80/B-
02010/Az1/Z1-1 (strefa 2 -> Qk = 0,9
kN/m2, nachylenie połaci 0,5 st. -> C1=0,8)
szer.2,40 m [0,720kN/m2·2,40m]

1,73

1,50

0,00

2,59

cała

belka

3. Styropian grub. 0,20 m i szer.2,40 m

[0,45kN/m3·0,20m·2,40m]

0,22

1,30

--

0,29

cała

belka

4. Beton zwykły na kruszywie kamiennym,

niezbrojony, niezag

ę

szczony grub. 0,10 m i

szer.2,40 m [23,0kN/m3·0,10m·2,40m]

5,52

1,30

--

7,18

cała

belka

5. Obci

ąż

enie zmienne (pokoje i

pomieszczenia mieszkalne w domach
indywidualnych, czynszowych, hotelach,
schroniskach, szpitalach, wi

ę

zieniach,

pomieszczenie sanitarne, itp.) szer.2,40 m
[1,5kN/m2·2,40m]

3,60

1,40

0,35

5,04

cała

belka

6. Obci

ąż

enie zast

ę

pcze od

ś

cianek

działowych (o ci

ęż

arze razem z wypraw

ą

do 0,5 kN/m2) szer.2,40 m
[0,250kN/m2·2,40m]

0,60

1,20

--

0,72

cała

belka

7. Ci

ęż

ar własny belki

[0,25m·0,35m·25,0kN/m3]

2,19

1,10

--

2,41

cała

belka

Σ

:

20,30

1,25

25,31

Zestawienie sił skupionych [kN]:

Lp.

Opis obci

ąż

enia

Fk

x [m]

γ

f

kd

Fd

1. Obci

ąż

enie z belki prostopadłej

38,61

1,13

1,00

--

38,61

15

Schemat statyczny belki

2,59

1

A

3

8

,6

1

B

2

5

,3

1

2

5

,3

1

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁO

Ż

ENIA:

Klasa betonu: B20 (C16/20)

→

fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa

Ci

ęż

ar obj

ę

to

ś

ciowy

ρ

= 25 kN/m

3

Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Wilgotno

ść

ś

rodowiska

RH = 50%

Wiek betonu w chwili obci

ąż

enia

28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono)

φ

= 3,52

Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS)

→

fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa

Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b)

→

fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa

Stal zbrojeniowa monta

ż

owa A-III (34GS)

Sytuacja obliczeniowa:

trwała

Cotanges k

ą

ta nachylenia

ś

cisk. krzy

ż

ulców bet.

cot

θ

= 2,00

Graniczna szeroko

ść

rys

wlim = 0,3 mm

Graniczne ugi

ę

cie

alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)

WYKRESY SIŁ WEWN

Ę

TRZNYCH

Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

A

5

2

,6

8

B

5

1

,4

9

46,18

Siły poprzeczne [kN]:

A

B

52,68

-17,70

20,91

-51,49

Ugi

ę

cia [mm]:

A

B

4,54

Obwiednia sił wewn

ę

trznych

Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

A

5

2

,6

8

B

5

1

,4

9

46,18

Siły poprzeczne [kN]:

16

A

B

52,68

20,91

-17,70

-51,49

41,47

-40,27

Ugi

ę

cia [mm]:

A

B

4,54

WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

3

5

25

Przyj

ę

te wymiary przekroju:

bw = 25,0 cm, h = 35,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm

Prz

ę

sło A - B:

Zginanie: (przekrój a-a)
Moment prz

ę

słowy obliczeniowy MSd = 46,18 kNm

Zbrojenie potrzebne As = 4,58 cm

2

. Przyj

ę

to 5

φ

12 o As = 5,65 cm

2

(

ρ

= 0,71%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = 46,18 kNm < MRd = 55,59 kNm (83,1%)

Ś

cinanie:

Miarodajna warto

ść

obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 41,47 kN

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci

ę

tymi

φ

6 co 230 mm na całej długo

ś

ci prz

ę

sła

Warunek no

ś

no

ś

ci na

ś

cinanie: VSd = 41,47 kN < VRd1 = 45,89 kN (90,3%)

SGU:
Moment prz

ę

słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 38,57 kNm

Szeroko

ść

rys prostopadłych: wk = 0,194 mm < wlim = 0,3 mm (64,5%)

Maksymalne ugi

ę

cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 4,54 mm < alim = 2590/200 = 12,95 mm (35,1%)

Miarodajna warto

ść

charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 38,89 kN

Szeroko

ść

rys uko

ś

nych: zarysowanie nie wyst

ę

puje (0,0%)

SZKIC ZBROJENIA:

A

B

3

5

25

234

25

1

1

5

φ

12

2

φ

12

10 x 23 = 230

Nr1 7

φ

12 l=280

280

17

Nr2 11

φ

6 l=113

3

1

21

5

1-1

Nr 1

Nr 1

3

5

25

Wykaz zbrojenia

Długo

ść

ogólna [m]

Nr

Ś

rednica

Długo

ść

Liczba

St0S-b

34GS

[mm]

[cm]

[szt.]

φ

6

φ

12

1.

12

280

7

19,60

2.

6

113

11

12,43

Długo

ść

ogólna wg

ś

rednic [m]

12,5

19,6

Masa 1mb pr

ę

ta [kg/mb]

0,222

0,888

Masa pr

ę

tów wg

ś

rednic [kg]

2,8

17,4

Masa pr

ę

tów wg gatunków stali [kg]

2,8

17,4

Masa całkowita [kg]

21

1.7. Nadpro

ż

e drzwi balkonowych o

ś

1 L=270cm

SZKIC BELKI

A

B

0,25

2,70

0,25

OBCI

ĄŻ

ENIA NA BELCE

Zestawienie obci

ąż

e

ń

rozło

ż

onych [kN/m]:

Lp.

Opis obci

ąż

enia

Obc.char.

γ

f

kd

Obc.obl.

Zasi

ę

g

[m]

1. strop teriva

11,26

1,10

--

12,39

cała

belka

2. Obci

ąż

enie

ś

niegiem połaci dachu

jednospadowego wg PN-80/B-
02010/Az1/Z1-1 (strefa 2 -> Qk = 0,9
kN/m2, nachylenie połaci 0,5 st. -> C1=0,8)
szer.2,10 m [0,720kN/m2·2,10m]

1,51

1,50

0,00

2,27

cała

belka

3. Styropian grub. 0,20 m i szer.2,10 m

[0,45kN/m3·0,20m·2,10m]

0,19

1,30

--

0,25

cała

belka

4. Beton zwykły na kruszywie kamiennym,

niezbrojony, niezag

ę

szczony grub. 0,10 m i

szer.2,10 m [23,0kN/m3·0,10m·2,10m]

4,83

1,30

--

6,28

cała

belka

5. Obci

ąż

enie zmienne (pokoje i

pomieszczenia mieszkalne w domach

3,15

1,40

0,35

4,41

cała

18

indywidualnych, czynszowych, hotelach,
schroniskach, szpitalach, wi

ę

zieniach,

pomieszczenie sanitarne, itp.) szer.2,10 m
[1,5kN/m2·2,10m]

belka

6. Obci

ąż

enie zast

ę

pcze od

ś

cianek

działowych (o ci

ęż

arze razem z wypraw

ą

od 0,5 kN/m2 od 1,5 kN/m2) szer.2,10 m
[0,750kN/m2·2,10m]

1,58

1,20

--

1,90

cała

belka

7. Cegła budowlana wypalana z gliny,

szczelinówka grub. 0,25 m i szer.1,50 m
[12,5kN/m3·0,25m·1,50m]

4,69

1,30

--

6,10

cała

belka

8. Ci

ęż

ar własny belki

[0,25m·0,30m·25,0kN/m3]

1,88

1,10

--

2,07

cała

belka

Σ

:

29,09

1,23

35,65

Schemat statyczny belki

2,95

A

B

3

5

,6

5

3

5

,6

5

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁO

Ż

ENIA:

Klasa betonu: B20 (C16/20)

→

fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa

Ci

ęż

ar obj

ę

to

ś

ciowy

ρ

= 25 kN/m

3

Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Wilgotno

ść

ś

rodowiska

RH = 50%

Wiek betonu w chwili obci

ąż

enia

28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono)

φ

= 3,35

Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS)

→

fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa

Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b)

→

fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa

Stal zbrojeniowa monta

ż

owa A-III (34GS)

Sytuacja obliczeniowa:

trwała

Cotanges k

ą

ta nachylenia

ś

cisk. krzy

ż

ulców bet.

cot

θ

= 2,00

Graniczna szeroko

ść

rys

wlim = 0,3 mm

Graniczne ugi

ę

cie

alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)

WYKRESY SIŁ WEWN

Ę

TRZNYCH

Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

A

5

2

,5

8

B

5

2

,5

8

38,78

Siły poprzeczne [kN]:

A

B

52,58

-52,58

Ugi

ę

cia [mm]:

19

A

B

7,36

Obwiednia sił wewn

ę

trznych

Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

A

5

2

,5

8

B

5

2

,5

8

38,78

Siły poprzeczne [kN]:

A

B

52,58

-52,58

38,57

-38,57

Ugi

ę

cia [mm]:

A

B

7,36

WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

3

0

25

Przyj

ę

te wymiary przekroju:

bw = 25,0 cm, h = 30,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm

Prz

ę

sło A - B:

Zginanie: (przekrój a-a)
Moment prz

ę

słowy obliczeniowy MSd = 38,78 kNm

Zbrojenie potrzebne As = 4,67 cm

2

. Przyj

ę

to 5

φ

12 o As = 5,65 cm

2

(

ρ

= 0,84%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = 38,78 kNm < MRd = 45,70 kNm (84,9%)

Ś

cinanie:

Miarodajna warto

ść

obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 38,57 kN

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci

ę

tymi

φ

6 co 200 mm na całej długo

ś

ci prz

ę

sła

Warunek no

ś

no

ś

ci na

ś

cinanie: VSd = 38,57 kN < VRd1 = 41,62 kN (92,7%)

SGU:
Moment prz

ę

słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 27,77 kNm

Szeroko

ść

rys prostopadłych: wk = 0,167 mm < wlim = 0,3 mm (55,7%)

Maksymalne ugi

ę

cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 7,36 mm < alim = 2950/200 = 14,75 mm (49,9%)

Miarodajna warto

ść

charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 34,47 kN

Szeroko

ść

rys uko

ś

nych: zarysowanie nie wyst

ę

puje (0,0%)

SZKIC ZBROJENIA:

20

A

B

3

0

25

270

25

1

1

5

φ

12

2

φ

12

14 x 19 = 266

Nr1 7

φ

12 l=316

316

Nr2 15

φ

6 l=103

2

6

21

5

1-1

Nr 1

Nr 1

3

0

25

Wykaz zbrojenia

Długo

ść

ogólna [m]

Nr

Ś

rednica

Długo

ść

Liczba

St0S-b

34GS

[mm]

[cm]

[szt.]

φ

6

φ

12

1.

12

316

7

22,12

2.

6

103

15

15,45

Długo

ść

ogólna wg

ś

rednic [m]

15,5

22,2

Masa 1mb pr

ę

ta [kg/mb]

0,222

0,888

Masa pr

ę

tów wg

ś

rednic [kg]

3,4

19,7

Masa pr

ę

tów wg gatunków stali [kg]

3,4

19,7

Masa całkowita [kg]

24

2. KONSTRUKCJA STROPU NAD PARTEREM

2.1. Bieg dolny schodów

Bieg schodowy 1

SZKIC SCHODÓW

21

9x

17

,8/

27

14

14

216

100

25

291

14

6

0

4

2

,2

1

6

0

27

1

7

,8

GEOMETRIA SCHODÓW

Wymiary schodów :
Długo

ść

biegu ln = 2,16 m

Ró

ż

nica poziomów spoczników

h = 1,60 m

Liczba stopni w biegu n = 9 szt.
Grubo

ść

płyty t = 14,0 cm

Długo

ść

górnego spocznika

ls,g = 1,00 m

Wymiary poprzeczne:
Szeroko

ść

biegu

1,20 m

Oparcia : (szeroko

ść

/ wysoko

ść

)

Podwalina podpieraj

ą

ca bieg schodowy

b = 25,0 cm, h= 60,0 cm

Wieniec

ś

ciany podpieraj

ą

cej spocznik górny b = 14,0 cm, h = 14,0 cm

DANE MATERIAŁOWE
Klasa betonu C16/20 (B20)

→

fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa

Ci

ęż

ar obj

ę

to

ś

ciowy betonu

ρ

= 25,00 kN/m

3

Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm
Wilgotno

ść

ś

rodowiska

RH = 50%

Wiek betonu w chwili obci

ąż

enia

28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono)

φ

= 3,36

Stal zbrojeniowa A-III (34GS)

→

fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa

Ś

rednica pr

ę

tów

φ

= 10 mm

Otulina zbrojenia

cnom = 20 mm

Stal zbrojeniowa konstrukcyjna

St0S-b

Ś

rednica pr

ę

tów konstrukcyjnych

φ

= 6 mm

Maksymalny rozstaw pr

ę

tów konstr.

30 cm

ZESTAWIENIE OBCI

ĄŻ

E

Ń

Obci

ąż

enia zmienne [kN/m

2

]:

Opis obci

ąż

enia

Obc.char.

γ

f

kd

Obc.obl.

Obci

ąż

enie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki

mieszkalne, szpitalne, wi

ę

zienia) [3,0kN/m2]

3,00

1,30

0,35

3,90

Obci

ąż

enia stałe na biegu schodowym [kN/m

2

]:

Lp.

Opis obci

ąż

enia

Obc.char.

γ

f

Obc.obl.

1. Okładzina górna biegu grub.3 cm 0,57·(1+17,8/27,0)

0,00

1,20

0,00

2. Płyta

ż

elbetowa biegu grub.14 cm + schody 17,8/27

6,41

1,10

7,05

22

3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna

[19,0kN/m3]) grub.1,5 cm

0,34

1,20

0,41

Σ

:

6,75

1,11

7,46

Obci

ąż

enia stałe na spoczniku [kN/m

2

]:

Lp.

Opis obci

ąż

enia

Obc.char.

γ

f

Obc.obl.

1. Okładzina górna spocznika grub.3 cm

0,00

1,20

0,00

2. Płyta

ż

elbetowa spocznika grub.14 cm

3,50

1,10

3,85

3. Okładzina dolna spocznika grub.1,5 cm

0,28

1,20

0,34

Σ

:

3,79

1,11

4,19

Przyj

ę

ty schemat statyczny:

A

B

go,b = 7,46 kN/m2

go,s = 4,19 kN/m2

po = 3,90 kN/m2

3,05

1

,5

0

ZAŁO

Ż

ENIA OBLICZENIOWE:

Sytuacja obliczeniowa:

trwała

Graniczna szeroko

ść

rys

wlim = 0,3 mm

Graniczne ugi

ę

cie

alim = jak dla belek i płyt (tablica 8)

WYNIKI:

Wyniki oblicze

ń

statycznych:

Prz

ę

sło A-B: maksymalny moment obliczeniowy

MSd = 12,72 kNm/mb

Reakcja obliczeniowa

RSd,A = 17,00 kN/mb

Reakcja obliczeniowa

RSd,B = 15,11 kN/mb

Obwiednia momentów zginaj

ą

cych:

A

B

1

7

,0

0

1

5

,1

1

12,72

9,31

2,27

0,78

1

,5

0

Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 :

23

a

a

Zginanie: (przekrój a-a)

Moment prz

ę

słowy obliczeniowy

MSd = 12,72 kNm/mb

Zbrojenie potrzebne As = 3,32 cm

2

/mb. Przyj

ę

to

φφφφ

10 co 16,5 cm o As = 4,76 cm

2

/mb (

ρ

= 0,41%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = 12,72 kNm/mb < MRd = 17,86 kNm/mb (71,2%)

Ś

cinanie:

Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 16,21 kN/mb

Warunek no

ś

no

ś

ci na

ś

cinanie: VSd = 16,21 kN/mb < VRd1 = 70,74 kN/mb (22,9%)

SGU:

Moment prz

ę

słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 8,74 kNm/mb

Szeroko

ść

rys prostopadłych: wk = 0,136 mm < wlim = 0,3 mm (45,3%)

Maksymalne ugi

ę

cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 10,66 mm < alim = 15,25 mm (69,9%)

SZKIC ZBROJENIA

Nr5

Nr

1

φ

10

l=

33

8

30

9

29

147o

Nr

2

φ

10

l=

37

2

3

7

123o

57

13

23

8

10

29

147o

Nr3

φ

10 l=125
98

28

147o

Nr4

φ

10 l=128
41

13

48

28

1

0

147o

φ

10

co

16

,5

(N

r1

+1

+2

)

Nr3, Nr3, Nr4 co 16,5

9x

17

,8/

27

14

14

216

100

25

291

14

6

0

4

2

,2

1

6

0

27

1

7

,8

Wykaz zbrojenia dla płyty l = 1,20 m

Długo

ść

ogólna [m]

Nr

Ś

rednica

Długo

ść

Liczba

St0S-b

34GS

[mm]

[mm]

[szt.]

φ

6

φ

10

24

1

10

3377

5

16,89

2

10

3718

3

11,15

3

10

1249

5

6,25

4

10

1282

3

3,85

5

6

1200

23

27,60

Długo

ść

ogólna wg

ś

rednic [m]

27,6

38,2

Masa 1mb pr

ę

ta [kg/mb]

0,222

0,617

Masa pr

ę

tów wg

ś

rednic [kg]

6,1

23,6

Masa pr

ę

tów wg gatunków stali [kg]

6,1

23,6

Masa całkowita [kg]

30

2.2. Bieg górny schodów

Bieg schodowy 1

SZKIC SCHODÓW

9x 1

7,8

/27

14

14

14

100

216

134

20

114

450

20

25

3

0

2

0

1

6

0

27

1

7

,8

GEOMETRIA SCHODÓW

Wymiary schodów :
Długo

ść

dolnego spocznika

ls,d = 1,00 m

Długo

ść

biegu ln = 2,16 m

Ró

ż

nica poziomów spoczników

h = 1,60 m

Liczba stopni w biegu n = 9 szt.
Grubo

ść

płyty t = 14,0 cm

Długo

ść

górnego spocznika

ls,g = 1,34 m

Wymiary poprzeczne:
Szeroko

ść

biegu

1,20 m

Oparcia : (szeroko

ść

/ wysoko

ść

)

Wieniec

ś

ciany podpieraj

ą

cej spocznik dolny

b = 20,0 cm, h = 20,0 cm

Wieniec

ś

ciany podpieraj

ą

cej górny bieg schodowy

b = 20,0 cm, h = 18,0 cm

Belka podpieraj

ą

ca spocznik górny

b = 25,0 cm, h = 30,0 cm

DANE MATERIAŁOWE

Klasa betonu C16/20 (B20)

→

fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa

Ci

ęż

ar obj

ę

to

ś

ciowy betonu

ρ

= 25,00 kN/m

3

Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm
Wilgotno

ść

ś

rodowiska

RH = 50%

Wiek betonu w chwili obci

ąż

enia

28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono)

φ

= 3,36

Stal zbrojeniowa A-III (34GS)

→

fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa

Ś

rednica pr

ę

tów

φ

= 10 mm

Otulina zbrojenia

cnom = 20 mm

Stal zbrojeniowa konstrukcyjna

St0S-b

25

Ś

rednica pr

ę

tów konstrukcyjnych

φ

= 6 mm

Maksymalny rozstaw pr

ę

tów konstr.

30 cm

ZESTAWIENIE OBCI

ĄŻ

E

Ń

Obci

ąż

enia zmienne [kN/m

2

]:

Opis obci

ąż

enia

Obc.char.

γ

f

kd

Obc.obl.

Obci

ąż

enie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki

mieszkalne, szpitalne, wi

ę

zienia) [3,0kN/m2]

3,00

1,30

0,35

3,90

Obci

ąż

enia stałe na spoczniku [kN/m

2

]:

Lp.

Opis obci

ąż

enia

Obc.char.

γ

f

Obc.obl.

1. Okładzina górna spocznika grub.3 cm

0,00

1,20

0,00

2. Płyta

ż

elbetowa spocznika grub.14 cm

3,50

1,10

3,85

3. Okładzina dolna spocznika grub.1,5 cm

0,28

1,20

0,34

Σ

:

3,79

1,11

4,19

Obci

ąż

enia stałe na biegu schodowym [kN/m

2

]:

Lp.

Opis obci

ąż

enia

Obc.char.

γ

f

Obc.obl.

1. Okładzina górna biegu grub.3 cm 0,57·(1+17,8/27,0)

0,00

1,20

0,00

2. Płyta

ż

elbetowa biegu grub.14 cm + schody 17,8/27

6,41

1,10

7,05

3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna

[19,0kN/m3]) grub.1,5 cm

0,34

1,20

0,41

Σ

:

6,75

1,11

7,46

Przyj

ę

ty schemat statyczny:

A

B

C

go,b = 7,46 kN/m2

go,s = 4,19 kN/m2

go,s = 4,19 kN/m2

po = 3,90 kN/m2

3,33

1,31

1

,6

0

ZAŁO

Ż

ENIA OBLICZENIOWE:

Sytuacja obliczeniowa:

trwała

Graniczna szeroko

ść

rys

wlim = 0,3 mm

Graniczne ugi

ę

cie

alim = jak dla belek i płyt (tablica 8)

WYNIKI:

Wyniki oblicze

ń

statycznych:

Prz

ę

sło A-B: maksymalny moment obliczeniowy

MSd = 9,64 kNm/mb

Podpora B: moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 11,15 kNm/mb

Prz

ę

sło B-C: maksymalny moment obliczeniowy

MSd = 0,00 kNm/mb

Reakcja obliczeniowa

RSd,A,max = 12,66 kN/mb, RSd,A,min = 7,26 kN/mb

Reakcja obliczeniowa

RSd,B,max = 36,07 kN/mb, RSd,B,min = 25,45 kN/mb

Reakcja obliczeniowa

RSd,C,max = -0,20 kN/mb, RSd,C,min = -5,54 kN/mb

Obwiednia momentów zginaj

ą

cych:

26

A

B

C

1

2

,6

6

7

,2

6

3

6

,0

7

2

5

,4

5

0

,2

0

5

,5

4

9,64

-11,15

1,09

2,24

0,19

1,12

1

,6

0

WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

a

a

b

b

c

c

Prz

ę

sło A-B- wymiarowanie

Zginanie: (przekrój a-a)

Moment prz

ę

słowy obliczeniowy

MSd = 9,64 kNm/mb

Zbrojenie potrzebne As = 2,48 cm

2

/mb. Przyj

ę

to

φφφφ

10 co 16,5 cm o As = 4,76 cm

2

/mb (

ρ

= 0,41%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = 9,64 kNm/mb < MRd = 17,86 kNm/mb (54,0%)

Ś

cinanie:

Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 20,55 kN/mb

Warunek no

ś

no

ś

ci na

ś

cinanie: VSd = 20,55 kN/mb < VRd1 = 70,74 kN/mb (29,0%)

SGU:

Moment prz

ę

słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 6,62 kNm/mb

Szeroko

ść

rys prostopadłych: wk = 0,077 mm < wlim = 0,3 mm (25,7%)

Maksymalne ugi

ę

cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 7,14 mm < alim = 16,65 mm (42,9%)

Podpora B- wymiarowanie
Zginanie: (przekrój b-b)

Moment podporowy obliczeniowy

MSd = (-)11,15 kNm

Zbrojenie potrzebne As = 2,08 cm

2

/mb. Przyj

ę

to gór

ą

φφφφ

10 co 16,5 cm o As = 4,76 cm

2

/mb

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = 11,15 kNm/mb < MRd = 24,80 kNm/mb (45,0%)

SGU:

Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)7,66 kNm/mb

Szeroko

ść

rys prostopadłych: wk = 0,107 mm < wlim = 0,3 mm (35,7%)

Prz

ę

sło B-C- wymiarowanie

Zginanie: (przekrój c-c)

Moment prz

ę

słowy obliczeniowy

MSd = 0,00 kNm/mb

Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,50 cm

2

/mb. Przyj

ę

to

φφφφ

10 co 16,5 cm o As = 4,76

cm

2

/mb (

ρ

= 0,41%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = 0,00 kNm/mb < MRd = 17,86 kNm/mb (0,0%)

Ś

cinanie:

27

Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 13,25 kN/mb

Warunek no

ś

no

ś

ci na

ś

cinanie: VSd = 13,25 kN/mb < VRd1 = 70,74 kN/mb (18,7%)

SGU:

Moment prz

ę

słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 0,00 kNm/mb

Szeroko

ść

rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%)

Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt,podp = (-)7,66 kNm/m

Maksymalne ugi

ę

cie od MSk,lt: a(MSk,lt,podp) = (-)0,85 mm < alim = 6,55 mm (13,1%)

SZKIC ZBROJENIA

Nr5

Nr1

φ

10 l=271

11

9

130

2

5

147o

Nr2

φ

10 l=155

155

Nr3

φ

10

l=

412

121

29

1

147o

Nr4

φ

10

l=

428

1

5

50

13

63

29

1

147o

1

0

φ

10

co

16

,5 (

Nr3

+3

+4

)

φ

10 co 16,5 (Nr1)

φ

10 co 16,5 (Nr2)

9x 1

7,8

/27

14

14

14

20

114

100

216

134

450

20

25

3

0

2

0

1

6

0

27

1

7

,8

Wykaz zbrojenia dla płyty l = 1,20 m

Długo

ść

ogólna [m]

Nr

Ś

rednica

Długo

ść

Liczba

St0S-b

34GS

[mm]

[mm]

[szt.]

φ

6

φ

10

1

10

2710

8

21,68

2

10

1550

8

12,40

3

10

4118

5

20,59

4

10

4276

3

12,83

5

6

1200

36

43,20

Długo

ść

ogólna wg

ś

rednic [m]

43,3

67,5

Masa 1mb pr

ę

ta [kg/mb]

0,222

0,617

Masa pr

ę

tów wg

ś

rednic [kg]

9,6

41,6

Masa pr

ę

tów wg gatunków stali [kg]

9,6

41,6

Masa całkowita [kg]

52

Uwaga ze wzgl

ę

du,

ż

e podparcie górne biegu schodowego jest przesuni

ę

te i

znajduje si

ę

na wysoko

ś

ci trzeciego stopnia od góry nale

ż

y przedłu

ż

y

ć

pr

ę

t nr 1 w

cz

ęś

ci uko

ś

nej z 119 do 200cm

28

2.3. Wspornik przy klatce schodowej

Zestawienie obci

ąż

e

ń

rozło

ż

onych [kN/m

2

]:

Lp.

Opis obci

ąż

enia

Obc.char.

γ

f

kd

Obc.obl.

1. Obci

ąż

enie zmienne (pokoje i pomieszczenia

mieszkalne w domach indywidualnych,
czynszowych, hotelach, schroniskach, szpitalach,
wi

ę

zieniach, pomieszczenie sanitarne, itp.)

[1,5kN/m2]

1,50

1,40

0,35

2,10

2. Beton zwykły na kruszywie kamiennym,

niezbrojony, niezag

ę

szczony grub. 6 cm

[23,0kN/m3·0,06m]

1,38

1,30

--

1,79

3. Ceramiczne płytki podłogowe grub. 3 cm

[21,0kN/m3·0,03m]

0,63

1,30

--

0,82

4. Styropian grub. 5 cm [0,45kN/m3·0,05m]

0,02

1,30

--

0,03

5. Płyta

ż

elbetowa grub.14 cm

3,50

1,10

--

3,85

Σ

:

7,03

1,22

8,59

Schemat statyczny płyty:

A

leff = 1,72

qo = 8,59

Rozpi

ę

to

ść

obliczeniowa płyty leff = 1,72 m

Wyniki oblicze

ń

statycznych:

Moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 12,70 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSk = 10,40 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 8,96 kNm/m
Reakcja podporowa obliczeniowa RA = 14,77 kN/m

Dane materiałowe :
Grubo

ść

płyty

14,0 cm

Klasa betonu B20 (C16/20)

→

fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa

Ci

ęż

ar obj

ę

to

ś

ciowy betonu

ρ

= 25 kN/m

3

Wilgotno

ść

ś

rodowiska

RH = 50%

Wiek betonu w chwili obci

ąż

enia

28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono)

φ

= 3,29

Stal zbrojeniowa główna

A-III (34GS)

→

fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa

Pr

ę

ty rozdzielcze

φ

4,5 co max. 30,0 cm, stal A-0 (St0S-b)

Otulenie zbrojenia podporowego

c`nom = 20 mm

Zało

ż

enia obliczeniowe :

Sytuacja obliczeniowa:

trwała

Graniczna szeroko

ść

rys

wlim = 0,3 mm

Graniczne ugi

ę

cie

alim = leff/150

Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona):
Podpora:

Zbrojenie potrzebne As = 3,31 cm

2

/mb. Przyj

ę

to

φφφφ

10 co 16,5 cm o As = 4,76 cm

2

/mb (

ρ

= 0,41%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd,p = 12,70 kNm/mb < MRd,p = 17,86 kNm/mb (71,1%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na

ś

cinanie: VSd = 14,77 kN/mb < VRd1 = 66,45 kN/mb (22,2%)

29

Szeroko

ść

rys prostopadłych: wk = 0,142 mm < wlim = 0,3 mm

Maksymalne ugi

ę

cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 8,42 mm < alim = 11,47 mm

Szkic zbrojenia:

φ

10 co 165 mm

φ

4,5 co 300

Nr1

φ

10 co 165 l=3370

3370

strop

1

4

0

1650

250

tz = 1500

Wykaz zbrojenia dla pasma 1 mb płyty

Ś

rednica

Długo

ść

Liczba

St0S-b

34GS

Nr

[mm]

[cm]

[szt.]

φ

4,5

φ

10

1

10

337

6,06

20,42

2

4,5

105

13

13,65

Długo

ść

wg

ś

rednic [m]

13,7

20,5

Masa 1mb pr

ę

ta [kg/mb]

0,125

0,617

Masa wg

ś

rednic [kg]

1,7

12,6

Masa wg gatunku stali [kg]

2,0

13,0

Razem [kg]

15

2.4. Krokiew zadaszenia tarasu

SCHEMAT BELKI

2,59

0,70

A

B

Parametry belki:
- współczynnik obci

ąż

enia dla ci

ęż

aru własnego belki

γ

f = 1,10

OBCI

ĄŻ

ENIA OBLICZENIOWE BELKI

Przypadek P1: Przypadek 1 (

γ

f = 1,15, klasa trwania - stałe)

Schemat statyczny (ci

ęż

ar belki uwzgl

ę

dniony automatycznie):

go=0,03 kN/mb

2,59

0,70

A

B

0

,9

6

0

,9

6

WYKRESY SIŁ WEWN

Ę

TRZNYCH

Przypadek P1: Przypadek 1

Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

1

A

1

,1

8

B

2

,0

6

0,71

-0,24

-0,24

Siły poprzeczne [kN]:

30

1

A

B

1,18

0,69

-1,37

Ugi

ę

cia [mm]:

1

A

B

5,87

-3,99

ZAŁO

Ż

ENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA

Klasa u

ż

ytkowania konstrukcji - 2

Parametry analizy zwichrzenia:
- brak st

ęż

e

ń

bocznych na długo

ś

ci belki

- stosunek ld/l =1,00
- obci

ąż

enie przyło

ż

one na pasie

ś

ciskanym (górnym) belki

Ugi

ę

cie graniczne unet,fin = lo / 300

WYNIKI OBLICZE

Ń

WYTRZYMAŁO

Ś

CIOWYCH

WYMIAROWANIE WG PN-B-03150:2000

z

z

y

y

Przekrój prostok

ą

tny 5 / 14 cm

Wy = 163 cm

3

, Jy = 1143 cm

4

, m = 2,45 kg/m

drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymało

ś

ci C24

→

fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E0,mean = 11 GPa,

ρ

k = 350 kg/m

3

Belka
Zginanie

Przekrój x = 1,20 m
Moment maksymalny Mmax = 0,71 kNm

σ

m,y,d = 4,35 MPa, fm,y,d = 11,08 MPa

Warunek no

ś

no

ś

ci:

σ

m,y,d / fm,y,d = 0,39 < 1

Warunek stateczno

ś

ci:

kcrit = 1,000

σ

m,y,d = 4,35 MPa < kcrit·fm,y,d = 11,08 MPa (39,3%)

Ś

cinanie

Przekrój x = 2,59 m
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = -1,37 kN

τ

d = 0,29 MPa < fv,d = 1,15 MPa (25,5%)

Docisk na podporze

Reakcja podporowa RB = 2,06 kN

ap = 9,4 cm, kc,90 = 1,33

σ

c,90,y,d = 0,44 MPa < kc,90·fc,90,d = 1,53 MPa (28,6%)

Stan graniczny u

ż

ytkowalno

ś

ci

31

Przekrój x = 3,29 m
Ugi

ę

cie maksymalne ufin = uM + uT =-3,99 mm

Ugi

ę

cie graniczne unet,fin = 2,0·lo / 300 = 4,67 mm

ufin = (-)3,99 mm < unet,fin = 4,67 mm (85,5%)

2.5. Płatew zadaszenia tarasu

SCHEMAT BELKI

0,30

3,64

0,30

A

B

Parametry belki:

OBCI

ĄŻ

ENIA OBLICZENIOWE BELKI

Przypadek P1: Przypadek 1 (

γ

f = 1,15, klasa trwania - stałe)

Schemat statyczny:

0,30

3,64

0,30

1

,0

3

A

2

,0

6

2

,0

6

2

,0

6

2

,0

6

2

,0

6

B

1

,0

3

WYKRESY SIŁ WEWN

Ę

TRZNYCH

Przypadek P1: Przypadek 1

Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

0

1

2

3

4

5

6

A

6

,3

2

B

6

,0

4

-0,31

-0,31

4,79

-0,31

-0,31

Siły poprzeczne [kN]:

0

1

2

3

4

5

6

A

B

-1,03

5,29

-1,03

3,23

5,29

1,17

3,23

-0,89

1,17

-2,95

-0,89

-5,01

-2,95

1,03

-5,01

1,03

Ugi

ę

cia [mm]:

0

1

2

3

4

5

6

A

B

-2,51

9,73

-2,50

ZAŁO

Ż

ENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA

Klasa u

ż

ytkowania konstrukcji - 2

Parametry analizy zwichrzenia:
- brak st

ęż

e

ń

bocznych na długo

ś

ci belki

- stosunek ld/l =1,00
- obci

ąż

enie przyło

ż

one na pasie

ś

ciskanym (górnym) belki

32

Ugi

ę

cie graniczne unet,fin = lo / 200

WYNIKI OBLICZE

Ń

WYTRZYMAŁO

Ś

CIOWYCH

WYMIAROWANIE WG PN-B-03150:2000

z

z

y

y

Przekrój prostok

ą

tny 14 / 20 cm

Wy = 933 cm

3

, Jy = 9333 cm

4

, m = 9,80 kg/m

drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymało

ś

ci C24

→

fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E0,mean = 11 GPa,

ρ

k = 350 kg/m

3

Belka
Zginanie

Przekrój x = 2,07 m
Moment maksymalny Mmax = 4,79 kNm

σ

m,y,d = 5,14 MPa, fm,y,d = 11,08 MPa

Warunek no

ś

no

ś

ci:

σ

m,y,d / fm,y,d = 0,46 < 1

Warunek stateczno

ś

ci:

kcrit = 1,000

σ

m,y,d = 5,14 MPa < kcrit·fm,y,d = 11,08 MPa (46,4%)

Ś

cinanie

Przekrój x = 0,30 m
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 5,29 kN

τ

d = 0,28 MPa < fv,d = 1,15 MPa (24,6%)

Docisk na podporze

Reakcja podporowa RA = 6,32 kN

ap = 9,4 cm, kc,90 = 1,33

σ

c,90,y,d = 0,48 MPa < kc,90·fc,90,d = 1,53 MPa (31,3%)

Stan graniczny u

ż

ytkowalno

ś

ci

Przekrój x = 0,00 m
Ugi

ę

cie maksymalne ufin = uM + uT =-2,51 mm

Ugi

ę

cie graniczne unet,fin = 2,0·lo / 200 = 3,00 mm

ufin = (-)2,51 mm < unet,fin = 3,00 mm (83,7%)

2.6. Belka stropowa dwuprz

ę

słowa o

ś

3

SZKIC BELKI

A

B

C

0,25

1,37

0,25

2,99

0,25

OBCI

ĄŻ

ENIA NA BELCE

Zestawienie obci

ąż

e

ń

rozło

ż

onych [kN/m]:

33

Lp.

Opis obci

ąż

enia

Obc.char.

γ

f

kd

Obc.obl.

Zasi

ę

g

[m]

1. strop teriva

6,06

1,10

--

6,67

od pocz.

do 2,49

2. Jastrych cementowy grub. 0,06 m i

szer.0,86 m [21,0kN/m3·0,06m·0,86m]

1,08

1,30

--

1,40

od pocz.

do 2,49

3. Ceramiczne płytki podłogowe grub. 0,03 m

i szer.0,86 m [21,0kN/m3·0,03m·0,86m]

0,54

1,30

--

0,70

od pocz.

do 2,49

4. Styropian grub. 0,05 m i szer.0,86 m

[0,45kN/m3·0,05m·0,86m]

0,02

1,30

--

0,03

od pocz.

do 2,49

5. Warstwa cementowo-wapienna grub. 0,02

m i szer.0,86 m [19,0kN/m3·0,02m·0,86m]

0,33

1,30

--

0,43

od pocz.

do 2,49

6. Obci

ąż

enie zmienne (pokoje i

pomieszczenia mieszkalne w domach
indywidualnych, czynszowych, hotelach,
schroniskach, szpitalach, wi

ę

zieniach,

pomieszczenie sanitarne, itp.) szer.0,86 m
[1,5kN/m2·0,86m]

1,29

1,40

0,35

1,81

od pocz.

do 2,49

7. Obci

ąż

enie z biegu schodowego

6,00

1,00

--

6,00

od 2,49
do 3,52

8. Obci

ąż

enie z wspornika

14,77

1,00

--

14,77

od 3,52

do ko

ń

ca

9. Ci

ęż

ar własny belki

[0,25m·0,30m·25,0kN/m3]

1,88

1,10

--

2,07

cała

belka

Schemat statyczny belki

1,62

3,24

1

2

A

B

C

1

3

,1

0

1

3

,1

0

8

,0

7

8

,0

7

1

6

,8

4

1

6

,8

4

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁO

Ż

ENIA:

Klasa betonu: B20 (C16/20)

→

fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa

Ci

ęż

ar obj

ę

to

ś

ciowy

ρ

= 25 kN/m3

Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Wilgotno

ść

ś

rodowiska

RH = 50%

Wiek betonu w chwili obci

ąż

enia

28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono)

φ

= 3,30

Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS)

→

fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa

Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b)

→

fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa

Stal zbrojeniowa monta

ż

owa A-III (34GS)

Sytuacja obliczeniowa:

trwała

Cotanges k

ą

ta nachylenia

ś

cisk. krzy

ż

ulców bet.

cot

θ

= 2,00

Graniczna szeroko

ść

rys

wlim = 0,3 mm

Graniczne ugi

ę

cie

alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)

WYKRESY SIŁ WEWN

Ę

TRZNYCH

Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

34

A

3

,4

0

B

4

0

,7

4

C

1

8

,8

9

0,44

-11,69

10,60

-11,69

Siły poprzeczne [kN]:

A

B

C

3,40

22,91

-17,83

-18,89

Ugi

ę

cia [mm]:

A

B

C

-0,43

4,29

Obwiednia sił wewn

ę

trznych

Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

A

3

,4

0

B

4

0

,7

4

C

1

8

,8

9

0,44

-11,69

10,60

-11,69

Siły poprzeczne [kN]:

A

B

C

3,40

22,91

-17,83

-18,89

-1,75

-12,68

17,77

-12,27

Ugi

ę

cia [mm]:

A

B

C

-0,43

4,29

WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

3

0

25

Przyj

ę

te wymiary przekroju:

bw = 25,0 cm, h = 30,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm

Prz

ę

sło A - B:

Zginanie: (przekrój a-a)

35

Moment prz

ę

słowy obliczeniowy MSd = 0,44 kNm

Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,87 cm

2. Przyj

ę

to 2

φ

12 o As = 2,26 cm

2 (

ρ

= 0,34%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = 0,44 kNm < MRd = 20,04 kNm (2,2%)

Ś

cinanie:

Miarodajna warto

ść

obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)12,68 kN

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci

ę

tymi

φ

6 co 200 mm na całej długo

ś

ci prz

ę

sła

Warunek no

ś

no

ś

ci na

ś

cinanie: VSd = (-)12,68 kN < VRd1 = 36,14 kN (35,1%)

SGU:
Moment prz

ę

słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 0,16 kNm

Szeroko

ść

rys prostopadłych: zarysowanie nie wyst

ę

puje (0,0%)

Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)10,62 kNm

Maksymalne ugi

ę

cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = (-)0,43 mm < alim = 1620/200 = 8,10 mm (5,3%)

Miarodajna warto

ść

charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 13,65 kN

Szeroko

ść

rys uko

ś

nych: zarysowanie nie wyst

ę

puje (0,0%)

Podpora B:
Zginanie: (przekrój b-b)
Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)11,69 kNm

Zbrojenie potrzebne górne As1 = 1,29 cm

2. Przyj

ę

to 2

φ

12 o As = 2,26 cm

2 (

ρ

= 0,34%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = (-)11,69 kNm < MRd = 20,04 kNm (58,3%)

SGU:
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)10,62 kNm

Szeroko

ść

rys prostopadłych: wk = 0,205 mm < wlim = 0,3 mm (68,2%)

Prz

ę

sło B - C:

Zginanie: (przekrój c-c)
Moment prz

ę

słowy obliczeniowy MSd = 10,60 kNm

Zbrojenie potrzebne As = 1,16 cm

2. Przyj

ę

to 2

φ

12 o As = 2,26 cm

2 (

ρ

= 0,34%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = 10,60 kNm < MRd = 20,04 kNm (52,9%)

Ś

cinanie:

Miarodajna warto

ść

obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 17,77 kN

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci

ę

tymi

φ

6 co 200 mm na całej długo

ś

ci prz

ę

sła

Warunek no

ś

no

ś

ci na

ś

cinanie: VSd = 17,77 kN < VRd1 = 36,14 kN (49,2%)

SGU:
Moment prz

ę

słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 10,31 kNm

Szeroko

ść

rys prostopadłych: wk = 0,195 mm < wlim = 0,3 mm (65,0%)

Maksymalne ugi

ę

cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 4,29 mm < alim = 3240/200 = 16,20 mm (26,5%)

Miarodajna warto

ść

charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 18,84 kN

Szeroko

ść

rys uko

ś

nych: zarysowanie nie wyst

ę

puje (0,0%)

SZKIC ZBROJENIA:

A

B

C

3

0

25

137

25

299

25

1

1

2

φ

12

2

φ

12

2

2

2

φ

12

3

3

2

φ

12

2

φ

12

7 x 19,5 = 137

16 x 18,5 = 296

Nr1 4

φ

12 l=507

507

36

Nr2 25

φ

6 l=103

2

6

21

5

1-1

Nr 1

Nr 1

3

0

25

2-2

Nr 1

Nr 1

3

0

25

3-3

Nr 1

Nr 1

3

0

25

Wykaz zbrojenia

Długo

ść

ogólna [m]

Nr

Ś

rednica

Długo

ść

Liczba

St0S-b

34GS

[mm]

[cm]

[szt.]

φ

6

φ

12

1.

12

507

4

20,28

2.

6

103

25

25,75

Długo

ść

ogólna wg

ś

rednic [m]

25,8

20,3

Masa 1mb pr

ę

ta [kg/mb]

0,222

0,888

Masa pr

ę

tów wg

ś

rednic [kg]

5,7

18,0

Masa pr

ę

tów wg gatunków stali [kg]

5,7

18,0

Masa całkowita [kg]

24

2.7. Nadpro

ż

e okienne L=2,7m

SZKIC BELKI

A

B

0,25

2,70

0,25

OBCI

ĄŻ

ENIA NA BELCE

Zestawienie obci

ąż

e

ń

rozło

ż

onych [kN/m]:

Lp.

Opis obci

ąż

enia

Obc.char.

γ

f

kd

Obc.obl.

Zasi

ę

g

[m]

1. strop teriva

22,52

1,10

--

24,77

cała

belka

2. Obci

ąż

enie

ś

niegiem połaci dachu

jednospadowego wg PN-80/B-
02010/Az1/Z1-1 (strefa 2 -> Qk = 0,9
kN/m2, nachylenie połaci 0,5 st. -> C1=0,8)
szer.4,20 m [0,720kN/m2·4,20m]

3,02

1,50

0,00

4,53

cała

belka

3. Styropian grub. 0,20 m i szer.4,20 m

[0,45kN/m3·0,20m·4,20m]

0,38

1,30

--

0,49

cała

belka

4. Beton zwykły na kruszywie kamiennym,

niezbrojony, niezag

ę

szczony grub. 0,10 m i

szer.4,20 m [23,0kN/m3·0,10m·4,20m]

9,66

1,30

--

12,56

cała

belka

5. Obci

ąż

enie zmienne (pokoje i

pomieszczenia mieszkalne w domach

6,30

1,40

0,35

8,82

cała

belka

37

indywidualnych, czynszowych, hotelach,
schroniskach, szpitalach, wi

ę

zieniach,

pomieszczenie sanitarne, itp.) szer.4,20 m
[1,5kN/m2·4,20m]

6. Obci

ąż

enie zast

ę

pcze od

ś

cianek

działowych (o ci

ęż

arze razem z wypraw

ą

od 0,5 kN/m2 od 1,5 kN/m2) szer.4,20 m
[0,750kN/m2·4,20m]

3,15

1,20

--

3,78

cała

belka

7. Cegła budowlana wypalana z gliny,

szczelinówka grub. 0,25 m i szer.3,00 m
[12,5kN/m3·0,25m·3,00m]

9,38

1,30

--

12,19

cała

belka

8. obci

ąż

enie z zadaszenia 1,18/0,69

1,72

1,00

--

1,72

cała

belka

9. Ci

ęż

ar własny belki

[0,25m·0,40m·25,0kN/m3]

2,50

1,10

--

2,75

cała

belka

Σ

:

58,63

1,22

71,62

Schemat statyczny belki

2,95

A

B

7

1

,6

2

7

1

,6

2

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁO

Ż

ENIA:

Klasa betonu: B20 (C16/20)

→

fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa

Ci

ęż

ar obj

ę

to

ś

ciowy

ρ

= 25 kN/m3

Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Wilgotno

ść

ś

rodowiska

RH = 50%

Wiek betonu w chwili obci

ąż

enia

28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono)

φ

= 3,24

Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS)

→

fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa

Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b)

→

fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa

Stal zbrojeniowa monta

ż

owa A-III (34GS)

Sytuacja obliczeniowa:

trwała

Cotanges k

ą

ta nachylenia

ś

cisk. krzy

ż

ulców bet.

cot

θ

= 2,00

Graniczna szeroko

ść

rys

wlim = 0,3 mm

Graniczne ugi

ę

cie

alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)

WYKRESY SIŁ WEWN

Ę

TRZNYCH

Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

A

1

0

5

,6

4

B

1

0

5

,6

4

77,91

Siły poprzeczne [kN]:

38

A

B

105,64

-105,64

Ugi

ę

cia [mm]:

A

B

5,79

Obwiednia sił wewn

ę

trznych

Momenty zginaj

ą

ce [kNm]:

A

1

0

5

,6

4

B

1

0

5

,6

4

77,91

Siły poprzeczne [kN]:

A

B

105,64

-105,64

70,40

-70,40

Ugi

ę

cia [mm]:

A

B

5,79

WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

4

0

25

Przyj

ę

te wymiary przekroju:

bw = 25,0 cm, h = 40,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm

Prz

ę

sło A - B:

Zginanie: (przekrój a-a)
Moment prz

ę

słowy obliczeniowy MSd = 77,91 kNm

Zbrojenie potrzebne As = 6,92 cm

2. Przyj

ę

to 5

φ

14 o As = 7,70 cm

2 (

ρ

= 0,84%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = 77,91 kNm < MRd = 85,26 kNm (91,4%)

Ś

cinanie:

Miarodajna warto

ść

obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)70,40 kN

Zbrojenie strzemionami dwuci

ę

tymi

φφφφ

6 co 100 mm na odcinku 70,0 cm przy podporach

oraz co 270 mm w

ś

rodku rozpi

ę

to

ś

ci prz

ę

sła

Warunek no

ś

no

ś

ci na

ś

cinanie: VSd = (-)70,40 kN < VRd3 = 70,98 kN (99,2%)

SGU:
Moment prz

ę

słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 56,04 kNm

Szeroko

ść

rys prostopadłych: wk = 0,172 mm < wlim = 0,3 mm (57,4%)

39

Maksymalne ugi

ę

cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 5,79 mm < alim = 2950/200 = 14,75 mm (39,2%)

Miarodajna warto

ść

charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 69,55 kN

Szeroko

ść

rys uko

ś

nych: wk = 0,281 mm < wlim = 0,3 mm (93,6%)

SZKIC ZBROJENIA:

A

B

4

0

25

270

25

1

1

5

φ

14

2

φ

12

7 x 10 = 70

7 x 10 = 70

5 x 26 = 130

Nr2 2

φ

12 l=316

316

Nr1 5

φ

14 l=316

316

Nr3 20

φ

6 l=123

3

6

21

5

1-1

Nr 1

Nr 2

4

0

25

Wykaz zbrojenia

Długo

ść

ogólna [m]

Nr

Ś

rednica

Długo

ść

Liczba

St0S-b

34GS

[mm]

[cm]

[szt.]

φ

6

φ

12

φ

14

1.

14

316

5

15,80

2.

12

316

2

6,32

3.

6

123

20

24,60

Długo

ść

ogólna wg

ś

rednic [m]

24,6

6,4

15,8

Masa 1mb pr

ę

ta [kg/mb]

0,222

0,888

1,208

Masa pr

ę

tów wg

ś

rednic [kg]

5,5

5,7

19,1

Masa pr

ę

tów wg gatunków stali [kg]

5,5

24,8

Masa całkowita [kg]

31

2.8. Strop nad wiatrołapem

Zestawienie obci

ąż

e

ń

rozło

ż

onych [kN/m2]:

Lp.

Opis obci

ąż

enia

Obc.char.

γ

f

kd

Obc.obl.

1. Obci

ąż

enie zmienne (tarasy (i dachy płaskie z

dost

ę

pem), które mog

ą

by

ć

obci

ąż

one tłumem

ludzi w sposób statyczny, pomosty i galerie
niewspornikowe przeznaczone do obsługi

2,00

1,40

0,80

2,80

40

urz

ą

dze

ń

w zakładach produkcyjnych.)

[2,0kN/m2]

2. Obci

ąż

enie

ś

niegiem połaci dachu

jednospadowego wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1
(strefa 2 -> Qk = 0,9 kN/m2, nachylenie połaci 0,0
st. -> C1=0,8) [0,720kN/m2]

0,72

1,50

0,00

1,08

3. Styropian grub. 20 cm [0,45kN/m3·0,20m]

0,09

1,30

--

0,12

4. Jastrych cementowy grub. 8 cm

[21,0kN/m3·0,08m]

1,68

1,30

--

2,18

5. Ceramiczne płytki podłogowe grub. 3 cm

[21,0kN/m3·0,03m]

0,63

1,30

--

0,82

6. Warstwa cementowo-wapienna grub. 2 cm

[19,0kN/m3·0,02m]

0,38

1,30

--

0,49

7. Płyta

ż

elbetowa grub.12 cm

3,00

1,10

--

3,30

Σ

:

8,50

1,27

10,79

Schemat statyczny płyty:

A

B

leff = 1,57

qo = 10,79

Rozpi

ę

to

ść

obliczeniowa płyty leff = 1,57 m

Wyniki oblicze

ń

statycznych:

Moment prz

ę

słowy obliczeniowy MSd = 3,33 kNm/m

Moment prz

ę

słowy charakterystyczny MSk = 2,62 kNm/m

Moment prz

ę

słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 2,27 kNm/m

Reakcja obliczeniowa RA = RB = 8,47 kN/m

Dane materiałowe :
Grubo

ść

płyty

12,0 cm

Klasa betonu B20 (C16/20)

→

fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa

Ci

ęż

ar obj

ę

to

ś

ciowy betonu

ρ

= 25 kN/m3

Wilgotno

ść

ś

rodowiska

RH = 50%

Wiek betonu w chwili obci

ąż

enia

28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono)

φ

= 3,37

Stal zbrojeniowa główna

A-III (34GS)

→

fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa

Pr

ę

ty rozdzielcze

φ

4,5 co max. 30,0 cm, stal A-0 (St0S-b)

Otulenie zbrojenia prz

ę

słowego

cnom = 20 mm

Zało

ż

enia obliczeniowe :

Sytuacja obliczeniowa:

trwała

Graniczna szeroko

ść

rys

wlim = 0,3 mm

Graniczne ugi

ę

cie

alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8)

Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona):
Prz

ę

sło:

Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,23 cm

2/mb. Przyj

ę

to

φφφφ

10 co 14,0 cm o As = 5,61 cm

2/mb

(

ρ

= 0,59%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd = 3,33 kNm/mb < MRd = 16,85 kNm/mb (19,7%)

Szeroko

ść

rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%)

Maksymalne ugi

ę

cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,54 mm < alim = 7,85 mm (6,9%)

Podpora:

Warunek no

ś

no

ś

ci na

ś

cinanie: VSd = 8,47 kN/mb < VRd1 = 57,17 kN/mb (14,8%)

41

Szkic zbrojenia:

φ

10 co 140 mm

φ

4,5 co 300

1

2

0

1450

250

250

Nr1

φ

10 co 420 l=1900

1900

Nr2

φ

10 co 420 l=1924

441

97

1386

Nr3

φ

10 co 420 l=1924

1386

97

441

Wykaz zbrojenia dla pasma 1 mb płyty

Ś

rednica

Długo

ść

Liczba

St0S-b

34GS

Nr

[mm]

[cm]

[szt.]

φ

4,5

φ

10

1

10

190

2,38

4,52

2

10

192

2,38

4,57

3

10

192

2,38

4,57

4

4,5

105

19

19,95

Długo

ść

wg

ś

rednic [m]

20,0

13,7

Masa 1mb pr

ę

ta [kg/mb]

0,125

0,617

Masa wg

ś

rednic [kg]

2,5

8,5

Masa wg gatunku stali [kg]

3,0

9,0

Razem [kg]

12

2.9. Wspornik nad zadaszeniem

Zestawienie obci

ąż

e

ń

rozło

ż

onych [kN/m2]:

Lp.

Opis obci

ąż

enia

Obc.char.

γ

f

kd

Obc.obl.

1. Obci

ąż

enie

ś

niegiem połaci dachu

jednospadowego wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1
(strefa 2 -> Qk = 0,9 kN/m2, nachylenie połaci 0,0
st. -> C1=0,8) [0,720kN/m2]

0,72

1,50

0,00

1,08

2. Jastrych cementowy grub. 6 cm

[21,0kN/m3·0,06m]

1,26

1,30

--

1,64

3. Papa na podło

ż

u betonowym bez posypania

ż

wirkiem, podwójnie [0,100kN/m2]

0,10

1,30

--

0,13

4. Płyta

ż

elbetowa grub.12 cm

3,00

1,10

--

3,30

Σ

:

5,08

1,21

6,15

Schemat statyczny płyty:

A

leff = 0,86

qo = 6,15

Rozpi

ę

to

ść

obliczeniowa płyty leff = 0,86 m

Wyniki oblicze

ń

statycznych:

Moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 2,27 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSk = 1,88 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,61 kNm/m
Reakcja podporowa obliczeniowa RA = 5,29 kN/m

Dane materiałowe :
Grubo

ść

płyty

12,0 cm

42

Klasa betonu B20 (C16/20)

→

fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa

Ci

ęż

ar obj

ę

to

ś

ciowy betonu

ρ

= 25 kN/m3

Wilgotno

ść

ś

rodowiska

RH = 50%

Wiek betonu w chwili obci

ąż

enia

28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono)

φ

= 3,37

Stal zbrojeniowa główna

A-III (34GS)

→

fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa

Pr

ę

ty rozdzielcze

φ

4,5 co max. 30,0 cm, stal A-0 (St0S-b)

Otulenie zbrojenia podporowego

c`nom = 20 mm

Zało

ż

enia obliczeniowe :

Sytuacja obliczeniowa:

trwała

Graniczna szeroko

ść

rys

wlim = 0,3 mm

Graniczne ugi

ę

cie

alim = leff/150

Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona):
Podpora:

Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,23 cm

2/mb. Przyj

ę

to

φφφφ

10 co 14,0 cm o As = 5,61 cm

2/mb

(

ρ

= 0,59%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na zginanie: MSd,p = 2,27 kNm/mb < MRd,p = 16,85 kNm/mb (13,5%)

Warunek no

ś

no

ś

ci na

ś

cinanie: VSd = 5,29 kN/mb < VRd1 = 57,17 kN/mb (9,2%)

Szeroko

ść

rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm

Maksymalne ugi

ę

cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,28 mm < alim = 5,73 mm

Szkic zbrojenia:

φ

10 co 140 mm

φ

4,5 co 300

Nr1

φ

10 co 140 l=1620

1620

strop

1

2

0

800

250

tz = 600

Wykaz zbrojenia dla pasma 1 mb płyty

Ś

rednica

Długo

ść

Liczba

St0S-b

34GS

Nr

[mm]

[cm]

[szt.]

φ

4,5

φ

10

1

10

162

7,14

11,57

2

4,5

105

8

8,40

Długo

ść

wg

ś

rednic [m]

8,4

11,6

Masa 1mb pr

ę

ta [kg/mb]

0,125

0,617

Masa wg

ś

rednic [kg]

1,1

7,2

Masa wg gatunku stali [kg]

2,0

8,0

Razem [kg]

10

2.10. Słup w osi 3

Element 1

DANE:
Wymiary przekroju:
Typ przekroju: prostok

ą

tny

Szeroko

ść

przekroju

b = 25,0 cm

Wysoko

ść

przekroju

h = 25,0 cm

Zbrojenie:
Pr

ę

ty podłu

ż

ne

φ

= 12 mm ze stali A-III (34GS)

→

fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa

Strzemiona

φ

= 6 mm

43

Parametry betonu:
Klasa betonu: B25 (C20/25)

→

fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa

Ci

ęż

ar obj

ę

to

ś

ciowy

ρ

= 25 kN/m3

Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm
Wilgotno

ść

ś

rodowiska

RH = 50%

Wiek betonu w chwili obci

ąż

enia

28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono)

φ

= 3,10

Otulenie:
Otulenie nominalne zbrojenia cnom = 20 mm

Obci

ąż

enia: [kN,kNm]

NSd

NSd,lt

M3Sd

1.

40,74

0,00

0,00

Dodatkowo uwzgl

ę

dniono ci

ęż

ar własny słupa o warto

ś

ci No = 6,88 kN

Słup:
Wysoko

ść

słupa

lcol = 4,00 m

Rodzaj słupa: monolityczny
Rodzaj konstrukcji:

nieprzesuwna

- wykres krzywoliniowy

Współczynnik długo

ś

ci wyboczeniowej w płaszczy

ź

nie obci

ąż

enia

β

x = 0,75

Współczynnik długo

ś

ci wyboczeniowej z płaszczyzny obci

ąż

enia

β

y = 0,70

ZAŁO

Ż

ENIA OBLICZENIOWE:

Sytuacja obliczeniowa:

trwała

WYNIKI - SŁUP (wg PN-B-03264:2002):

32

32

186

3

2

32

32

186

3

2

1

8

6

y

y

x

x

h

=

2

5

0

b = 250

Ś

ciskanie:

Przyj

ę

to zbrojenie symetryczne wzdłu

ż

boków "b" :

Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As1 = As2 = 0,94 cm

2. Przyj

ę

to po 2

φ

12 o As = 2,26 cm

2

Przyj

ę

to zbrojenie symetryczne wzdłu

ż

boków "h" :

Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As1 = As2 = 0,94 cm

2. Przyj

ę

to po 2

φφφφ

12 o As = 2,26 cm

2

44

Ł

ą

cznie przyj

ę

to 4

φφφφ

12 o As = 4,52 cm

2 (

ρ

= 0,72%)

Strzemiona:
Przyj

ę

to strzemiona pojedyncze

φ

6 w rozstawie co 18,0 cm

2.11. Słup na przeci

ę

ciu osi B5

Element 1

DANE:
Wymiary przekroju:
Typ przekroju: prostok

ą

tny

Szeroko

ść

przekroju

b = 25,0 cm

Wysoko

ść

przekroju

h = 25,0 cm

Zbrojenie:
Pr

ę

ty podłu

ż

ne

φ

= 12 mm ze stali A-III (34GS)

→

fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa

Strzemiona

φ

= 6 mm

Parametry betonu:
Klasa betonu: B25 (C20/25)

→

fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa

Ci

ęż

ar obj

ę

to

ś

ciowy

ρ

= 25 kN/m3

Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm
Wilgotno

ść

ś

rodowiska

RH = 50%

Wiek betonu w chwili obci

ąż

enia

28 dni

Współczynnik pełzania (obliczono)

φ

= 3,10

Otulenie:
Otulenie nominalne zbrojenia cnom = 20 mm

Obci

ąż

enia: [kN,kNm]

NSd

NSd,lt

M3Sd

1.

101,69

0,00

0,00

Dodatkowo uwzgl

ę

dniono ci

ęż

ar własny słupa o warto

ś

ci No = 12,03 kN

Słup:
Wysoko

ść

słupa

lcol = 7,00 m

Rodzaj słupa: monolityczny
Rodzaj konstrukcji:

nieprzesuwna

- wykres krzywoliniowy

Współczynnik długo

ś

ci wyboczeniowej w płaszczy

ź

nie obci

ąż

enia

β

x = 0,75

Współczynnik długo

ś

ci wyboczeniowej z płaszczyzny obci

ąż

enia

β

y = 0,70

ZAŁO

Ż

ENIA OBLICZENIOWE:

Sytuacja obliczeniowa:

trwała

WYNIKI - SŁUP (wg PN-B-03264:2002):

45

32

32

186

3

2

32

32

186

3

2

1

8

6

y

y

x

x

h

=

2

5

0

b = 250

Ś

ciskanie:

Przyj

ę

to zbrojenie symetryczne wzdłu

ż

boków "b" :

Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As1 = As2 = 0,94 cm

2. Przyj

ę

to po 2

φ

12 o As = 2,26 cm

2

Przyj

ę

to zbrojenie symetryczne wzdłu

ż

boków "h" :

Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As1 = As2 = 0,94 cm

2. Przyj

ę

to po 2

φφφφ

12 o As = 2,26 cm

2

Ł

ą

cznie przyj

ę

to 4

φφφφ

12 o As = 4,52 cm

2 (

ρ

= 0,72%)

Strzemiona:
Przyj

ę

to strzemiona pojedyncze

φ

6 w rozstawie co 18,0 cm

3. FUNDAMENTY

WARUNKI GRUNTOWE - Podło

ż

e budowlane stanowi

ą

pyły i gliny pylaste lokalnie z

wkładkami piasków, szare i popielatoszare, wilgotne w stanie twardoplastycznym lub
plastycznym. Pod wzgl

ę

dem przydatno

ś

ci do celów budowlanych s

ą

to grunty no

ś

ne b

ą

d

ź

ś

redniono

ś

ne oraz

ś

rednio

ś

ci

ś

liwe. Dla w/w warunków q

fn

= 0,9 × 0,9 × 185 = 150 kPa

Ławy wykona

ć

jako

ż

elbetowe wysoko

ś

ci 30 cm, zbrojone 4

∅

14, strzemiona

∅

6 co

30cm.

Uwagi :

1. W przypadku wyst

ą

pienia w poziomie posadowienia gruntów organicznych

lub nasypowych, nale

ż

y je wybra

ć

i uzupełni

ć

podsypk

ą

z piasku

ostroziarnistego zag

ę

szczonego warstwami co około 20 cm

2. Ławy wykona

ć

jako

ż

elbetowe zbrojone 4

∅

14, strzemiona

∅

6 co 30 cm.

Poz. 3.1 Ława

ś

ciany zewn

ę

trznej podłu

ż

nej budynku o

ś

1 odcinek A-B, o

ś

6

odcinek A-C
Zestawienie obci

ąż

e

ń

:

strop nad pi

ę

trem

- 7,7 × 1,95

= 15,02 kN/m

46

ś

ciana pi

ę

tra

- 0,25 × 4,00 × 12,5 × 1,1

= 13,75 '

strop nad parterem - 7,7 × 1,95

= 15,02 '

ś

ciana parteru

- 0,25 × 3,00 × 12,5 × 1,1

= 10,32 '

ś

cianka fundamentowa

- 0,25 × 1,00 × 22,0 × 1,1

= 6,05 '

obci

ąż

enie gruntem - 22,0 × 0,26 × 1,0 × 1,1 = 6,30 '

ława fundamentowa

- 0,50 × 0,30 × 25,0 × 1,1

= 4,13 '

q

= 70,59 kN/m

B = 70,59 : 150 = 0,47 m
Przyj

ę

to ław

ę

o przekroju

0,50 × 0,30 m

Poz. 3.2 Ława

ś

ciany zewn

ę

trznej podłu

ż

nej budynku o

ś

1 odcinek B-C, o

ś

A

odcinek 1-6, o

ś

C odcinek 5-6

Zestawienie obci

ąż

e

ń

:

ś

ciana pi

ę

tra

- 0,25 × 4,00 × 12,5 × 1,1

= 13,75 kN/m

ś

ciana parteru

- 0,25 × 3,00 × 12,5 × 1,1

= 10,32 '

ś

ciana fundamentowa - 0,25 × 1,00 × 22,0 × 1,1

= 6,05 '

obci

ąż

enie gruntem - 22,0 × 0,21 × 1,0 × 1,1 = 5,09 '

ława fundamentowa

- 0,40 × 0,30 × 25,0 × 1,1

= 3,3 '

q

= 38,51 kN/m

B = 38,51 : 150 = 0,26 m
Przyj

ę

to ław

ę

o przekroju

0,50 × 0,30 m

Poz. 3.3 Ława

ś

ciany zewn

ę

trznej poprzecznej o

ś

C odcinek 1-5 oraz

ś

ciany

wewn

ę

trznej o

ś

B odcinek 1-4

Zestawienie obci

ąż

e

ń

:

strop nad pi

ę

trem

- 7,7 × 2,30

= 17,71 kN/m

ś

ciana pi

ę

tra

- 0,25 × 4,00 × 12,5 × 1,1

= 13,75 '

strop nad parterem - 7,7 × 2,30

= 17,71 '

ś

ciana parteru

- 0,25 × 3,00 × 12,5 × 1,1

= 10,32 '

ś

cianka fundamentowa

- 0,25 × 1,00 × 22,0 × 1,1

= 6,05 '

obci

ąż

enie gruntem - 22,0 × 0,31 × 1,0 × 1,1 = 7,51 '

ława fundamentowa

- 0,55 × 0,30 × 25,0 × 1,1

= 4,54 '

q

= 77,59 kN/m

B = 77,59 : 150 = 0,517 m
Przyj

ę

to ław

ę

o przekroju

0,55 × 0,30 m

Poz. 3.4 Ława

ś

ciany wewn

ę

trznej podłu

ż

nej o

ś

4 odcinek A-B

Zestawienie obci

ąż

e

ń

:

strop nad pi

ę

trem

- 7,7 × 4,00

= 30,80 kN/m

ś

ciana pi

ę

tra

- 0,25 × 4,00 × 12,5 × 1,1

= 13,75 '

strop nad parterem - 7,7 × 4,00

= 30,80 '

ś

ciana parteru

- 0,25 × 3,00 × 12,5 × 1,1

= 10,32 '

ś

cianka fundamentowa

- 0,25 × 1,00 × 22,0 × 1,1

= 6,05 '

obci

ąż

enie gruntem - 22,0 × 0,51 × 1,0 × 1,1 = 12,35 '

ława fundamentowa

- 0,75 × 0,30 × 25,0 × 1,1

= 6,19 '

q

= 110,26 kN/m

B = 110,26 : 150 = 0,517 m

47

Przyj

ę

to ław

ę

o przekroju

0,75 × 0,30 m

Poz. 3.5 Ława

ś

ciany wewn

ę

trznej podłu

ż

nej o

ś

5 odcinek B-C

Zestawienie obci

ąż

e

ń

:

strop nad parterem - 7,7 × 2,25

= 17,33 kN/m

ś

ciana parteru

- 0,25 × 3,00 × 12,5 × 1,1

= 10,32 '

ś

cianka fundamentowa

- 0,25 × 1,00 × 22,0 × 1,1

= 6,05 '

obci

ąż

enie gruntem - 22,0 × 0,11 × 1,0 × 1,1 = 2,67 '

ława fundamentowa

- 0,35 × 0,30 × 25,0 × 1,1

= 2,89 '

q

= 39,26 kN/m

B = 39,26 : 150 = 0,26 m
Przyj

ę

to ław

ę

o przekroju

0,35 × 0,30 m

Poz. 3.6 Ława

ś

ciany wewn

ę

trznej podłu

ż

nej o

ś

5 odcinek A-B

Zestawienie obci

ąż

e

ń

:

strop nad parterem - 7,7 × 4,00

= 30,80 kN/m

ś

ciana parteru

- 0,25 × 3,00 × 12,5 × 1,1

= 10,32 '

ś

cianka fundamentowa

- 0,25 × 1,00 × 22,0 × 1,1

= 6,05 '

obci

ąż

enie gruntem - 22,0 × 0,16 × 1,0 × 1,1 = 3,88 '

ława fundamentowa

- 0,40 × 0,30 × 25,0 × 1,1

= 3,30 '

q

= 54,35 kN/m

B = 54,35 : 150 = 0,363 m
Przyj

ę

to ław

ę

o przekroju

0,40 × 0,30 m

Poz. 3.7 Ława

ś

ciany wiatrołapu

Zestawienie obci

ąż

e

ń

:

strop nad parterem - 8,47

= 8,47 kN/m

ś

ciana parteru

- 0,25 × 4,00 × 12,5 × 1,1

= 13,75 '

ś

cianka fundamentowa

- 0,25 × 1,00 × 22,0 × 1,1

= 6,05 '

obci

ąż

enie gruntem - 22,0 × 0,06 × 1,0 × 1,1 = 1,46 '

ława fundamentowa

- 0,30 × 0,30 × 25,0 × 1,1

= 2,48 '

q

= 32,21 kN/m

B = 32,21 : 150 = 0,214 m
Przyj

ę

to ław

ę

o przekroju

0,30 × 0,30 m

Poz. 3.8 Stopa fundamentowa słupa w osi 3
Zestawienie obci

ąż

e

ń

:

obci

ąż

enie z podci

ą

gów - 40,74 = 40,74 kN/m

ci

ęż

ar słupa

- 4,00 × 0,25 × 0,25 × 24,0 × 1,1 = 6,6 '

obci

ąż

enie gruntem - 22,0 × (0,70 × 0,70 – 0,25 × 0,25) × 1,0 × 1,1 = 10,35 '

ława fundamentowa

- 0,30 × 0,70 × 0,70 × 25,0 × 1,1 = 4,05 '

q = 61,74 kN/m

B = 61,74 : 150 = 0,412 m

2

Przyj

ę

to ław

ę

o przekroju

0,70 × 0,70 m = 0,49m

2

Poz. 3.9 Stopa fundamentowa słupa na przeci

ę

ciu osi B5

Zestawienie obci

ąż

e

ń

:

48

obci

ąż

enie z podci

ą

gów - 50,20+51,49 = 101,69 kN/m

ci

ęż

ar słupa

- 7,00 × 0,25 × 0,25 × 24,0 × 1,1 = 11,55 '

obci

ąż

enie gruntem - 22,0 × (1,00 × 1,00 – 0,25 × 0,25) × 1,0 × 1,1 = 22,69 '

ława fundamentowa

- 0,30 × 1,00 × 1,00 × 25,0 × 1,1 = 8,25 '

q = 144,18 kN/m

B = 144,18 : 150 = 0,96 m

2

Przyj

ę

to ław

ę

o przekroju 1

,00 × 1,00 m = 1,00m

2

Poz. 3.10 Stopa fundamentowa słupa zadaszenia tarasu
Zestawienie obci

ąż

e

ń

:

obci

ąż

enie z płatwi - 6,32

= 6,32 kN/m

ci

ęż

ar słupa

- 3,00 × 0,14 × 0,14 × 5,5 × 1,1 = 0,36 '

ława fundamentowa

- 0,40 × 0,40 × 1,20 × 25,0 × 1,1 = 5,28 '

q = 11,96 kN/m

B = 11,96 : 150 = 0,08 m

2

Przyj

ę

to ław

ę

o przekroju 0

,40 × 0,40 m = 0,16m

2

Poz. 3.11

Ś

ci

ą

g fundamentowy

Przyj

ę

to

ś

ci

ą

gi fundamentowe wskazane na rzucie fundamentów o przekroju 30x30cm.

Zbrojenie jak dla ław fundamentowych

49