Część siłowa

Pomieszczenie	Typ silnika	Pn [kW]	nn [obr/min]	In [A]	ηn	cosϕn	kr		Rozruch
Hala I	Sg 100L-4A Sg 100L-4B Sg 132S-4 Sg 132M-4 Sg 160M-4	2,2 3,0 5,5 7,5 11	1425 1415 1450 1450 1460	4,8 6,6 11,0 14,6 20,9	82,0 81,5 85,5 87,0 89,0	0,80 0,81 0,84 0,85 0,85	6,1 6,1 6,9 6,7 7,0	2,5 2,6 2,2 2,4 2,3	Średni Średni Średni Średni Ciężki
Pompownia	Sg 112M-4 Sg 132S-4	4,0 5,5	1435 1450	8,3 11	85,1 85,5	0,82 0,84	6,3 6,9	2,6 2,2	Średni Średni

Dane	Obliczenia	Wyniki
In=4,8A kr=6,1 α=2,25 k1=1,12 k3=1 In=4,8A k1=1,12 k3=1 Iddp = 5A In=4,8A In=4,8A Iz=5,6A InastPT=5,04A k2=1,6 In=6,6A kr=6,1 α=2,25 k1=1,12 k3=1 In=6,6A k1=1,12 k3=1 Iddp = 17,5A In=6,6A In=6,6A Iz=19,6A InastPT=6,93A k2=1,2 In=11A kr=6,9 α=2,25 k1=1,12 k3=1 In=11A k1=1,12 k3=1 Iddp = 17,5A In=11A In=11 A Iz=19,6A InastPT=11,55A k2=1,2 In=14,6A kr=6,7 α=2,25 k1=1,12 k3=1 In=14,6A k1=1,12 k3=1 Iddp = 17,5A In=14,6A In=14,6A Iz=19,6A InastPT=15,33A k2=1,2 In=20,9A kr=7,0 α=1,8 k1=1,12 k3=1 In=20,9A k1=1,12 k3=1 Iddp = 23A In=20,9A In=20,9A Iz=25,76A InastPT=21,95A k2=1,2 In=8,3A kr=6,3 α=2,25 k1=1,12 k3=1 In=8,3A k1=1,12 k3=1 Iddp = 17,5A In=8,3A In=8,3A Iz=19,6A InastPT=8,7A k2=1,2 Pn=17kW Un=400 cosφ=0,95 In=25,83A k1=1,12 k3=1 k1=1,12 k3=1 Iddp=31A k2=1,6 IFN=32A Iz=34,72A k2=1,6 IFN=32A Iz=44,8A Pn=31kW Un=400 cosφ=0,95 In=47,1A k1=1,12 k3=1 k1=1,12 k3=1 Iddp=54A k2=1,6 IFN=50A Iz=35,84A Qo=44,81kVar Po’=28,404kW So =53,05kVA Un=400V Po’= 27,11kW Qo=41,27kVar So =49,38kVA Un=400V Qo=38,43kVar Po’= 121,3kW So =127,24kVA Un=400V Qo=40,84kVar Po=46,3kW So =61,74kVA Un=400V tgφ =0,75 Po= 20kW Po= 20kW Qo=15kVar So=25kVA Un=400V Io=76,57A k1=1,12 k3=1 Iddp=110A Iz=123,2 k2=1,6 INF=100A Io=76,57A Io=71,28A k1=1,12 k3=1 Iddp=207A Iz=123,2A k2=1,6 INF=100A Io=71,28A Io=183,66A k1=1,12 k3=1 Iddp=207A Iz=231,84A k2=1,6 INF=200A Io=183,66A Io=89,11A k1=1,12 k3=1 Iddp=134A Iz=150,08A k2=1,6 INF=125A Io=89,11A Io=36,08A k1=1,12 k3=1 Iddp=50A Iz=56A k2=1,6 INF=40A Io=36,08A Snt=630 kVA Un=400V kgs2=0,84 kgs3 = 0,74 Pobc=6,75kW Uk=6% Uk=6% Pobc%=1,07% Ux%=5,904% Un=0,42kV Sn=0,63MVA γ=56$\frac{m}{\text{mm}^{2}}$ l1=40m S1=3*240mm^2 Xo=0,08 l1=40m γ=56$\frac{m}{*\text{mm}^{2}}$ l2=60m S1=95mm^2 SPEN2=50mm^2 Xo=0,08 L2=60m γ=56$\frac{m}{*\text{mm}^{2}}$ L3=30m S3=2,5mm^2 Xo=0,08 L3=30m UnF=230V Zk3= 467,74m k=5,8 InF=80A l3=30m S2=4mm^2 UnF=230V Zk3= 307,85m UnF=230V Zk2= 46,79m k=5,8 InF=160A UnF=230V Zk1= 23,47 m k=1,2 Iwe=2700A	Dobór silników, przewodów, bezpieczników i styczników: 1). Silniki o mocy 2,2kW a) dobór bezpiecznika: IFN ≥ In oraz IFN ≥ 6,6A oraz IFN ≥ A Dobrano bezpiecznik Bi–Wtz A (IFN­ = 16A) b) dobór przewodu zasilającego: Iddp ≥ $\frac{I_{n}}{k_{1}*k_{3}}$ Iddp ≥ $\frac{4,8}{1,12*1}$ Iddp ≥ 4,29A Dobrano przewód YLYżo4x1mm^2 , dla którego Iddp = 5A Dobór przewodu ze względu na obciążenie: Iz= k1* k3* Iddp=1,12*1*5 Iz ≥ In 5,6 > 4,8 Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. c)Dobór zabezpieczenia przeciążeniowego InasPT=1,05*In Sprawdzenie warunku poprawności doboru In≤ InasPT≤ Iz 4,8<5,04<5,6 Sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń k2* InasPT≤1,45* Iz 1,6*5,04≤1,45*5,6 5,353<8,12 d) dobór stycznika: dobrano stycznik typu LS07 o danych znamionowych Pe=3kW, Ie=6,6A,Ue=400V. Do zabezpieczenia przeciążeniowego dobrano przekaźnik b 05 o zakresie nastawczym (4÷6,3) InasPT=5,04A 2). Silniki o mocy 3kW a) dobór bezpiecznika: IFN ≥ In oraz IFN ≥ 6,6A oraz IFN ≥ A Dobrano bezpiecznik Bi–Wtz A (IFN­ = 20A) b) dobór przewodu zasilającego: Iddp ≥ $\frac{I_{n}}{k_{1}*k_{3}}$ Iddp ≥ $\frac{6,6}{1,12*1}$ Iddp ≥ 5,89A Dobrano przewód YLYżo4×1,5mm^2 , dla którego Iddp = 17,5A Dobór przewodu ze względu na obciążenie: Iz= k1* k3* Iddp=1,12*1*17,5 Iz ≥ In 19,6 > 6,6 Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. c)Dobór zabezpieczenia przeciążeniowego InasPT=1,05*In Sprawdzenie warunku poprawności doboru In≤ InasPT≤ Iz 6,6<6,93<19,6 Sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń k2* InasPT≤1,45* Iz 1,2*6,93≤1,45*19,6 8,316<28,42 d) dobór stycznika: dobrano stycznik typu LS07 o danych znamionowych Pe=3kW, Ie=6,6A,Ue=400V. Do zabezpieczenia przeciążeniowego dobrano przekaźnik b 05 o zakresie nastawczym (5,5÷8) InasPT=6,93A.. 3). Silniki o mocy 5,5kW a) dobór bezpiecznika: IFN ≥ In oraz IFN ≥ 11A oraz IFN ≥ A Dobrano bezpiecznik Bi–Wtz A (IFN­ = 16A) b) dobór przewodu zasilającego: Iddp ≥ $\frac{I_{n}}{k_{1}*k_{3}}$ Iddp ≥ $\frac{11}{1,12*1}$ Iddp ≥ 9,16A Dobrano przewód YLYżo4×1,5mm^2 , dla którego Iddp = 17,5A Dobór przewodu ze względu na obciążenie: Iz= k1* k3* Iddp=1,12*1*17,5 Iz ≥ In 19,6 ≥ 11 Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. c)Dobór zabezpieczenia przeciążeniowego InasPT=1,05*In Sprawdzenie warunku poprawności doboru In≤ InasPT≤ Iz 11<11,55<19,6 Sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń k2* InasPT≤1,45* Iz 1,2*11,55≤1,45*19,6 13,86<28,42 d) dobór stycznika: dobrano stycznik typu LS7 o danych znamionowych Pe=5,5kW, Ie=12A,Ue=400V. Do zabezpieczenia przeciążeniowego dobrano przekaźnik b 27T o zakresie nastawczym (8÷12,5) InasPT=11,55A. 4). Silniki o mocy 7,5kW a) dobór bezpiecznika: IFN ≥ In oraz IFN ≥ 6,6A oraz IFN ≥ A Dobrano bezpiecznik Bi–Wtz A (IFN­ = 16A) b) dobór przewodu zasilającego: Iddp ≥ $\frac{I_{n}}{k_{1}*k_{3}}$ Iddp ≥ $\frac{14,6}{1,12*1}$ Iddp ≥ 13,03A Dobrano przewód YLYżo4×1,5mm^2 , dla którego Iddp = 17,5A Dobór przewodu ze względu na obciążenie: Iz= k1* k3* Iddp=1,12*1*17,5 Iz ≥ In 19,6 ≥ 6,6 Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. c)Dobór zabezpieczenia przeciążeniowego InasPT=1,05*In Sprawdzenie warunku poprawności doboru In≤ InasPT≤ Iz 14,6<15,33<19,6 Sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń k2* InasPT≤1,45* Iz 1,2*15,33≤1,45*19,6 18,396<28,42 d) dobór stycznika: dobrano stycznik typu LS17 o danych znamionowych Pe=7,5kW, Ie=16A,Ue=400V. Do zabezpieczenia przeciążeniowego dobrano przekaźnik b 27T o zakresie nastawczym (11÷17) InasPT=15,33A. 5). Silniki o mocy 11kW a) dobór bezpiecznika: IFN ≥ In oraz IFN ≥ 20,9A oraz IFN ≥ A Dobrano bezpiecznik Bi–Wtz A (IFN­ = 32A) b) dobór przewodu zasilającego: Iddp ≥ $\frac{I_{n}}{k_{1}*k_{3}}$ Iddp ≥ $\frac{20,9}{1,12*1}$ Iddp ≥ 18,66A Dobrano przewód YLYżo4×2,5mm^2 , dla którego Iddp = 23A Dobór przewodu ze względu na obciążenie: Iz= k1* k3* Iddp=1,12*1*23 Iz ≥ In 25,76 ≥ 20,9 Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. c)Dobór zabezpieczenia przeciążeniowego InasPT=1,05*In Sprawdzenie warunku poprawności doboru In≤ InasPT≤ Iz 20,9<21,95<25,76 Sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń k2* InasPT≤1,45* Iz 1,2*21,95≤1,45*25,76 26,34<37,352 d) dobór stycznika: dobrano stycznik typu LS27 o danych znamionowych Pe=11kW, Ie=23A,Ue=400V. Do zabezpieczenia przeciążeniowego dobrano przekaźnik b 27T o zakresie nastawczym (15÷23) InasPT=21,95A. 6). Silniki o mocy 4kW a) dobór bezpiecznika: IFN ≥ In oraz IFN ≥ 8,3A oraz IFN ≥ A Dobrano bezpiecznik Bi–Wtz A (IFN­ = 25A) b) dobór przewodu zasilającego: Iddp ≥ $\frac{I_{n}}{k_{1}*k_{3}}$ Iddp ≥ $\frac{8,3}{1,12*1}$ Iddp ≥ 7,41A Dobrano przewód YLYżo4×1,5mm^2 , dla którego Iddp = 17,5A Dobór przewodu ze względu na obciążenie: Iz= k1* k3* Iddp=1,12*1*17,5 Iz ≥ In 19,6 >8,3 Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. c)Dobór zabezpieczenia przeciążeniowego InastPT=1,05*In Sprawdzenie warunku poprawności doboru In≤ InasPT≤ Iz 8,3<8,7<19,6 Sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń k2* InastPT≤1,45* Iz 1,2*8,7≤1,45*19,6 10,44<28,42 d) dobór stycznika: dobrano stycznik typu LS4 o danych znamionowych Pe=4kW, Ie=9A,Ue=400V. Do zabezpieczenia przeciążeniowego dobrano przekaźnik b 27T o zakresie nastawczym (8÷12.5) InastPT=8,7A. Dobór pieców, przewodów, bezpieczników i styczników: Do obliczeń pieców przjęto cosφ=0,95 oraz Un=400 Piec 17kW a) Dobór bezpiecznika IFN≥IN IN=$\frac{P_{n}}{\sqrt{3}*U_{n}*\text{cosφ}}$ IFN$\geq \frac{17000}{\sqrt{3}*400*0,95} = 25,83A$ Dobrano bezpiecznik Bi–Wts A (IFN­ = 32A) b) Dobór przewodu Iddp$\geq \frac{I_{n}}{k_{1}*k_{3}}$ Iddp≥$\frac{25,83}{1,12*1}$ Iddp≥23, 06A Do zasilania pieca dobrano przewód YLYżo4x4mm^2 o Iddp=31A Dobór przewodu ze względu na obciążenie Iz= k1* k3* Iddp=1,12*1*31 Iz ≥ In 34,72 ≥ 25,83 Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny c) sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń k2* IFN≤1,45* Iz 1,6*32≤1,45*34,72 51,2<50,344 Nie spełnia warunku d) korekta doboru przewodu Do zasilania pieca dobrano przewód YLYżo4x6mm^2 o Iddp=40A Iz= k1* k3* Iddp=1,12*1*40 sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń: k2* IFN≤1,45* Iz 1,6*32≤1,45*44,8 51,2<64,96 Spełnia warunek d) dobór stycznika: Dobrano stycznik typu LS17 o danych znamionowych Pe=21kW, Ie=32A,Ue=400V. Piec 31kW a) Dobór bezpiecznika IFN≥IN IN=$\frac{P_{n}}{\sqrt{3}*U_{n}*\text{cosφ}}$ IFN$\geq \frac{31000}{\sqrt{3}*400*0,95} = 47,1A$ Dobrano bezpiecznik Bi–Wts A (IFN­ = 50A) b) Dobór przewodu Iddp$\geq \frac{I_{n}}{k_{1}*k_{3}}$ Iddp≥$\frac{47,1}{1,12*1}$ Iddp≥42, 05A Do zasilania pieca dobrano przewód YLYżo4x10mm^2 o Iddp=54A Dobór przewodu ze względu na obciążenie Iz= k1* k3* Iddp=1,12*1*54 Iz ≥ In 60,48 ≥ 50,138 Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. c) sprawdzenie zabezpieczenia przewodu od przeciążeń k2* IFN≤1,45* Iz 1,6*50≤1,45*60,48 80<87,696 Spełnia warunek d) dobór stycznika: Dobrano stycznik typu LS47 o danych znamionowych Pe=33kW, Ie=50A,Ue=400V. Obliczanie zapotrzebowania mocy metodą Liwszyca. Hala I (dwie jednakowe rozdzielnice RS1, RS2): Przeznaczenie Ilość P [kW] b c m cosϕ I Silniki elektryczne do napędów indywidualnych urządzeń do obróbki metali w oddziałach obróbki wiórowej przy produkcji drobnoseryjnej i jednostkowej 3 3 2,2 3 0,14 0,5 5 0,5 II Silniki elektryczne do napędów indywidualnych urządzeń do obróbki metali w oddziałach obróbki wiórowej przy produkcji wielkoseryjnej 2 2 2 5,5 7,5 11 0,14 0,4 5 0,5 Gniazda: 2 1,5 2 1,0 PmI=3∙3+3∙2,2=15,6kW PnI=3∙3+3∙2,2=15,6kW PI= cI ∙PmI + b∙PnI = 0,5∙15,6 + 0,14∙15,6 = (7,5+2,184)kW = 9,684kW PmII=2∙11+2∙7,5+5,5=42,5kW PnII=42,5+5,5=48kW PII= cII∙PmII+b∙PnII = 0,4∙42,5+0,14∙48=(17+6,72)kW = 23,72kW Po=(c∙Pm)max +∑b∙Pn Po=17+6,72+2,1184=25,904kW Qo=∑Pgr ∙ tgφ Qo=(23,72+2,184) ∙1,73=44,81kVar Pg=2∙1,5+2∙1= 5kW Po’=Po+ $\frac{1}{2}\ $∙Pg = 28,404kW So = $\sqrt{{Po'}^{2} + {Qo}^{2}}$ = $\sqrt{{28,404}^{2} + {44,81}^{2}}$ = 53,05kVA Io = $\frac{So}{\sqrt{3} \bullet U_{n}}$ = 76,57A Rozdzielnica RS3: Przeznaczenie Ilość P [kW] b c m cosϕ Silniki elektryczne do napędów indywidualnych urządzeń do obróbki metali w oddziałach obróbki wiórowej przy produkcji wielkoseryjnej 2 2 3 1 1 2,2 3 5,5 7,5 11 0,14 0,5 5 0,5 Gniazda: 3 1,5 2 1,0 Pm=1∙15+1∙7,5+3∙5,5=35kW Pn=35+2∙3+2∙2,2=45,4kW Po= c ∙Pm+ b∙Pn= 0,5∙35 + 0,14∙45,4 = (17,5+6,356)kW = 23,856kW Qo=Po ∙ tgφ Qo=23,856∙1,73=41,27kVar Pg=3∙1,5+2∙1= 6,5kW Po’=Po+ $\frac{1}{2}\ $∙Pg = 27,11kW So = $\sqrt{{Po'}^{2} + {Qo}^{2}}$ = $\sqrt{{27,11}^{2} + {41,27}^{2}}$ = 49,38kVA Io = $\frac{So}{\sqrt{3} \bullet U_{n}}$ = 71,28A Hala II (dwie jednakowe Rozdzielnice RS4, RS5): Przeznaczenie Ilość P [kW] b c m cosϕ Piece oporowe z automatycznym ciągłym napełnianiem 2 3 17 31 0,7 0,3 2 0,95 Gniazda: 4 1,5 3 1,0 Pm=3∙31=93kW Pn=3∙31+2∙17=127kW Po= c ∙Pm+ b∙Pn= 0,3∙93 + 0,7∙127 = (27,9+88,9)kW = 116,8kW Qo=Po ∙ tgφ Qo=116,8∙0,329=38,43kVar Pg=4∙1,5+3∙1= 9kW Po’=Po+ $\frac{1}{2}\ $∙Pg = 121,3kW So = $\sqrt{{Po'}^{2} + {Qo}^{2}}$ = $\sqrt{{121,3}^{2} + {38,43}^{2}}$ =127,24kVA Io = $\frac{So}{\sqrt{3} \bullet U_{n}}$ = 183,66A Pompownia jedna rozdzielnica RS6: Przeznaczenie Ilość P [kW] b c m cosϕ Silniki elektryczne wentylatorów i pomp, sprężarek i przetwornic dwumaszynowych o mocy do 100kW 6 6 4 5,5 0,65 0,25 5 0,75 Pm=6∙5,5+1∙4=37kW Pn=6∙5,5+6∙4=57kW Po= c ∙Pm+ b∙Pn= 0,25∙37+ 0,65∙57 = (9,25+37,05)kW = 46,3kW Qo=Po ∙ tgφ Qo=46,3∙0,882=40,84kVar So = $\sqrt{{Po}^{2} + {Qo}^{2}}$ = $\sqrt{{46,3}^{2} + {40,84}^{2}}$ =61,74kVA Io = $\frac{So}{\sqrt{3} \bullet U_{n}}$ = 89,11A Warsztat jedna rozdzielnica RS7: Po= 20kW cosφ=0,8 Qo=Po ∙ tgφ = 20∙0,75=15kVar So=$\sqrt{{Po}^{2} + {Qo}^{2}}$ = $\sqrt{20^{2} + 15^{2}}$ =25kVA Io=$\frac{So}{\sqrt{3} \bullet U_{n}} =$36,08A Dobór przewodów i bezpieczników wewnętrznej linii zasilającej. Układ zasilania instalacji siłowej jest typu TN–C–S. Hala I: P [kW] In [A] kr α Rozruch Wynik 2,2 4,8 6,1 2,25 bezpośredni 8,21 3 6,6 6,1 2,25 bezpośredni 11,3 5,5 11,0 6,9 2,25 gwiazda/trójkąt 0,24 7,5 14,6 6,7 2,25 gwiazda/trójkąt -0,11 11 20,9 7,0 1,8 gwiazda/trójkąt 6,19 RS1 i RS2: a)Dobór bezpiecznika INF≥ Io INF≥Io+()max INF≥ 76,57+11,3 INF≥87,87A Dobrano bezpicznik WT-00/gG o INF =100A b)dobór przewodu Dobrano przewód 3LY35+LYżo25 Dobór przewodu ze względu na obciążenie Iz= k1* k3* Iddp=1,12*1*110 Io≤INF≤Iz 76,57≤100≤123,2 Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. c)współpraca bezpiecznika z przewodem k2* INF≤1,45* Iz 1,6*100≤1,45*123,2 160<178,64 Spełnione d)dobór odłącznika In≥Io Dobrano odłącznik OZK-100 i In=100A e)dobór rozłącznika Dobrano rozłącznik RBK 00 160A RS3: a)Dobór bezpiecznika INF≥ Io INF≥Io+()max INF≥ 71,28+11,3 INF≥ 82,58A Dobrano bezpicznik WT-00/gG o INF =100A b)dobór przewodu Dobrano przewód 3LY35+LYżo25 Dobór przewodu ze względu na obciążenie Iz= k1* k3* Iddp=1,12*1*110 Io≤INF≤Iz 71,28≤100≤123,2 Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. c)współpraca bezpiecznika z przewodem k2* INF≤1,45* Iz 1,6*100≤1,45*123,2 160<178,64 Spełnione d)dobór odłącznika In≥Io Dobrano odłącznik OZK-100 i In=100A e)dobór rozłącznika Dobrano rozłącznik RBK 00 160A Hala II: RS4 i RS5: a)Dobór bezpiecznika INF≥ Io INF≥183,66A Dobrano bezpicznik WT-00/gG o INF =200A b)dobór przewodu Dobrano przewód 3LY95+LYżo50 Dobór przewodu ze względu na obciążenie Iz= k1* k3* Iddp=1,12*1*207 Io≤INF≤Iz 183,66≤200≤231,84 Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. c)współpraca bezpiecznika z przewodem k2* INF≤1,45* Iz 1,6*200≤1,45*231,84 320<336,168 Spełnione d)dobór odłącznika In≥Io Dobrano odłącznik OZK-200 i In=200A e)dobór rozłącznika Dobrano rozłącznik RBK 1 250A Pompownia RS6: P [kW] In [A] kr α Rozruch Wynik 4,0 8,3 6,3 2,25 bezpośredni 14,94 5,5 11 6,9 2,25 gwiazda/trójkąt 0,244 a)Dobór bezpiecznika INF≥ Io INF≥Io+()max INF≥ 89,11+14,94 INF≥ 104,05A Dobrano bezpicznik WT-00/gG o INF =125A b)dobór przewodu Dobrano przewód 3LY50+LYżo25 Dobór przewodu ze względu na obciążenie Iz= k1* k3* Iddp=1,12*1*171 Io≤INF≤Iz 89,11≤125≤150,08 Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. c)współpraca bezpiecznika z przewodem k2* INF≤1,45* Iz 1,6*125≤1,45*150,08 200<217,616 Spełnione d)dobór odłącznika In≥Io Dobrano odłącznik OZK-100 i In=100A e)dobór rozłącznika Dobrano rozłącznik RBK00 160A Warsztat: RS7: a)Dobór bezpiecznika INF≥ Io INF≥36,08A Dobrano bezpicznik WT-00/gG o INF =40A b)dobór przewodu Dobrano przewód 3LY10+LYżo10 Dobór przewodu ze względu na obciążenie Iz= k1* k3* Iddp=1,12*1*50 Io≤INF≤Iz 36,08≤40≤56 Dobór przewodu ze względu na obciążenie poprawny. c)współpraca bezpiecznika z przewodem k2* INF≤1,45* Iz 1,6*40≤1,45*56 64<81,2 Spełnione d)dobór odłącznika In≥Io Dobrano odłącznik OZK-100 i In=100A e)dobór rozłącznika Dobrano rozłącznik RBK00 160A Dobór stacji transformatorowo – rozdzielczej oraz osprzętu. Rozdzielnica Pobl [kW] Qobl [kVAr] RO 23,012 14,261 TO1 4,4 2,728 TO2 4,8 2,976 RS1 28,404 44,81 RS2 28,404 44,81 RS3 27,11 41,27 RS4 121,3 38,43 RS5 121,3 38,43 RS6 46,3 40,84 RS7 20 15 425,03 283,555 Pz=425,03kW Qz=283,555kVar Sz=$\sqrt{{Pz}^{2} + {Qz}^{2}}$= $\sqrt{{425,03}^{2} + {283,555}^{2}}$= 510,93 kVA cosφz=$\frac{Pz}{Sz}$=0,832 tgφ= 0,667 Potrzebna kompensacja mocy biernej: Qc=Qz-Qe=Pz*tgφz – Pz*tgφe=Pz*(tgφz - tgφe)=425,03*(0,667-0,4) Qc=113,48 kVar Dobrano baterię kondensatora BK 95-2 120,0/10,0 o stopniu regulacji 10,0kVAr i mocy 120kVAr dla napięcia 400V. Szk=$\sqrt{{Pz}^{2} + {Qk}^{2}}$ = $\sqrt{{Pz}^{2} + {(Qz - Qck)}^{2}}$= $\sqrt{{425,03}^{2} + {(283,555 - 120)}^{2}}$= 455,41 kVA Dobór transformatora: Zakład jest trójzminowy: Snt≥1,3*Szk≥1,3*455,41 Snt ≥592,033 kVA Przyjęto transformator TNOSN 630/20 o Snt=630 kVA, ϑ=15750/420V, Pobc=6,75kW, Pj=0,87kW oraz Uk=6% . Dobór przewodu do zasilenia rozdzielni głównej: Int=$\frac{S_{\text{nt}}}{\sqrt{3}*U_{N}}$ Int=$\frac{630*10^{3}}{\sqrt{3}*400}$= 909,4A S=240mm^2 => Iddk=511A Iddk≥Int Iddkn = n * kgs * Iddk Iddk2=2*0,84*511=858,5A nie spełnia warunku Iddk3= 3*0,74 * 511= 1134A spełnia warunek, ponieważ 1134>909,3 Dobrano 3 kable YKXS 4x240mm^2 o Iddk=511A Dobór wyłącznika: Warunki doboru wyłącznika: 1. Inw≥Int 2. Unw≥Unt 3. Iwe≥1,2*Int Iwe≥1091, 16A Dobrano wyłącznik typu APU-30A-W/1000 o In=1000A, Un=500V oraz zakresie Iwe= (2000-4000)A. Sprawdzenie ochrony przeciwporażeniowej: ϑ=15750/420V Pobc%=$\frac{P\text{obc}}{S_{n}\lbrack mVA\rbrack}$ * 100 = 1,07% RT=$\frac{Pobc\%*U_{n}^{2}}{100*S_{n}}$= $\frac{1,07*{0,42}^{2}}{100*0,63}$=2,996m Uk%=$\sqrt{{U}_{x\%}^{2} + {U}_{R\%}^{2}}$=> Pobc% Ux%=$\sqrt{{U}_{k\%}^{2} - {U}_{R\%}^{2}}$=$\sqrt{6^{2} - {1,07}^{2}}$=5,904% XT=$\frac{\text{Ux}\%*U_{n}^{2}}{100*S_{n}}$ XT=$\frac{5,904*{0,42}^{2}}{100*0,63}$=16,53m R=$\frac{l}{\gamma*S}$ RL1=$\frac{l_{1}}{\gamma*S_{1}}$=$\frac{40}{56*3*240}$=0,99m RPEN1=0,99m XL1=Xo*l1=0,08*40=3,2 m XPEN1=3,2 m RL2=$\frac{l_{2}}{\gamma*S_{2}}$=$\frac{60}{56*95}$=11,28m RPEN2$= \frac{l_{2}}{\gamma*S_{PEN2}}$=$\frac{60}{56*50}$=21,43m XL2=Xo*l2=0,08*60=4,8 m XPEN2=4,8 m RL3=$\frac{l_{3}}{\gamma*S_{3}}$=$\frac{30}{56*2,5}$=214,28m RPEN3=214,28m XL3=Xo*l3=0,08*30=2,4 m XPEN3=2,4 m 3 Zk3=$\sqrt{\begin{matrix} (R_{T} + R_{L1} + R_{L2} + R_{L3} + R_{\text{PEN}3} + R_{\text{PEN}2} + R_{\text{PEN}1})^{2} + (X_{T} + \\ + X_{L1} + X_{L2} + X_{L3} + X_{\text{PEN}3} + X_{\text{PEN}2} + X_{\text{PEN}1})^{2} \\ \end{matrix}}$ Zk3=$\sqrt{\begin{matrix} (2,996 + 0,99 + 11,28 + 214,28 + 214,28 + 21,43 + {0,99)}^{2} + \\ + (16,53 + 3,2 + 4,8 + 2,4 + 2,4 + 4,8 + 3,2)^{2} \\ \end{matrix}}$ Zk3=467,74m Ik13”=$\frac{U_{\text{nF}}}{1,25*Z_{k3}}$=$\frac{230}{1,25*467,74*10^{- 3}}$=393,4A Ia3=k*InF=5,8*80=464A Ik13”> Ia3 393,4>464 ochrona przeciwporażeniowa nie jest skuteczna Zwiększenie przekroju trzeciego przewodu do 4mm2 RL3=$\frac{l_{3}}{\gamma*S_{3}}$=$\frac{30}{56*4}$=133,93m RPEN3=133,93m Zk3=$\sqrt{\begin{matrix} (2,996 + 0,99 + 11,28 + 133,93 + 133,93 + 21,43 + 0,99)^{2} + \\ + (16,53 + 3,2 + 4,8 + 2,4 + 2,4 + 4,8 + 3,2)^{2} \\ \end{matrix}}$ Zk3= 307,58m Ik13”=$\frac{U_{\text{nF}}}{1,25*Z_{k3}}$=$\frac{230}{1,25*307,85*10^{- 3}}$=597,7A Ik13”> Ia3 597,7 >464 warunek ochrony przeciwporażeniowej jest spełniony 2 Zk2=$\sqrt{\begin{matrix} (R_{T} + R_{L1} + R_{L2} + R_{\text{PEN}2} + R_{\text{PEN}1})^{2} + (X_{T} + \\ + X_{L1} + X_{L2} + X_{\text{PEN}2} + X_{\text{PEN}3})^{2} \\ \end{matrix}}$ Zk2=$\sqrt{\begin{matrix} (2,996 + 0,99 + 11,28 + 21,43 + {0,99)}^{2} + \\ + (16,53 + 3,2 + 4,8 + 3,2)^{2} \\ \end{matrix}}$ Zk2=46,79m Ik12”=$\frac{U_{\text{nF}}}{1,25*Z_{k2}} = \frac{230}{1,25*46,79*10^{- 3}}$=932,46A Ia2=k*InF=5,8*160=928A Ik13”> Ia3 3932,46>928 warunek ochrony przeciwporażeniowej jest spełniony 1 Zk1=$\sqrt{(R_{T} + R_{L1} + R_{\text{PEN}1})^{2} + (X_{T} + X_{L1} + X_{\text{PEN}1})^{2}}\ $ Zk1=$\sqrt{(2,996 + 2*0,99)^{2} + (16,53 + 2*3,2)^{2}}\ $=23,47 m Ik12”=$\frac{U_{\text{nF}}}{1,25*Z_{k1}} = \frac{230}{1,25*23,47*10^{- 3}}$=7839,80A Ia1=k*Iwe=1,2*2700=3240A Ik13”> Ia3 7839,80 >3240 warunek ochrony przeciwporażeniowej jest spełniony	IFN­ = 16A Iddp = 5A Iz=5,6A InasPT=5,04A Stycznik: LS07 Przekaźnik: b 05 IFN­ = 20A Iddp = 17,5A Iz=19,6A InasPT=6,93A Stycznik: LS07 Przekaźnik: b 05 IFN­ = 16A Iddp = 17,5A Iz=19,6A InastPT=11,55A Stycznik: LS7 Przekaźnik : b 27T IFN­ = 16A Iddp = 17,5A Iz=19,6A InastPT=15,33A Stycznik : LS17 Przekaźnik : b 27T IFN­ = 32A Iddp = 23A Iz=25,76A InastPT=21,95A Stycznik : LS27 Przekaźnik : b 27T IFN­ = 25A Iddp = 17,5A Iz=19,6A InastPT=8,7A Stycznik: LS4 Przekaźnik : b 27T IN=25,83A IFN=32A Iddp=31A Iz=34,72A Iddp=40A Iz=44,8A Stycznik : LS17 IN=47,1A IFN=50A Iddp=54A Iz=60,48A Stycznik : LS37 Po=25,904 kW Qo=44,81kVar Po’= 28,404kW So =53,05kVA Io =76,57A Po=23,856kW Qo=41,27kVar Po’= 27,11kW So =49,38kVA Io =71,28A Po=116,8kW Qo=38,43kVar Po’= 121,3kW So =127,24kVA Io =183,66A Po=46,3kW Qo=40,84kVar So =61,74kVA Io =89,11A Qo=15kVar So=25kVA Io=36,08A INF =100A Iddp=110A Iz=123,2A INF =100A Iddp=110A Iz=123,2A INF =200A Iddp=207A Iz=231,84A INF =125A Iddp=134A Iz=150,08A INF =40A Iddp=50A Iz=56A Iddk=511A Pobc%=1,07% RT=2,996m Ux%=5,904% XT=16,53m RL1=0,99m RPEN1=0,99m XL1=3,2 mXPEN1= 3,2 m RL2=11,28m RPEN2= 21,43m XL2=4,8 m XPEN2= 4,8 m RL3= 214,28m RPEN3= 214,28m XL3=2,4 m XPEN3= 2,4 m Zk3=467,74m Ik13”= 393,4A Ia3=464A RL3= 133,93m RPEN3= 133,93m Zk3=307,85m Ik13”=597,7A Zk2=46,79m Ik12”=3932,46A Ia2=928A Zk1=23,47 m Ik12” =7839,80A Ia1=3240A