Przyczółek mostowy

1. Zestawienie Rmax Rmin i reakcji towarzyszących

Nr dzwigara	Ciężar własny	qkapy+qnawierzchni+qporecz+qbariery	Widmo	Pojazd K	Rmax (ciężar własny+pojazd K+widmo)	Rmin
1	1088,7	259,635	150,1	159,89	1658,325	1348,3
2	1088,7	259,635	145,6	124,18	1618,115	1348,3

2. Wyznaczenie mimośrodów dla przyczółka.

Ciężar fundamentu

P₁=7,5m*0,7m*1,0m*25kN/m³=131,25kN

P₂=3,7m*0,5m*1,0m*25kN/m³=46,25kN

P₃=0,5m²*1,0m*25kN/m³=12,5kN

P₄=1,50m*1,0m*1,0m*25kN/m³=37,5kN

P₅=1,9m*0,3m*1,0m*25kN/m³=14,25kN

P₆=0,023m²*1,0m*25kN/m³=0,58kN

Suma=242,33kN

M₂=P₂*e₂=46,25kN*1,25m=57,81kNm

M₃=P₃*e₃=12,5kN*1,25m=15,62kNm

M₄=P₄*e₄=37,5kN*1,25m=46,87kNm

M₅=P₅*e₅=14,25kN*0,65 m=9,26kNm

M₆=P₆*e₆=0,58kN*0,45m=0,26kNm

Suma=129,82kNm

Lp.		Obciążenie [kN/m]					Ramię siły	Wartość momentu [kN/m]
				Charakterystyczne		γf			Obliczeniowe
P1	131,25	1,10	144,38	-		-
P2	46,25	1,10	50,88	1,25		63,59
P3	6,25	1,10	6,88	1,25		8,59
P3a	3,13	1,10	3,44	0,83		2,85
P3b	3,13	1,10	3,44	1,67		5,74
P4	37,50	1,10	41,25	1,25		51,56
P5	14,25	1,10	15,68	0,65		10,19
P6	0,58	1,10	0,64	0,45		0,29
S1	593,29	1,20	711,95	-1,36		-968,25
S2	41,63	1,20	49,95	2,25		112,39
Parcie			155,05	2,79		432,59
Reakcja	-	-	714,80	1,25		862,50
Suma	-	-	1873,51	-		582,05

3. Naprężenia od gruntu.

Wyznaczenie parcia czynnego

-wyznaczenie wysokości o jaka podniesie się trójkąt parcia czynnego

(0,35+0,08)*25,0=18,5*h

h=0,58

(0,35+0,08)-grubość płyty przejściowej+warstwy nawierzchni

18kN/m³-ciężar gruntu

H=hprzyczółka+h=7,80m+0,58m=8,38m

q_a=γ*H*K_a

K_a=tg²(π/4-φ/2)

K_a=0,217

q_a=18,5*8,38*0,217=33,64

q_a*γ_f=33,64*1,1=37,00

Q=0,5*H*q_a=0,5*8,38*37,00=155,05kN

W=

A=bh=1,0m*7,8m=7,8m²

4. Obliczenie siły hamowania.

H=10%*q*L*B`+20%*K=0,1*3*38*5,5+0,2*600=182,7kN

182,7/4*2,31=105,51

105,51*1,5*1=158,27

Φ=38°

Ά=π/4+φ/2=64°

H=7,8m

Tgά=H/x

X=3,81m

Y=3,75m

B=x+y=3,81m+3,75m=7,56m

Pojazd K na nasypie

q_k=K/5,4*B=600/5,4*7,56=14,70kN/m²

q_k^obl=14,70kN/m²*1,5=22,05kN/m²

Q_k=q_k^obl*1,0*(x+y)=22,05*1,0*(3,81+3,75)=166,67kN

K_a=0,24

E_a(k)=K_a*Q_k=166,67*0,24=40,0kN

Widmo na nasypie

q^obl=q*1,5=3,0*1,5=4,5kN/m²

Q_(q)=q^obl*1,0*B=4,5*1,0*7,56=34,02kN/

E_a(q)==Q_(q)*K_a=34,02*0,24=8,17kN

Wypadkowa od pojazdu K i widma

E_a=E_a(k)+E_a(q)=40,00+8,17=48,17kN

5. Sprawdzenie stanu II (widmo pojazdu, pojazd K na moscie+hamowanie na moście)

R_max=714,80kN

H=105,51

P=1873,51kN

M=-154,17kNm

E_a=187,863kNm

E_h=548,65

W=

A=bh=1,0m*7,8m=7,8m²

6. Sprawdzenie stanu III (widmo pojazdu pojazd K na nasypie).

P=1183,51kN

M=-432,59kNm

E_a=187,863kNm

W=

A=bh=1,0m*7,8m=7,8m²

7. Sprawdzenie stanu IV (widmo, pojazd K oraz siła hamowania na nasypie)

E_a=187,863kNm

E_h=548,65kNm

P=1183,51kN

M=-154,17kNm

W=

A=bh=1,0m*7,8m=7,8m²

8. Obliczenie zbrojenia.

Dane do projektowania

• Beton B-40

• Stal AII

• E_a=210 GPa

• E_b=36,4 GPa

• R_b=23,1 MPa

• R_b=295 MPa

• B=1,0m

Obliczenia:

n=
=

n`=3*n=3*5,77=17,31

h₁=h-0,07=0,7-0,07=0,63m

x=x₁=
=0,36

Przekrój 1-1

M=2297,3kNm

Przyjęto φ32 co 12 cm

Przekrój 2-2

M=999,2kNm

Przyjęto φ32 co 12 cm

Przekrój 3-3

M=237,1kNm

Przyjęto φ32 co 12 cm

Przekrój 4-4

M=593,1kNm

Przyjęto φ32 co 12 cm

Przekrój 5-5

M=265,0kNm

Przyjęto φ32 co 12 cm

Przekrój 6-6

M=66,6kNm

Przyjęto φ32 co 12 cm

9. Wyznaczenie momentów w korpusie przyczółka

e_a1=γ*H*K_a

e_a1=18,5*7,8*0,24=34,63kN/m²

E_a1=e_a1*H/2=34,63*7,8/2=135,06kN/m

e_a2=γ*H*K_a

e_a2=γ*h*(1-sinφ)=18,5*1,7*(1-sin34,3)=13,73kN/m²

E_a1=e_a1*H/2=13,73*1,7/2=11,67kN/m

Do obliczeń wybieramy dwa schematy obliczeń.

• Max wartość momentu (most nieobciążony, nasyp obciążony, pojazd K, widmem pojazdu i hamowanie na nasypie)

I schemat ( M=2085,1kNm, N=581,2kN)

Obliczenie smukłości elementu ściskanego:

=5,90*2,0=11,80m

Mimośród siły ściskającej;

=2085,1/581,2=3,59m

przyjęto

=
=0,039m

b*h³/12=1*0,5³/12=0,0104m⁴

=0,0009877

Wpływ pełzania:

- pełzania nie uwzględnia się.

Sprawdzenie rodzaju mimośrodu:

=1,0m*0,5m=0,5m²

=1,0*0,5²/6=0,0417m³

=0,0417/0,5=0,083m

=581,2/0,5=1162,4kPa

- duży mimośród.

Mimośród zastępczy:

=
=3,977

Moment zastępczy:

Położenie osi obojętnej:

Przyjęto zbrojenie
( Ø40, co 9 cm)

=0,5829m²

=0,18032m

=β=0,78

Obliczenie naprężenia w betonie:

Warunek został spełniony. Przyjęto zbrojenie w korpusie przyczółka Ø32, co 9cm (0,01382m²)

• Max siła normalna ( most obciążony pojazdem K, widmem i hamowanie, nasyp nieobciążony)

II schemat ( M=345,5kNm, N=721,5kN)

Obliczenie smukłości elementu ściskanego:

=5,90*2,0=11,80m

Mimośród siły ściskającej;

=321,5/721,5=0,445

przyjęto

=
=0,039m

b*h³/12=1*0,5³/12=0,0104m⁴

=0,000161m

Wpływ pełzania:

- pełzania należy uwzględnić

Sprawdzenie rodzaju mimośrodu:

=1,0m*0,5m=0,5m²

=1,0*0,5²/6=0,0417m³

=0,0417/0,5=0,083m

=721,5/0,5=1443kPa

- mały mimośród.

Mimośród zastępczy:

=
=0,729

Moment zastępczy:

Położenie osi obojętnej:

Przyjęto zbrojenie
( Ø40, co 9 cm)

=0,5829m²

=0,18032m

=β=0,78

Obliczenie naprężenia w betonie:

Warunek został spełniony. Przyjęto zbrojenie w korpusie przyczółka Ø32, co 9cm (0,01382m²)

---