Dane	Szkice i obliczenia	Wyniki
P = 20 kN a = 2000mm RA = 20kN	Temat P = 20 kN a = 2000mm Obliczenie reakcji podpór Σ MiA = - P•a - P•2a + RB•3a = 0 RB = P = 20 kN Σ Fiy = RA + RB - P - P = 0 RA = P = 20kN Analiza kratownicy metodą analityczną Na niebiesko zaznaczono wektory o nieznanych wartościach Węzeł I Σ Fiy = RA - S2•sin60˚ = 0 → S2 = 23,1 kN Σ Fix = S2•cos60˚ - S1 = 0 → S1 = 11,55 kN	RA = 20 kN RB = 20 kN S1 = 11,55 kN S2 = 23,1 kN
Dane	Szkice i obliczenia	Wyniki
S2 = 23,1 kN S1 = 11,55kN S3 = 23,1 kN P = 20 kN	Węzeł III Σ Fiy = S2•sin60˚ - S3•sin60˚ = 0 → S3 = 23,1 kN Σ Fix = -S2•cos60˚ - S3•cos60˚ + S4 = 0 → S4 = 23,1 kN Węzeł II Σ Fiy = -P + S5•sin60˚ + S3•sin60˚ = 0 → S5 = 0 Σ Fix = S3•cos60˚ + S1 - S6 = 0 → S6 = 23,1 kN	S3 = 23,1 kN S4 = 23,1 kN S5 = 0 S6 = 23,1 kN

Dane	Szkice i obliczenia	Wyniki
S4 = 23,1 kN S8 = 23,1 kN	Węzeł IV Σ Fiy = S7•sin60˚ = 0 → S7 = 0 Σ Fix = -S4 + S8 = 0 → S8 = 23,1 kN Węzeł VI Σ Fix = S9•cos60˚ + S11•cos60˚ - S8 = 0 → S11 = 23,1 kN Σ Fiy = -S9•sin60˚ + S11•sin60˚ = 0 → S9 = 23,1 kN	S7 = 0 S8 = 23,1 kN S11 = 23,1 kN S9 = 23,1 kN

Dane	Szkice i obliczenia	Wyniki
S9 = 23,1 kN S6 = 23,1 kN S10 = 11,55 kN S11 = 23,1 kN	Węzeł V Σ Fix = -S10 + S6 - S9•cos60˚ = 0 → S10 = 11,55 kN Węzeł VII Σ Fix = S10 - S11•cos60˚ = 0	S10 = 11,55 kN

Dane	Szkice i obliczenia	Wyniki
	Podsumowanie Siły w prętach mają następujące wartości: S1 = -11,55 kN S2 = 23,1 kN S3 = -23,1 kN S4 = 23,1 kN S5 = 0 S6 = -23,1 kN S7 = 0 S8 = 23,1 kN S9 = -23,1 kN S10 = -11,55 kN S11 = 23,1 kN. Minus oznacza, że pręt jest ściskany. Analiza węzła nr VII. Pręt 11 jest rozciągany więc dobiorę jego profil korzystając z warunku na rozciąganie. Natomiast pręt 10 jest ściskany więc będę korzystał z warunku na ściskania a następnie sprawdzę nośność (stateczność) wyboczenie.

wg 2 tab. 1.3 wg 2 str. 59 Re=235MPa xe = 2 wg 2 str. 65 kr=117,5MPa S11=23,1kN	Dobór materiałów, naprężeń dopuszczalnych i współczynników bezpieczeństwa. Wszystkie elementy kratownicy zostaną wykonane ze stali niestopowej konstrukcyjnej St3S której wg normy PN-88/H-84020 : Re=235MPa Rm=375MPa fd=215MPa - wytrzymałość obliczeniowa skład: C=0,22% ; Mn=1,1% ; Cr=0,3% ; Ni=0,3% ; Cu=0,3% Stałe materiałowe wg PN-90/B-03200 E=205GPa G=80Gpa Dopuszczalne naprężenia na rozciąganie i ściskanie wynoszą. Dobór kształtowników na pręty nr 11. Pręt ten jest rozciągany i jego pole przekrój obliczam z warunku bezpieczeństwa na rozciąganie. Ponieważ pręt kratownicy składa się z dwóch kątowników za przekrój przyjmuję	kr=117,5MPa
Dane	Szkice i obliczenia	Wyniki
wg 2 str. 65 kr=117,5MPa S10=11,55kN L35x35x4 A=2,67cm^2 Imin=2,95cm^4 fd=215MPa E=205GPa le=2m Ncr=14,92kN NRc=57,4kN	Z normy PN-84/H-93401 odczytuję A11=1,12cm^2 8.Dobór kształtowników na pręty nr 10. Ponieważ pręt ten jest ściskany osiowo należy obliczyć jego przekrój z warunku bezpieczeństwa na ściskanie oraz sprawdzić jego nośność (stateczność) wg PN-90/B-03200. Ponieważ pręt kratownicy składa się z dwóch kątowników za przekrój przyjmuję . Uwzględniając iż pręt jest ściskany dobieram jego przekrój wg normy PN-84/H-93401 A10=2,67cm^2 , L35x35x4 8.1 Sprawdzam nośność (stateczność) wg PN-90/B-03200 pręta ściskanego osiowo S10 . Obliczam smukłość względną pręta przy wyboczeniu. gdzie: -nośność obliczeniowa przy osiowym ściskaniu. - siła krytyczna wg. Eulera Dobieram współczynnik wyboczeniowy dla krzywej wyboczeniowej typu C ; Nośność (stateczność) elementów ściskanych sprawdzam ze wzoru :	A11=1,12cm^2 A10=2,67cm^2 NRc=57,4kN Ncr=14,92kN
Dane	Szkice i obliczenia	Wyniki
A=2,67cm^2 fd=215MPa NRc=114,81kN S10=11,55kN A=2,67cm^2 A=2,67cm^2 Imin=2,95cm^4 le=2m imin=1,05 E=205GPa	Ponieważ w konstrukcji na pręt należy zastosować dwa kątowniki więc wzór na NRc ma postać: zatem: Zatem warunek jest spełniony dla kątownika L35x35x4 8.2 Współczynnik bezpieczeństwa na wyboczenie wynosi: gdzie: gdzie: Ponieważ więc możemy korzystać ze wzoru Eulera. a zatem :	NRc=114,81kN imin=1,05 nw=1,46
Dane	Szkice i obliczenia	Wyniki
gmax=4mm wg 2 str.102 z = 1 z0 = 0,65 kr = 117,5MPa gmax=4mm wg 2 str.106 kt'=76.37MPa a=3mm S11=23,1kN S10=11,55kN	9. Dobór blachy węzłowej. Korzystam z warunku: gbw = 1,5gmax gdzie: gbw - grubość blachy węzłowej gmax - grubość najgrubszego elementu łączonego. gbw = 6 mm Dbieram blachę o grubości 6mm. Blacha węzłowa jest wykonana z tego samego materiału co profile czyli St3S. 10. Projektowanie połączenia spawanego. Naprężenia dopuszczalne obliczą ze wzoru kt' = z•z0•kr gdzie: z - współczynnik jakości spoiny z0 - współczynnik uwzględniający charakter obciążenia statycznego kr -naprężenia dopuszczalne dla materiałów łączonych kt' = 76.375MPa 11. Określenie grubość spoiny Wymiar „a” wszystkich spoin łączących kątowniki L35x35x4 z blachą węzłową przyjmuje jako: a = 0,7*g a=0,7*4=2,8 Ze względów technologicznych przyjmuje wysokość spoiny równą a = 3 mm. 12. Określenie długości spoiny w prętach nr 10 i 11. Obliczam sumaryczną obliczeniową długość spoin, tzn. ls1 = l1 + l2 ; przypadającą na jeden kątownik.	gbw = 6 mm kt' = 76.375MPa a=3mm

Dane	Szkice i obliczenia	Wyniki
b=35mm e=9,9mm	Spoiny ułożone na krawędziach półki kątownika znajdują się w różnych odległościach od osi działania siły S. Dla zapewnienia równomiernego obciążenia obydwu spoin należy spełnić warunek: Dla pręta S11 Ze względów technologicznych przyjmuję minimalną długość spoiny 15*a natomiast maksymalna 60a zatem. Dla pręta S10 Ze względów technologicznych przyjmuję minimalną długość spoiny 15*a natomiast maksymalna 60a zatem. Spis literatury: 1. PN-90/B-03200 -„Konstrukcje stalowe obliczenia statyczne i projektowe” Polski Komitet Normalizacji Miar i Jakości 2. Zbigniew Osiński „PKM”

1

---