1. Warunki gruntowe.
2. Współczynniki do obliczania parcia i odporu poszczególnych warstw gruntu.
Rzędna
|
γ(n) |
γ ` (n) |
φu(n) |
c(n) |
Ka |
Kp |
2c*(Ka)(1/2) |
2c*(Kp)(1/2) |
[ m ] |
[kN/m3] |
[kN/m3] |
[ o] |
[KPa] |
1 |
1 |
kPa |
kPa |
0 ÷ 3,80 |
21 |
- |
19 |
33 |
0,509 |
1,965 |
23,543 |
46,259 |
3,80÷8,20 |
20 |
10 |
32,5 |
- |
0,301 |
3,322 |
0 |
0 |
8,20÷11,40 |
19 |
- |
12 |
20 |
0,656 |
1,525 |
16,199 |
24,698 |
11,40÷ ∞ |
16,5 |
- |
29,5 |
- |
0,340 |
2,940 |
0 |
0 |
Ka = tg2(45o- φ/2) Kp = tg2(45o+ φ/2)
3. Obliczenie parcia i oporu poszczególnych warstw gruntu.
Parcie gruntu z uwzględnieniem obciążenia naziomu qn = 15 kPa
ea(z) = q*Ka +γ(n) *z*Ka - 2c (Ka)(1/2)
Rzędna |
γ(n) |
γ′ (n) |
φu(n) |
Ka |
Odległość od stopnia warstwy z |
ea(z) |
[m] |
[kN/m3] |
[kN/m3] |
[ o ] |
1 |
[ m ] |
[kPa] |
0.00 |
21 |
- |
19 |
0,509 |
0 |
-15,908 |
3,80 |
21 |
- |
19 |
0,509 |
3,8 |
24,710 |
3,80 |
20 |
10 |
32,5 |
0,301 |
0 |
25,523 |
8,20 |
20 |
10 |
32,5 |
0,301 |
4,4 |
38,769 |
8,20 |
19 |
- |
12 |
0,656 |
0 |
136,992 |
11,40 |
19 |
- |
12 |
0,656 |
3,2 |
176,877 |
11,40 |
16,5 |
- |
29.5 |
0,340 |
0 |
83,168 |
15,00 |
16,5 |
- |
29,5 |
0,340 |
3,6 |
103,364 |
Odpór gruntu od rzędnej 6,30 m
ep(z) = q*Ka +γ(n) *z*Kp + 2c (Kp)(1/2)
Rzędna |
γ(n) |
γ′ (n) |
φu(n) |
Kp |
Odległość od stopnia warstwy z |
ep(z) |
[m] |
[kN/m3] |
[kN/m3] |
[ o ] |
1 |
[ m ] |
[kPa] |
6,30 |
20 |
- |
32,5 |
1,965 |
0 |
0 |
7,70 |
20 |
- |
32,5 |
1,965 |
1,40 |
93,016 |
7,70 |
20 |
10 |
32,5 |
1,965 |
0 |
93,016 |
8,20 |
20 |
10 |
32,5 |
1,965 |
0,5 |
109,626 |
8,20 |
19 |
- |
12 |
3,322 |
0 |
68,123 |
11,40 |
19 |
- |
12 |
3,322 |
3,200 |
108,001 |
11,40 |
16,5 |
- |
29.5 |
1,525 |
0 |
290,810 |
15,00 |
16,5 |
- |
29,5 |
1,525 |
3,60 |
465,446 |
Wypadkowa parcia i odporu
(z podziałem na poszczególne paski)
e(z)=ep(z)-ez(z)
Numer paska |
hi paska |
ei |
ei+1 |
ei + ei+1 |
0,5hi(ei + ei+1) parcie odpór |
|
i |
m |
kPa |
kN-1 |
|||
1 |
0,95 |
0 (-15,908) |
0 (-5,753) |
0 |
0 |
|
2 |
0,5382 |
0 (-5,753) |
0 |
0 |
0 |
|
3 |
0,4118 |
0 |
4,401 |
4,401 |
2,090 |
|
4 |
0,95 |
4,401 |
14,555 |
18,956 |
9,004 |
|
5 |
0,95 |
14,555 |
24,710 |
39,265 |
18,651 |
|
6 |
0,625 |
35,523 |
43,654 |
79,177 |
24,743 |
|
7 |
0,625 |
43,654 |
51,786 |
95,440 |
29,825 |
|
8 |
0,625 |
51,786 |
59,917 |
111,703 |
34,907 |
|
9 |
0,625 |
59,717 |
68,049 |
127,766 |
39,927 |
|
10 |
0,7 |
68,049 |
30,648 |
98,697 |
34,544 |
|
11 |
0,5737 |
30,648 |
0 |
30,648 |
8,791 |
|
12 |
0,1263 |
0 |
-6,753 |
-6,753 |
|
-0,426 |
13 |
0,5 |
-6,753 |
-21,857 |
-28,61 |
|
-7,153 |
14 |
0,8 |
68,869 |
55,660 |
124,529 |
49,812 |
|
15 |
0,8 |
55,660 |
42,451 |
98,111 |
39,244 |
|
16 |
0,8 |
42,451 |
29,242 |
71,693 |
28,677 |
|
17 |
0,8 |
29,242 |
16,034 |
45,276 |
18,110 |
|
18 |
0,72 |
-207,642 |
-238,530 |
-446,172 |
|
-160,622 |
19 |
0,72 |
-238,530 |
-269,418 |
-507,948 |
|
-182,861 |
20 |
0,72 |
-269,418 |
-300,307 |
-569,725 |
|
-205,101 |
21 |
0,72 |
-300,307 |
-331,193 |
-631,5 |
|
-227,340 |
22 |
0,72 |
-331,193 |
-362,082 |
-693,275 |
|
-249,579 |
Obliczenie sił fikcyjnych do wyznaczenia wykresu ugięć
Numer |
mi |
mi+1 |
mi+mi+1 |
hi |
0.5*hi*(mi+mi+1) |
|
pola |
|
|
|
|
+ |
- |
i |
[m] |
[m2] |
||||
1 |
0 |
0,2 |
0,2 |
0,275 |
0,028 |
|
2 |
0,2 |
1,0 |
1,2 |
0,95 |
0,570 |
|
3 |
1,0 |
1,55 |
2,55 |
0,7875 |
1,004 |
|
4 |
1,55 |
2,0 |
3,55 |
0,625 |
1,109 |
|
5 |
2,0 |
2,3 |
4,3 |
0,625 |
1,344 |
|
6 |
2,3 |
2,4 |
4,7 |
0,625 |
1,469 |
|
7 |
2,4 |
2,45 |
4,85 |
0,6625 |
1,607 |
|
8 |
2,45 |
2,35 |
4,8 |
0,6369 |
1,529 |
|
9 |
2,35 |
2,2 |
4,55 |
0,35 |
0,796 |
|
10 |
2,2 |
2,0 |
4,2 |
0,3132 |
0,658 |
|
11 |
2,0 |
1,7 |
3,7 |
0,65 |
1,203 |
|
12 |
1,7 |
1,3 |
3 |
0,8 |
1,200 |
|
13 |
1,3 |
0,7 |
2 |
0,8 |
0,800 |
|
14 |
0,7 |
0 |
0,7 |
0,6 |
0,210 |
|
15 |
0 |
0,15 |
0,15 |
0,2 |
|
0,015 |
16 |
0,15 |
1,05 |
1,2 |
0,76 |
|
0,456 |
17 |
1,05 |
2,05 |
3,1 |
0,72 |
|
1,116 |
18 |
2,05 |
2,3 |
4,35 |
0,72 |
|
1,566 |
19 |
2,3 |
1,65 |
3,95 |
0,72 |
|
1,422 |
20 |
1,65 |
0 |
1,65 |
0,72 |
|
0,594 |
-przy założeniu przegubowego zamocowania ścianki w gruncie:
odczytano : x = 1,0 m , t = u + 1.2*x = 3,0+1.2*1,0 = 4,2 m
przyjęto : 4,20 m
-przy założeniu utwierdzenia ścianki w gruncie:
odczytano : x = 1,5 m , t = u + 1.2*x = 3,0+1.2*1,5 = 4,8 m
przyjęto : 4,80 m
Przyjęcie przekroju ścianki (z profili typu Larsena ze stali St3S)
A ) przy założeniu przegubowego zamocowania ścianki w gruncie
Mmax = mmax*H = 2,75*100 = 275 kNm
potrzebny wskażnik wytrzymałości na 1 mb ( dla stali St3S kd = 150 MPa )
Wx = ( Mmax / kd ) = (275 / 150*103) = 0.0018 m3 = 1800 cm3
przyjeto profile IV o Wx = 2200 cm3 , szerokość B = 400 mm ,
długość całkowita brusów Hs + t = 6,0 + 4,2 = 10,2 m
B ) przy założeniu utwierdzenia ścianki w gruncie :
Mmax = mmax*H1 = 2,2*100 = 220,0 kNm
potrzebny wskaźnik wytrzymałości ścianki na 1mb :
Wx = ( 220,0 / 150*103 ) = 0.00146 m3 = 1460 cm3
przyjęto profil III o Wx = 1600 cm3 , szerokość B = 400 mm ,
długość całkowita brusów : Hs + t = 6,0 + 4,8 = 10,8 m
8. Obliczenie kotwy
A ) przy założeniu przegubowego zamocowania ścianki w gruncie
RA = 166,0 kN
projektuję kotwy co czwarty brus , a = 4*0.4 = 1,6 m , potrzebny przekrój As kotwy ze stali 18G2
o kd = 200 MPa
As = ( RA*a ) / kd = (166*1,6) / 200*103 = 0,001328 m2 = 13,28 cm2
przyjęto pręty stalowe φ 45 mm
B ) przy założeniu utwierdzenia ścianki w gruncie
RA = 140 kN
projektuje kotwy co czwarty brus a = 1,68 m
As = ( RA*a ) / kd = (140*1,6) / 200*103 = 0,00112 m2 = 11,2 cm2
przyjęto pręty stlaowe φ 40 mm
Obliczenie płyt kotwiących
Lp. |
Grunt |
|
|
1 |
Glina pylasta nieskonsolidowana |
52,7 |
37,2 |
2 |
Piasek średni |
61,25 |
- |
3 |
Glina pylasta nieskonsolidowana |
50 |
- |
4 |
Piasek drobny |
60,25 |
- |
Przyjęto szerokość płyty 1,5 m
Odległość od poziomu gruntu zw = 0,5+2.0 = 2.5 m
Wartość wypadkowej parć i odporów :
W = 192,66 kN/m
RA = 166 kN
Sprawdzenie zdolności kotwiącej płyty :
W⋅ 1,5 ≥ RA⋅1,6
192,66⋅ 1,5 > 166⋅1,6
288,99 > 265,6
Obliczenie kąta α:
Długość lK = 12,0 m
tgα=(2,5-2,0)/ lK=0,5/10=0,05 ⇒ α=2Ⴐ52'
9.2 Przy założeniu utwierdzenia ścianki w gruncie :
W = 192,66 kN/m
RA = 140 kN
Sprawdzenie zdolności kotwiącej płyty
W⋅ 1,5 ≥ RA⋅1,6
192,66⋅ 1,5 > 140⋅1,6
288,99 > 224,00
Długość lK = 11,0 m
tgα=(2,5-2,0)/ lK=0,5/11=0,045 ⇒ α=2°36'