III rok st zaoczne inz Przykladowe cwiczenie projekt

background image

Str

ona

Str

ona

27

27

/77

/77

Obliczenia hydrauliczne sieci wodoci gowej

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Przedmiotem opracowania jest projekt koncepcyjny obwodowej sieci wodoci gowej dla jednostki osadniczej,

której plan sytuacyjno-wysoko ciowy zosta za czony do tematy pracy.

W pierwszej kolejno ci nale y poda dane do oblicze , takie jak:

rednie dobowe zapotrzebowanie na wod (poz. „Woda do sieci wodoci gowej”): Q

rd

, m

3

/d

dm

3

/s

- maksymalne dobowe zapotrzebowanie na wod (poz. „Woda do sieci wodoci gowej”): Q

maxd

, m

3

/d

dm

3

/s

- maksymalne godzinowe zapotrzebowanie na wod : Q

maxh

, m

3

/h

dm

3

/s

- najmniejszy procent z rozbiorów godzinowych: %

min

, %

Dla tego typu sieci obliczenia hydrauliczne nale y przeprowadzi metod Crossa.

Obliczenia rozbiorów z w

ów i odcinków

Minimalne godzinowe zapotrzebowanie na wod nale y obliczy ze wzoru:

/s

dm

/h

m

,

%

01

,

0

3

3

min

min

rd

h

Q

Q

gdzie:
Q

minh

– minimalne godzinowe zapotrzebowanie na wod , m

3

/h

Q

rd

rednie dobowe zapotrzebowanie na wod , m

3

/d

%

min

– najmniejszy procent z rozbiorów godzinowych, %

Na podstawie procentowych rozbiorów z w

ów i odcinków, przedstawionych na schemacie sieci

wodoci gowej, nale y obliczy rzeczywiste rozbiory wody wyra one w dm

3

/s. Wyniki tych oblicze zestawi w

tabeli.

Rozbiory w

owe oraz odcinkowe nale y nanie

na schematy obliczeniowe sieci wodoci gowej (rysunek 4 i 5).

np.:

background image

Str

ona

Str

ona

28

28

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Zaprojektowano sie wodoci gow obwodow . Obliczenia hydrauliczne tej sieci przeprowadzono metod Crossa.
Do oblicze przyj to nast puj ce dane:
Q

rd

= 8691,8 m

3

/d = 100,6 dm

3

/s,

Q

maxd

= 12991,2 m

3

/d = 150,4 dm

3

/s,

Q

maxh

= 856,3 m

3

/h = 237,9 dm

3

/s,

%

min

= 1,38 %,

Na podstawie powy szych danych obliczono minimalne godzinowe zapotrzebowanie na wod :
Q

minh

= 0,01 %

min

Q

rd

, m

3

/h,

Q

minh

= 0,01 1,38 8691,8 = 119,9 m

3

/h = 33,3 dm

3

/s.

Na podstawie procentowych rozbiorów z w

ów i odcinków, przedstawionych na schemacie sieci wodoci gowej, obliczono

rzeczywiste rozbiory wody wyra one w dm

3

/s. Wyniki tych oblicze przedstawiono w tabeli 7.

Obliczenia rozbiorów z w

ów i odcinków

Rozbiory w

owe oraz odcinkowe naniesiono na schematy obliczeniowe sieci wodoci gowej (rysunek 4 i 5).

background image

Str

ona

Str

ona

29

29

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Obliczenia rozbiorów z w

ów i odcinków

Tabela 7. Zestawienie rozbiorów w

owych i odcinkowych.

33,3

237,9

100

Suma

1,0

7,1

3

8-1

1,7

11,9

5

8

2,0

14,3

6

4-8

1,3

9,5

4

4

3,3

23,8

10

6-4

2,0

14,3

6

7-8

3,0

21,4

9

7

2,3

16,7

7

5-7

2,7

19,0

8

5

1,3

9,5

4

6-5

1,7

11,9

5

6

1,3

9,5

4

3-6

3,0

21,4

9

3

1,7

11,9

5

2-3

2,7

19,0

8

2

2,3

16,7

7

1-2

0,0

0,0

0

1

dm

3

/s

dm

3

/s

%

Q

minh

Q

maxh

Rozbiory przy :

Procent rozbioru

W ze lub odcinek

background image

Str

ona

Str

ona

30

30

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Czas pracy pompowni drugiego stopnia nale y przyj :

T

p

= 24 h/d

natomiast redni wydajno

pompowni obliczy ze wzoru:

Obliczenia wydajno ci pompowni drugiego stopnia oraz zbiornika sieciowego

/s

dm

/h

m

,

3

3

max

p

d

psr

T

Q

Q

gdzie:
Q

psr

rednia wydajno pompowni drugiego stopnia, m

3

/h

Q

maxd

– maksymalne dobowe zapotrzebowanie na wod , m

3

/d

T

p

– czas pracy pompowni, h/d

Maksymaln wydajno

pompowni nale y obliczy zwi kszaj c redni wydajno

o 10%, zatem:

/s

dm

,

1

,

1

3

max

psr

p

Q

Q

natomiast minimaln wydajno

pompowni nale y obliczy zmniejszaj c redni wydajno

o 10%, zatem:

/s

dm

,

9

,

0

3

min

psr

p

Q

Q

Kolejno nale y obliczy wydajno

zbiornika sieciowego:

- podczas rozbioru maksymalnego godzinowego (wyp yw ze zbiornika):

- podczas rozbioru minimalnego godzinowego (dop yw do zbiornika):

/s

dm

,

3

max

max

p

h

z

Q

Q

Q

/s

dm

,

3

min

min

h

p

z

Q

Q

Q

background image

Str

ona

Str

ona

31

31

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

np.:

Przyj to czas pracy pompowni drugiego stopnia: T

p

= 24 h/d. Zatem rednia wydajno

pompowni wynosi:

natomiast maksymalna wydajno

pompowni w czasie rozbioru maksymalnego godzinowego (Q

maxh

):

Q

pmax

= 1,1 Q

r

= 1,1 150,4 = 165,4 dm

3

/s.

oraz minimalna wydajno

pompowni w czasie rozbioru minimalnego godzinowego (Q

minh

):

Q

pmin

= 0,9 Q

r

= 0,9 150,4 = 135,4 dm

3

/s.

W czasie rozbioru maksymalnego godzinowego (Q

maxh

) woda wyp ywa

dzie ze zbiornika sieciowego w ilo ci:

Q

z

= Q

maxh

– Q

pmax

= 237,9 – 165,4 = 72,5 dm

3

/s.

W czasie rozbioru minimalnego godzinowego (Q

minh

) woda dop ywa

dzie do zbiornika sieciowego w ilo ci:

Q

z

= Q

pmin

– Q

minh

= 135,4 – 33,3 = 102,1 dm

3

/s.

Obliczenia wydajno ci pompowni drugiego stopnia oraz zbiornika sieciowego

/s

dm

150,4

/h

m

541,3

24

2

,

12991

3

3

max

p

d

psr

T

Q

Q

background image

Str

ona

Str

ona

32

32

/2

74

/2

74

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Schematy

obliczeniowe sieci

wodoci gowej

Wst pne ustalenie kierunków

oraz wielko ci przep ywu

wody zale ne jest od

warunków lokalnych i uk adu

sieci wodoci gowej.

Nale y zachowa zasad , e

suma dop ywów do w

a lub

odcinka równa si sumie

odp ywów z tych elementów:

Je eli za

ymy, e dop yw

jest ze znakiem „+” a odp yw

ze znakiem „-” to powy sz

zasad mo na zapisa :

o

d

q

q

0

,

0

q

background image

Str

ona

Str

ona

33

33

/2

74

/2

74

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Schematy

obliczeniowe sieci

wodoci gowej

MAKSYMALNE GODZINOWE

ZAPOTRZEBOWANIE NA

WOD

background image

Str

ona

Str

ona

34

34

/2

74

/2

74

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Schematy

obliczeniowe sieci

wodoci gowej

MAKSYMALNE GODZINOWE

ZAPOTRZEBOWANIE NA

WOD

background image

Str

ona

Str

ona

35

35

/2

74

/2

74

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Schematy

obliczeniowe sieci

wodoci gowej

MAKSYMALNE GODZINOWE

ZAPOTRZEBOWANIE NA

WOD

background image

Str

ona

Str

ona

36

36

/2

74

/2

74

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Schematy

obliczeniowe sieci

wodoci gowej

MINIMALNE GODZINOWE

ZAPOTRZEBOWANIE NA

WOD

background image

Str

ona

Str

ona

37

37

/2

74

/2

74

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Schematy

obliczeniowe sieci

wodoci gowej

MINIMALNE GODZINOWE

ZAPOTRZEBOWANIE NA

WOD

background image

Str

ona

Str

ona

38

38

/2

74

/2

74

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Schematy

obliczeniowe sieci

wodoci gowej

MINIMALNE GODZINOWE

ZAPOTRZEBOWANIE NA

WOD

background image

Str

ona

Str

ona

39

39

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Na podstawie wcze niejszych oblicze oraz schematów obliczeniowych (rys. 3 i 4) nale y obliczy warto ci

nat enia przep ywu wody w poszczególnych odcinkach. W oparciu o te przep ywy dokona doboru rednic

przewodów, które nale y zestawi tabelarycznie.

Dobór rednic przewodów wodoci gowych

Przep yw obliczeniowy (Q

obl

) nale y wyznaczy ze wzoru:

/s

dm

,

3

q

Q

Q

kon

obl

gdzie:
Q

obl

– przep yw obliczeniowy, dm

3

/s

Q

kon

– przep yw na ko cu odcinka, dm

3

/s

q – ca kowity rozbiór na odcinku, dm

3

/s

– wspó czynnik zale ny od wielko ci rozbioru (przyj

= 0,55).

rednice przewodów nale y dobra z katalogu rur PE dla wi kszego przep ywu obliczeniowego (dla rozbioru

maksymalnego godzinowego – Q

maxh

lub dla rozbioru minimalnego godzinowego – Q

minh

) w taki sposób, aby

pr dko

przep ywu wody w ruroci gu by a w zakresie pr dko ci ekonomicznych i wynosi a:

- dla

300 mm : v=0,60 0,90 m/s,

- dla

300 mm : v=0,90 1,50 m/s.

np.:

background image

Str

ona

Str

ona

40

40

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Wyniki oblicze przedstawione w punkcie 5.1 oraz w punkcie 5.2 naniesiono na schematy obliczeniowe sieci wodoci gowej
(rys.3 i 4), a nast pnie obliczono warto ci nat enia przep ywu wody w poszczególnych odcinkach. W oparciu o te
przep ywy dokonano doboru rednic przewodów, które przedstawiono w tabeli 8.

Dobór rednic przewodów wodoci gowych

Przep yw obliczeniowy (Q

obl

) wyliczono ze wzoru :

Q

obl

= Q

kon

+ 0,55 q, dm

3

/s

gdzie :
Q

kon

– przep yw na ko cu odcinka, dm

3

/s,

q – rozbiór na odcinku, dm

3

/s.

rednice przewodów zosta y dobrane dla wi kszego przep ywu obliczeniowego w taki sposób, aby pr dko

przep ywu

wody by a w zakresie pr dko ci ekonomicznych i wynosi a :
- dla

300 mm : v=0,60 0,90 m/s,

- dla

300 mm : v=0,90 1,50 m/s.

background image

Str

ona

Str

ona

41

41

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Dobór rednic przewodów wodoci gowych

275

4,70

1,04

350

102,1

0,0

0,0

102,1

102,1

72,5

0,0

0,0

72,5

72,5

1-Z

385

3,80

0,93

350

90,0

0,6

1,0

89,4

90,4

33,6

3,9

7,1

29,7

36,8

8-1

330

3,50

0,62

200

19,4

0,7

1,3

18,7

20,7

11,4

7,9

14,3

3,5

17,8

7-8

245

6,75

0,86

200

25,0

1,3

2,3

23,7

26,0

27,1

9,2

16,7

17,9

34,6

5-7

330

3,50

0,82

300

29,4

0,7

1,3

28,7

30,0

58,8

5,2

9,5

53,6

63,1

6-5

180

5,80

1,05

300

74,5

1,1

2,0

73,4

75,4

7,9

7,9

14,3

0,0

14,3

4-8

225

6,40

1,10

300

78,5

1,8

3,3

76,7

80,0

36,9

13,1

23,8

23,8

47,6

6-4

390

7,40

0,90

200

14,0

1,3

2,3

12,7

15,0

28,2

9,2

16,7

19,0

35,7

2-1

515

3,20

0,58

200

18,6

0,9

1,7

17,7

19,4

6,5

6,5

11,9

0,0

11,9

3-2

335

4,10

0,77

250

23,1

0,7

1,3

22,4

23,7

38,5

5,2

9,5

33,3

42,8

6-3

255

6,25

1,31

400

135,4

0,0

0,0

135,4

135,4

165,4

0,0

0,0

165,4

165,4

P-6

m

m/s

mm

dm

3

/s

dm

3

/s

Q

obl

0,55 q

q

Q

kon

Q

pocz

Q

obl

0,55 q

q

Q

kon

Q

pocz

D ugo

odcinka

l

Spadek

hydraul.

i

Pr dko

przep yw

u

rednica

d

Przep ywy przy Q

minh

Przep ywy przy Q

maxh

Odcinek

Tabela 8. Zestawienie przep ywów obliczeniowych, dobranych rednic oraz spadków hydraulicznych na odcinkach sieci
wodoci gowej.

background image

Str

ona

Str

ona

42

42

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Pojemno

ca kowit sieciowego zbiornika wodoci gowego nale y obliczy ze wzoru:

Obliczenia pojemno ci sieciowego zbiornika wodoci gowego

3

m

,

m

po

c

V

V

V

V

gdzie:
V

c

– ca kowita pojemno sieciowego zbiornika wodoci gowego, m

3

V – pojemno

ytkowa sieciowego zbiornika wodoci gowego, m

3

V

po

– zapas wody do celów przeciwpo arowych, m

3

V

m

– pojemno martwa sieciowego zbiornika wodoci gowego, m

3

Pojemno

ytkow zbiornika wyznaczy metod analityczn dla czasu pracy pompowni drugiego stopnia

T

p

= 24 h/d. Wyniki tych oblicze wyra one jako % maksymalnego dobowego zapotrzebowania na wod (Q

maxd

)

zestawi w tabeli.
Z przeprowadzonych oblicze tabelarycznych odczyta maksymaln pojemno

ytkow zbiornika (%

max

z

Q

maxd

). Pojemno

ytkow nale y poda w m

3

korzystaj c ze wzoru:

3

max

max

m

,

%

01

,

0

d

Q

V

gdzie:
V – pojemno

ytkowa sieciowego zbiornika wodoci gowego, m

3

%

max

– maksymalna pojemno

ytkowa wyra ona jako % z Q

maxd

, %

Q

maxd

– maksymalne dobowe zapotrzebowanie na wod , m

3

/d

Nast pnie nale y obliczy wymiary zbiornika. Przyj

zbiornik cylindryczny, a jego rednic obliczy ze wzoru:

m

,

4

zb

H

V

D

gdzie:
D

zb

rednica wewn trzna zbiornika, m

V – pojemno

ytkowa sieciowego zbiornika wodoci gowego, m

3

H – wysoko warstwy u ytkowej, m

Przyj H = 5÷7 m

background image

Str

ona

Str

ona

43

43

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Obliczenia pojemno ci sieciowego zbiornika wodoci gowego

Wymagan

ilo

wody do celów przeciwpo arowych dla jednostek osadniczych nale y przyj

wg

rozporz dzenia Ministra Spraw Wewn trznych i Administracji z dnia 16 czerwca 2003 roku w sprawie
przeciwpo arowego zaopatrzenia w wod oraz dróg po arowych

(Dz.U. 2003 nr 121 poz. 1139 – Tabela 1).

Pojemno

martwa zbiornika zale y od jego konstrukcji. Nale y przyj

wysoko

warstwy martwej

H

m

= 0,30÷0,50 m. Pojemno

martw mo na obliczy ze wzoru:

3

2

m

,

4

m

zb

m

H

D

V

gdzie:
V

m

– pojemno martwa sieciowego zbiornika wodoci gowego, m

3

D

zb

rednica wewn trzna zbiornika, m

H

m

– wysoko warstwy martwej, m

Przyj H

m

= 0,30÷0,50 m

m

,

4

2

zb

po

po

D

V

H

Dla przyj tej ilo ci wody przeciwpo arowej nale y obliczy wysoko

jej warstwy w zbiorniku ze wzoru:

gdzie:
H

po

– wysoko warstwy przeciwpo arowej, m

V

po

– zapas wody do celów przeciwpo arowych, m

3

(wg rozporz dzenia)

D

zb

rednica wewn trzna zbiornika, m

background image

Str

ona

Str

ona

44

44

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Pojemno

ca kowit sieciowego zbiornika wodoci gowego obliczono ze wzoru:

Obliczenia pojemno ci sieciowego zbiornika wodoci gowego

3

m

,

m

po

c

V

V

V

V

Pojemno

ytkow zbiornika obliczono metod analityczn dla czasu pracy pompowni drugiego stopnia T

p

= 24 h/d.

Wyniki tych oblicze w % z Q

maxd

przedstawiono w tabeli 9.

np.:

gdzie:
V

c

– ca kowita pojemno

sieciowego zbiornika wodoci gowego, m

3

V – pojemno

ytkowa sieciowego zbiornika wodoci gowego, m

3

V

po

– zapas wody do celów przeciwpo arowych, m

3

V

m

– pojemno

martwa sieciowego zbiornika wodoci gowego, m

3

background image

Str

ona

Str

ona

45

45

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Obliczenia pojemno ci sieciowego zbiornika wodoci gowego

Tabela 9. Obliczenia pojemno ci u ytkowej zbiornika wodoci gowego.

-

16,29

16,29

100,00

100,00

Suma

2,65

-

1,69

4,16

2,47

23-24

0,96

-

0,96

4,17

3,21

22-23

0,00

0,25

-

4,17

4,42

21-22

0,25

2,36

-

4,16

6,52

20-21

2,61

2,42

-

4,17

6,59

19-20

5,03

1,89

-

4,17

6,06

18-19

6,92

1,13

-

4,16

5,29

17-18

8,05

-

0,79

4,17

3,38

16-17

7,26

-

0,60

4,17

3,57

15-16

6,66

-

0,23

4,16

3,93

14-15

6,43

1,16

-

4,17

5,33

13-14

7,59

1,06

-

4,17

5,23

12-13

8,65

1,11

-

4,16

5,27

11-12

9,76

0,88

-

4,17

5,05

10-11

10,64

0,28

-

4,17

4,45

9-10

10,92

-

0,16

4,16

4,00

8-9

10,76

2,02

-

4,17

6,19

7-8

12,78

1,73

-

4,17

5,90

6-7

14,51

-

0,24

4,16

3,92

5-6

14,27

-

0,49

4,17

3,68

4-5

13,78

-

2,79

4,17

1,38

3-4

10,99

-

2,78

4,16

1,38

2-3

8,21

-

2,79

4,17

1,38

1-2

5,42

-

2,77

4,17

1,40

0-1

%

%

%

%

%

od-do

Pojemno

zbiornika

Ubywa ze
zbiornika

Przybywa do

zbiornika

Dostawa

wody

Rozbiór

wody

Godzina

background image

Str

ona

Str

ona

46

46

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Obliczenia pojemno ci sieciowego zbiornika wodoci gowego

Z przeprowadzonych oblicze tabelarycznych wynika, e maksymalna pojemno

ytkowa zbiornika b dzie w godzinach

5-6 i wyniesie 14,51 % z Q

maxd

. Pojemno

ytkow w m

3

obliczono ze wzoru:

3

max

max

m

0

,

1885

2

,

12991

51

,

14

01

,

0

%

01

,

0

d

Q

V

gdzie:
V – pojemno

ytkowa sieciowego zbiornika wodoci gowego, m

3

%

max

– maksymalna pojemno

ytkowa wyra ona jako % z Q

maxd

, % (%

max

= 14,51 %)

Q

maxd

– maksymalne dobowe zapotrzebowanie na wod , m

3

/d (Q

maxd

= 12991,2 m

3

/d)

Przyj to zbiornik cylindryczny, a jego rednic obliczono, przyjmuj c wst pnie wysoko

warstwy u ytkowej H = 6,00 m,

ze wzoru:

m

0

,

20

00

,

6

14

,

3

0

,

1885

4

4

zb

H

V

D

gdzie:
D

zb

rednica wewn trzna zbiornika, m

V – pojemno

ytkowa sieciowego zbiornika wodoci gowego, m

3

(V = 1885,0 m

3

)

H – wysoko

warstwy u ytkowej, m (H = 6,00 m)

Dla przyj tej rednicy zbiornika (D

zb

= 20,0 m) obliczono rzeczywist wysoko

warstwy u ytkowej ze wzoru:

Przyj to rednic zbiornika:
D

zb

= 20,00 m

m

00

,

6

0

,

20

14

,

3

0

,

1885

4

4

2

2

zb

D

V

H

background image

Str

ona

Str

ona

47

47

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Obliczenia pojemno ci sieciowego zbiornika wodoci gowego

Wymagan ilo

wody do celów przeciwpo arowych dla jednostki osadniczej o liczbie mieszka ców 33200 przyj to wg

rozporz dzenia Ministra Spraw Wewn trznych i Administracji z dnia 16 czerwca 2003 roku w sprawie przeciwpo arowego
zaopatrzenia w wod oraz dróg po arowych (Dz.U. 2003 nr 121 poz. 1139 – Tabela 1) w wielko ci równej:

Pojemno

martwa zbiornika zale y od jego konstrukcji. Przyj to, e wysoko

warstwy martwej H

m

= 0,50 m. Pojemno

martw obliczono ze wzoru:

3

2

2

m

0

,

157

50

,

0

4

0

,

20

14

,

3

4

m

zb

m

H

D

V

gdzie:
V

m

– pojemno

martwa sieciowego zbiornika wodoci gowego, m

3

D

zb

rednica wewn trzna zbiornika, m (D

zb

= 20,0 m)

H

m

– wysoko

warstwy martwej, m (H

m

= 0,50 m)

m

27

,

1

0

,

20

14

,

3

0

,

400

4

4

2

2

zb

po

po

D

V

H

Dla przyj tej ilo ci wody przeciwpo arowej obliczono wysoko

jej warstwy w zbiorniku ze wzoru:

gdzie:
H

po

– wysoko

warstwy przeciwpo arowej, m

V

po

– zapas wody do celów przeciwpo arowych, m

3

(V

po

= 400,0 m

3

)

D

zb

rednica wewn trzna zbiornika, m (D

zb

= 20,0 m)

3

m

0

,

400

po

V

background image

Str

ona

Str

ona

48

48

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Zatem, pojemno

ca kowita sieciowego zbiornika wodoci gowego wynosi:

Obliczenia pojemno ci sieciowego zbiornika wodoci gowego

3

m

0

,

2442

0

,

157

0

,

400

0

,

1885

m

po

c

V

V

V

V

natomiast jego ca kowita wysoko

jest równa:

m

77

,

7

50

,

0

27

,

1

00

,

6

m

po

c

H

H

H

H

background image

Str

ona

Str

ona

49

49

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

W uk adzie zamkni tym, przy przyj tych rednicach, niewiadome s nie tylko straty wysoko ci ci nienia ale

tak e przep ywy w poszczególnych odcinkach sieci wodoci gowej. Liczba niewiadomych jest wi c zawsze dwa

razy wi ksza ni liczba odcinków. Z tego wzgl du obliczenia hydrauliczne sieci wodoci gowej prowadzone s

metod kolejnych przybli

przy zastosowaniu 2 warunków:

je eli za

ymy, e dop yw jest ze znakiem „+” a odp yw

( tak e rozbiór) jest ze znakiem „ - ’’ to powy sz zasad

mo na zapisa :

je eli za

ymy, e strata wysoko ci ci nienia jest ze

znakiem „+” gdy przep yw w obliczanym odcinku jest

zgodny z ruchem wskazówek zegara a ze znakiem „ - ’’

gdy przep yw jest przeciwny do ruchu wskazówek zegara

to:

Obliczenia hydrauliczne sieci wodoci gowej

o

d

q

q

0

,

0

q

ujemnych

dodatnich

h

h

lub algebraiczna suma strat wysoko ci ci nienia równa si

zero:

0

,

0

h

6

1

5

6

4

5

4

3

3

2

2

1

0

,

0

h

h

h

h

h

h

h

background image

Str

ona

Str

ona

50

50

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Poniewa za

one przep ywy mog ró ni si od rzeczywistych, zatem:

Obliczenia hydrauliczne sieci wodoci gowej

0

,

0

h

wówczas nale y przep ywy poprawi dodaj c algebraicznie

(z zachowaniem znaków) do przep ywu w ka dym odcinku

poprawk przep ywów Q obliczon wg wzoru:

/s

dm

,

2

3

i

i

i

Q

h

h

Q

nowe przep ywy w poszczególnych odcinkach sieci

wodoci gowej b

wynosi :

/s

dm

,

'

3

Q

Q

Q

i

i

Obliczenia powtarza si dopóty dopóki nie zostanie spe niony

warunek:

h = 0,0 przy czym dopuszcza si zawsze pewn

odchy

, która dla oblicze

„na piechot ” wynosi

najcz ciej ± 0,5 m.

Takie same znaki nadaje si równie przep ywom w poszczególnych odcinkach sieci wodoci gowej. Tak wi c

przep ywy w odcinkach nr 1-2, 2-3 i 3-4 b

mia y znak „+” a w odcinkach nr 5-4, 6-5 i 1-6 znak „–”.

6

1

5

6

4

5

4

3

3

2

2

1

0

,

0

h

h

h

h

h

h

h

background image

Str

ona

Str

ona

51

51

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Obliczenie strat wysoko ci ci nienia umo liwia ustalenie rz dnych linii ci nie w ka dym w le sieci. Rz dne linii

ci nienia oblicza si wychodz c od rz dnej o znanej warto ci. Nast pnie obliczamy rz dn linii ci nienia w

pozosta ych w

ach obliczeniowych sieci wodoci gowej dodaj c lub odejmuj c straty wysoko ci ci nienia, przy

czym nale y uwzgl dnia kierunki przep ywu wody uzyskane po wyrównaniu przep ywów i pami ta o zasadzie,

e woda p ynie od w

a o wi kszej rz dnej do w

a o mniejszej rz dnej (czyli „id c” po ruroci gu, od w

a o

znanej rz dnej do w

a w którym jest obliczana rz dna, zgodnie z przep ywem, nale y odj

strat wysoko ci

ci nienia mi dzy tymi w

ami, natomiast id c w kierunku przeciwnym do ruchu wody - „pod w os”, strat

nale y doda ).

Obliczenia hydrauliczne sieci wodoci gowej

Podczas rozbioru maksymalnego godzinowego Q

maxh

punktem o znanej lub wymaganej rz dnej jest tzw.

najbardziej niekorzystny punkt przy projektowaniu nowego systemu wodoci gowego lub istniej cy obiekt np.:
zbiornik sieciowy lub ci nienie w pompowni przy rozbudowie, a tak e modernizacji istniej cego systemu

wodoci gowego.

Podczas rozbioru minimalnego godzinowego Q

minh

punktem o znanej lub wymaganej rz dnej linii ci nienia jest

zawsze zbiornik sieciowy, którego rz dna linii ci nienia (zwierciad o wody) jest wi ksza od rz dnej zbiornika

(zwierciad a wody) podczas rozbioru maksymalnego godzinowego Q

maxh

o warto

wysoko ci warstwy

ytkowej w tym zbiorniku H .

Wysoko

minimalnego ci nienia roboczego (ci nienia gospodarczego) w sieci wodoci gowej zale y od liczby

kondygnacji zaopatrywanych w wod budynków i nale y t warto

obliczy ze wzoru:

m

,

10

4

min

n

H

gdzie:
n – liczba kondygnacji w budynkach

np.:

a rz dn linii ci nienia gospodarczego:

npm

m

,

min

H

R

R

t

lcg

gdzie:
R

t

– rz dna terenu, m npm

background image

Str

ona

Str

ona

52

52

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Schemat obliczeniowy sieci wodoci gowej dla rozbioru Q

maxh

przedstawiono na rys.3, natomiast obliczenia w tabeli 10.

Wysoko

ci nienia gospodarczego w sieci wodoci gowej zale y od liczby kondygnacji zaopatrywanych w wod

budynków. Liczba kondygnacji zosta a podana w temacie niniejszej pracy i wynosi 6. Wysoko

ci nienia

gospodarczego obliczono ze wzoru :

Obliczenia hydrauliczne sieci wodoci gowej dla rozbioru maksymalnego godzinowego.

Obliczenia hydrauliczne sieci wodoci gowej

H

min

= 3,25 n + 7, m,

gdzie :
n – liczba kondygnacji, przyj to n = 6.

H

min

= 3,25 6 + 7 = 27,0 m

Natomiast rz dn linii ci nienia gospodarczego obliczono ze wzoru:

R

lcg

= R

t

+ H

min

, m npm

gdzie :
R

t

– rz dna terenu, m npm.

Rz dne linii ci nienia w tabeli 10 obliczono rozpoczynaj c od w

a nr 2, jako najbardziej niekorzystnie usytuowanego.

background image

Str

ona

Str

ona

53

53

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Obliczenia hydrauliczne sieci wodoci gowej

Sposób obliczania rzeczywistych przep ywów:

dla odcinków, na których w wyniku oblicze nie zmieni si kierunek przep ywu obliczeniowego (znak Q

i

nie

zmieni si ):

q

Q

Q

w

obl

w

k

55

,

0

)

(

)

(

q

Q

Q

w

k

w

p

)

(

)

(

background image

Str

ona

Str

ona

54

54

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Obliczenia hydrauliczne sieci wodoci gowej

Sposób obliczania rzeczywistych przep ywów:

dla odcinków, na których w wyniku oblicze zmieni si kierunek przep ywu obliczeniowego (znak Q

i

zmieni

si z „plus” na „minus” lub odwrotnie):

q

Q

Q

w

p

w

k

)

(

)

(

Q

p(w)

jest w miejscu Q

k

i ma zmieniony znak na przeciwny (zmiana kierunku przep ywu), zatem:

q

Q

Q

w

p

w

k

)

(

)

(

k

w

p

Q

Q

)

(

q

Q

q

q

Q

q

q

Q

q

Q

Q

obl

obl

obl

k

w

k

45

,

0

55

,

0

)

55

,

0

(

)

(

background image

Str

ona

Str

ona

55

55

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Obliczenia hydrauliczne sieci wodoci gowej

Sposób obliczania rzeczywistych przep ywów:

dla odcinków, na których w wyniku oblicze zmieni si kierunek przep ywu obliczeniowego (znak Q

i

zmieni

si z „plus” na „minus” lub odwrotnie):

Poniewa Q

obl

tak e zmieni o znak na przeciwny (zmiana kierunku przep ywu), to:

obl

w

obl

Q

Q

)

(

q

Q

q

Q

Q

w

obl

obl

w

k

45

,

0

45

,

0

)

(

)

(

q

Q

Q

w

obl

w

k

45

,

0

)

(

)

(

q

Q

Q

w

k

w

p

)

(

)

(

lub:

q

Q

q

q

Q

Q

w

obl

w

obl

w

p

55

,

0

45

,

0

)

(

)

(

)

(

q

Q

Q

w

obl

w

p

55

,

0

)

(

)

(

background image

Str

ona

Str

ona

56

56

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Obliczenia hydrauliczne sieci wodoci gowej

Sposób obliczania rzeczywistych przep ywów:

przypadek szczególny – po obliczeniach odcinek zasilany jest z dwóch stron:

Nale y obliczy :

q

Q

Q

w

obl

w

k

55

,

0

)

(

)

(

Gdy obliczona warto

Q

k(w)

ma znak „-” to znaczy, e przep yw ko cowy zmienia kierunek na przeciwny w

stosunku do tego, który by za

ony na pocz tku oblicze .

Przep yw na pocz tku odcinka oblicza si ze wzoru:

)

(

)

(

w

k

w

p

Q

q

Q

i zapisuje si ze znakiem przeciwnym do znaku obliczonego wy ej Q

k(w)

.

background image

Zb

137,28

-

110,80

Zb

72,5

72,5

2,40

0,75

0,67

-

0,67

2,4

72,5

-

-

-

-

-

0,0

0,0

72,5

72,5

275

350

1

136,61

136,20

109,20

1

6

136,85

131,30

104,30

6

165,4

165,4

6,20

1,32

1,59

-

1,59

6,2

165,4

-

-

-

-

-

0,0

0,0

165,4

165,4

255

400

P

138,44

-

101,50

P

0,00

0,17

-0,17

SUMA

0,1805

-1,42

SUMA

8

136,41

134,20

107,20

8

40,7

33,6

0,50

0,39

0,20

0,01

0,19

0,5

37,5

3,9

0,0045

0,15

0,4

33,6

3,9

7,1

29,7

36,8

385

350

1

136,61

136,20

109,20

1

31,8

15,1

5,40

0,77

-2,01

0,08

-2,09

5,4

-24,3

3,9

0,0996

-2,81

7,2

-28,2

9,2

16,7

19,0

35,7

390

200

2

134,60

134,60

107,60

2

15,8

3,9

1,00

0,33

0,53

0,02

0,51

1,0

10,4

3,9

0,0308

0,20

0,4

6,5

6,5

11,9

0,0

11,9

515

200

3

135,13

132,20

105,20

3

46,7

37,2

5,00

0,86

1,72

0,06

1,66

5,0

42,4

3,9

0,0356

1,37

4,1

38,5

5,2

9,5

33,3

42,8

335

250

6

136,85

131,30

104,30

6

52,2

28,4

1,80

0,59

-0,41

0,00

-0,41

1,8

-41,5

-4,6

0,0087

-0,32

1,4

-36,9

13,1

23,8

23,8

47,6

225

300

4

136,44

133,30

106,30

4

18,9

4,6

0,20

0,18

-0,03

0,00

-0,03

0,2

-12,5

-4,6

0,0013

-0,01

0,1

-7,9

7,9

14,3

0,0

14,3

180

300

8

136,41

134,20

107,20

8

II

0,00

0,02

-0,02

SUMA

0,1247

-2,11

SUMA

8

136,41

134,20

107,20

8

18,9

4,6

0,20

0,18

0,03

0,00

0,03

0,2

12,5

4,6

0,0013

0,01

0,1

7,9

7,9

14,3

0,0

14,3

180

300

4

136,44

133,30

106,30

4

52,2

28,4

1,80

0,59

0,41

0,00

0,41

1,8

41,5

4,6

0,0087

0,32

1,4

36,9

13,1

23,8

23,8

47,6

225

300

6

136,85

131,30

104,30

6

54,6

45,1

2,70

0,71

-0,87

0,01

-0,88

2,7

-50,3

8,5

0,0204

-1,20

3,6

-58,8

5,2

9,5

53,6

63,1

330

300

5

135,98

131,50

104,50

5

26,1

9,4

3,10

0,59

-0,77

0,00

-0,77

3,1

-18,6

8,5

0,0601

-1,63

6,7

-27,1

9,2

16,7

17,9

34,6

245

200

7

135,21

133,70

106,70

7

26,3

12,0

3,60

0,63

1,20

0,01

1,19

3,6

19,9

8,5

0,0342

0,39

1,2

11,4

7,9

14,3

3,5

17,8

330

200

8

136,41

134,20

107,20

8

I

dm

3

/s

dm

3

/s

m/s

m

m

m

dm

3

/s

dm

3

/s

m

dm

3

/s

dm

3

/s

dm

3

/s

dm

3

/s

dm

3

/s

m

mm

linii

ci nienia

ci nienia

gospoda-

rczego

terenu

Q

p

Q

k

i

h

w

h

h

2

i

2

Q

2

Q

1

h

1

/Q

1

h

1

i

1

Q

1

0,55 · q

q

Q

kon

Q

pocz

l

d

W
ze

Ob

wód

W
ze

Rz dne, m npm

Przep ywy

wyrównane

Wyniki ko cowe

Drugie przybli enie

Pierwsze przybli enie

Przep ywy

Dane ogólne

Obliczenia hydrauliczne sieci wodoci gowej metod Crossa dla rozbioru maksymalnego godzinowego (Q

maxh

).

5

,

8

1247

,

0

2

11

,

2

2

1

1

1

1

Q

h

h

Q

9

,

3

1805

,

0

2

42

,

1

2

1

1

1

1

Q

h

h

Q

background image

Str

ona

Str

ona

58

58

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Schemat obliczeniowy sieci wodoci gowej dla rozbioru Q

minh

przedstawiono na rys.4, za obliczenia w tabeli 11.

Rz dn zwierciad a wody w zbiorniku w tabeli 11 obliczono dodaj c do rz dnej zwierciad a wody w zbiorniku w tabeli
10 wysoko

ytkow

warstwy wody H

= 6,00 m. Rz dne linii ci nienia zamieszczone w tabeli 11 obliczono

rozpoczynaj c od rz dnej zwierciad a wody w zbiorniku.

Obliczenia hydrauliczne sieci wodoci gowej dla rozbioru minimalnego godzinowego.

Obliczenia hydrauliczne sieci wodoci gowej

background image

Zb

143,28

-

110,80

Zb

102,1

102,1

4,80

1,06

1,33

-

1,33

4,8

102,1

-

-

-

-

-

0,0

0,0

102,1

102,1

275

350

1

144,61

136,20

109,20

1

6

148,07

131,30

104,30

6

135,4

135,4

4,20

1,08

1,07

-

1,07

4,2

135,4

-

-

-

-

-

0,0

0,0

135,4

135,4

255

400

P

149,14

-

101,50

P

0,00

0,04

-0,04

SUMA

0,2021

-0,77

SUMA

8

145,62

134,20

107,20

8

88,5

87,5

2,60

0,92

-1,01

0,01

-1,02

2,6

-88,1

1,9

0,0119

-1,07

2,8

-90,0

0,6

1,0

89,4

90,4

385

350

1

144,61

136,20

109,20

1

16,9

14,6

2,30

0,51

0,90

0,01

0,89

2,3

15,9

1,9

0,0493

0,69

1,8

14,0

1,3

2,3

12,7

15,0

390

200

2

145,51

134,60

107,60

2

21,3

19,6

3,80

0,65

1,98

0,02

1,96

3,8

20,5

1,9

0,0871

1,62

3,1

18,6

0,9

1,7

17,7

19,4

515

200

3

147,49

132,20

105,20

3

25,6

24,3

1,70

0,51

0,58

0,00

0,58

1,7

25,0

1,9

0,0212

0,49

1,5

23,1

0,7

1,3

22,4

23,7

335

250

6

148,07

131,30

104,30

6

79,2

75,9

6,30

1,10

-1,42

0,00

-1,42

6,3

-77,7

0,8

0,0185

-1,45

6,4

-78,5

1,8

3,3

76,7

80,0

225

300

4

146,65

133,30

106,30

4

74,6

72,6

5,70

1,04

-1,03

0,00

-1,03

5,7

-73,7

0,8

0,0141

-1,05

5,8

-74,5

1,1

2,0

73,4

75,4

180

300

8

145,62

134,20

107,20

8

II

0,00

0,15

-0,15

SUMA

0,1575

-0,36

SUMA

8

145,62

134,20

107,20

8

74,6

72,6

5,70

1,04

1,03

0,00

1,03

5,7

73,7

-0,8

0,0141

1,05

5,8

74,5

1,1

2,0

73,4

75,4

180

300

4

146,65

133,30

106,30

4

79,2

75,9

6,30

1,10

1,42

0,00

1,42

6,3

77,7

-0,8

0,0185

1,45

6,4

78,5

1,8

3,3

76,7

80,0

225

300

6

148,07

131,30

104,30

6

28,9

27,6

0,80

0,40

-0,26

0,02

-0,28

0,8

-28,3

1,1

0,0102

-0,30

0,9

-29,4

0,7

1,3

28,7

30,0

330

300

5

147,81

131,50

104,50

5

24,9

22,6

5,20

0,76

-1,20

0,07

-1,27

5,2

-23,9

1,1

0,0556

-1,39

5,7

-25,0

1,3

2,3

23,7

26,0

245

200

7

146,61

133,70

106,70

7

19,6

17,6

3,20

0,60

-0,99

0,06

-1,05

3,2

-18,7

1,1

0,0591

-1,17

3,5

-19,8

1,1

2,0

18,7

20,7

330

200

8

145,62

134,20

107,20

8

I

dm

3

/s

dm

3

/s

m/s

m

m

m

dm

3

/s

dm

3

/s

m

dm

3

/s

dm

3

/s

dm

3

/s

dm

3

/s

dm

3

/s

m

mm

linii

ci nienia

ci nienia

gospoda-

rczego

terenu

Q

p

Q

k

i

h

w

h

h

2

i

2

Q

2

Q

1

h

1

/Q

1

h

1

i

1

Q

1

0,55 · q

q

Q

kon

Q

pocz

l

d

W
ze

Ob

wód

W
ze

Rz dne, m npm

Przep ywy

wyrównane

Wyniki ko cowe

Drugie przybli enie

Pierwsze przybli enie

Przep ywy

Dane ogólne

Obliczenia hydrauliczne sieci wodoci gowej metod Crossa dla rozbioru minimalnego godzinowego (Q

minh

).

1

,

1

1575

,

0

2

36

,

0

2

1

1

1

1

Q

h

h

Q

9

,

1

2021

,

0

2

77

,

0

2

1

1

1

1

Q

h

h

Q

background image

Str

ona

Str

ona

60

60

/77

/77

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Obliczenia hydrauliczne sieci wodoci gowej

Po wykonaniu oblicze hydraulicznych sieci wodoci gowej metod Crossa dla dwóch charakterystycznych

stanów pracy sieci (Q

maxh

oraz Q

minh

) nale y nanie

przep ywy wyrównane na schematy obliczeniowe.

background image

Str

ona

Str

ona

61

61

/2

74

/2

74

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Schematy

obliczeniowe sieci

wodoci gowej

MAKSYMALNE GODZINOWE

ZAPOTRZEBOWANIE NA

WOD

background image

Str

ona

Str

ona

62

62

/2

74

/2

74

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

Ob

licz

enia hy

dr

aulic

zn

e siec

i wod

oc

i

gowej

gowej

Schematy

obliczeniowe sieci

wodoci gowej

MINIMALNE GODZINOWE

ZAPOTRZEBOWANIE NA

WOD

background image

Str

ona

Str

ona

63

63

/77

/77

Dob

Dob

ó

ó

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

Na podstawie wyników hydraulicznych

oblicze sieci wodoci gowej nale y dokona

doboru pomp w pompowni drugiego

stopnia, których zadaniem b dzie t oczenie

wody do odbiorców.

Dobór pomp w pompowni drugiego stopnia

Dane :

- wydajno

pompowni przy rozbiorze Q

maxh

,

- wydajno

pompowni przy rozbiorze Q

minh

,

- rz dna linii ci nienia w pompowni przy

rozbiorze Q

maxh

: R

Qmaxh

,

- rz dna linii ci nienia w pompowni przy

rozbiorze Q

minh

: R

Qminh

,

- rz dna dolnego zwierciad a wody

w zbiorniku dolnym : R

dzw

,

- rz dna górnego zwierciad a wody

w zbiorniku dolnym : R

gzw

,

- strata ci nienia w pompowni przy

rozbiorze Q

maxh

: h

pmax

.

Nale y obliczy strat wysoko ci ci nienia w

pompowni przy rozbiorze Q

minh

. Strata

wysoko ci ci nienia w pompowni zale y od

jej wydajno ci, zatem:

m

,

2

max

max

p

p

p

Q

K

h

gdzie:

K

p

– wspó czynnik oporno ci przewodów i armatury w pompowni.

background image

Str

ona

Str

ona

64

64

/77

/77

Dobór pomp w pompowni drugiego stopnia

St d:

W celu doboru pomp nale y obliczy ich

wysoko

podnoszenia przy rozbiorze Q

maxh

oraz Q

minh

. Przy rozbiorze Q

maxh

wyst puje

minimalna wysoko

podnoszenia pomp

H

pmin

, natomiast przy rozbiorze Q

minh

maksy-

malna wysoko

podnoszenia pomp H

pmax

.

5

2

2

max

max

/m

s

,

p

p

p

Q

h

K

m

,

2

min

2

max

max

2

min

min

p

p

p

p

p

p

Q

Q

h

Q

K

h

oraz:

Obliczenie wysoko ci podnoszenia pomp przy

rozbiorze Q

maxh

:

Obliczenie wysoko ci podnoszenia pomp przy

rozbiorze Q

minh

:

m

,

2

max

max

min

gzw

gzw

p

h

Q

p

R

R

R

h

R

H

m

,

1

min

min

max

dzw

dzw

p

h

Q

p

R

R

R

h

R

H

Obliczone wysoko ci podnoszenia pomp nale y przedstawi na schemacie. Warto ci podane na tym schemacie

powinny by takie same jak na wykresie linii ci nie .

Dob

Dob

ó

ó

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

background image

Str

ona

Str

ona

65

65

/77

/77

W pompowni drugiego stopnia nale y

projektowa minimum dwie pracuj ce pompy

wirowe (n 2). Zatem wydajno ci pojedynczej

pompy b

wynosi y:

Dobór pomp w pompowni drugiego stopnia

n

Q

Q

p

p

max

max

1

n

Q

Q

p

p

min

min

1

- wydajno

jednej pompy przy rozbiorze Q

maxh

:

- wydajno

jednej pompy przy rozbiorze Q

minh

:

Pomp nale y dobra tak, aby jej charakterysty-

ka przechodzi a pomi dzy punktami:

P1 (Q

p1max

; H

pmin

)

i

P2 (Q

p1min

; H

pmax

)

a sumaryczna charakterystyka

n

pomp po czo-

nych równolegle mi dzy:

P3 (Q

pmax

; H

pmin

)

i

P4 (Q

pmin

; H

pmax

)

Dob

Dob

ó

ó

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

background image

Str

ona

Str

ona

66

66

/77

/77

Dobór pomp w pompowni drugiego stopnia

UWAGA!

Wspó rz dne co najmniej 5 punktów charakterystyki

pompy nale y zestawi w tabeli

Dob

Dob

ó

ó

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

background image

Str

ona

Str

ona

67

67

/77

/77

np.:

Dobór pomp w pompowni drugiego stopnia

Na podstawie wyników hydraulicznych oblicze

sieci wodoci gowej dokonano doboru pomp w pompowni drugiego

stopnia, których zadaniem b dzie t oczenie wody do odbiorców.
Dane :
- wydajno

pompowni przy rozbiorze Q

maxh

: Q

pmax

= 165,4 dm

3

/s = 595,4 m

3

/h,

- wydajno

pompowni przy rozbiorze Q

minh

: Q

pmin

= 135,4 dm

3

/s = 487,2 m

3

/h,

- rz dna linii ci nienia w pompowni przy rozbiorze Q

maxh

: R

Qmaxh

= 138,44 m npm,

- rz dna linii ci nienia w pompowni przy rozbiorze Q

minh

: R

Qminh

= 149,14 m npm,

- rz dna dolnego zwierciad a wody w zbiorniku dolnym : R

dzw

= 101,00 m npm,

- rz dna górnego zwierciad a wody w zbiorniku dolnym : R

gzw

= 103,60 m npm,

- strata ci nienia w pompowni przy rozbiorze Q

maxh

: h

pmax

= 1,8 m.

Strat wysoko ci ci nienia w pompowni przy rozbiorze Q

minh

obliczono ze wzorów:

m

,

2

max

max

p

p

p

Q

K

h

5

2

2

max

max

/m

s

,

p

p

p

Q

h

K

m

,

2

min

2

max

max

2

min

min

p

p

p

p

p

p

Q

Q

h

Q

K

h

gdzie:
K

p

- wspó czynnik oporno ci przewodów i armatury w pompowni.

m

1,21

4

,

135

4

,

165

8

,

1

2

2

2

min

2

max

max

2

min

min

p

p

p

p

p

p

Q

Q

h

Q

K

h

Dob

Dob

ó

ó

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

background image

Str

ona

Str

ona

68

68

/77

/77

W celu doboru pomp obliczono ich wysoko

podnoszenia przy rozbiorze Q

maxh

oraz Q

minh

.

Dobór pomp w pompowni drugiego stopnia

Obliczenie wysoko ci podnoszenia pomp
przy rozbiorze Q

maxh

:

Obliczenie wysoko ci podnoszenia pomp
przy rozbiorze Q

minh

:

m

36,64

103,60

-

1,80

138,44

2

max

max

min

gzw

gzw

p

h

Q

p

R

R

R

h

R

H

m

49,35

101,00

-

1,21

149,14

1

min

min

max

dzw

dzw

p

h

Q

p

R

R

R

h

R

H

Obliczone wysoko ci podnoszenia pomp
przedstawiono na poni szym schemacie.

Dob

Dob

ó

ó

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

background image

Str

ona

Str

ona

69

69

/77

/77

W niniejszym opracowaniu za

ono, e w pompowni b

pracowa trzy pompy po czone równolegle. Poni ej obliczono

wydajno ci jednej pompy.

Dobór pomp w pompowni drugiego stopnia

- wydajno

jednej pompy przy rozbiorze Q

maxh

:

- wydajno

jednej pompy przy rozbiorze Q

minh

:

/h

m

198,5

/s

dm

55,1

3

4

,

165

3

3

max

max

1

n

Q

Q

p

p

/h

m

162,4

/s

dm

1

,

45

3

4

,

135

3

3

min

min

1

n

Q

Q

p

p

Dob

Dob

ó

ó

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

Pomp dobrano tak, aby jej charakterystyka przechodzi a pomi dzy punktami:
P1 (Q

p1max

; H

pmin

)

i
P2 (Q

p1min

; H

pmax

)

a sumaryczna charakterystyka n pomp po czonych równolegle mi dzy:
P3 (Q

pmax

; H

pmin

)

i
P4 (Q

pmin

; H

pmax

)

background image

Str

ona

Str

ona

70

70

/77

/77

Z katalogu Leszczy skiej Fabryki Pomp (LFP) [6] przyj to pomp 125 PJM 200. Na wykresie doboru pomp (rys.7)
przedstawiono charakterystyk pompy 125 PJM 200 oraz naniesiono punkty P

1

i P

2

, których wspó rz dne odpowiadaj

wydajno ci oraz wysoko ci podnoszenia jednej pompy przy rozbiorze Q

maxh

(P

1

) i rozbiorze Q

minh

(P

2

). Wspó rz dne

charakterystyki zestawiono w tabeli 12.

Dobór pomp w pompowni drugiego stopnia

Dob

Dob

ó

ó

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

Tabela 12. Zestawienie wspó rz dnych charakterystyki pompy 125 PJM 200.

do sporz dzenia charakterystyki jednej pompy

35,0

40,0

42,5

45,0

47,5

H

p

, m

do sporz dzenia charakterystyki trzech pomp

696

576

519

444

330

3 Q

p

, m

3

/h

do sporz dzenia charakterystyki jednej pompy

232

192

173

148

110

Q

p

, m

3

/h

Uwagi

5

4

3

2

1

Nr punktu na

wykresie

Na rysunku 7 narysowano równie

charakterystyk

trzech pomp typu 125 PJM 200 po czonych równolegle oraz

naniesiono punkty P

3

i P

4

, których wspó rz dne odpowiadaj wydajno ci oraz wysoko ci podnoszenia trzech pomp przy

rozbiorze Q

maxh

(P

3

) i rozbiorze Q

minh

(P

4

). W opracowaniu za czono wykres charakterystyk dobranej pompy zaczerpni ty

z katalogu LFP.

background image

Str

ona

Str

ona

71

71

/77

/77

Dobór pomp w pompowni drugiego stopnia

Dob

Dob

ó

ó

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

r po

m

p w po

m

pow

ni

dru

gie

go s

topn

ia

background image

Str

ona

Str

ona

72

72

/77

/77

Opis techniczny powinien zawiera najwa niejsze dane dotycz ce zaprojektowanych elementów systemu.

Nale y opisa :

Opis techniczny

Op

is tec

hnicz

ny

Op

is tec

hnicz

ny

uj cie wody,

sie wodoci gow ,

pompownie drugiego stopnia,

zbiornik sieciowy.

background image

Str

ona

Str

ona

73

73

/77

/77

W sk ad cz ci rysunkowej wchodz :

Cz

rysunkowa

Cz

Cz

rysunkowa

rysunkowa

Wykres do obliczenia wydajno ci eksploatacyjnej studni,

Wykres wspó pracy studzien z lewarem,

Projekt koncepcyjny obudowy studni wraz z zarurowaniem,

Schemat obliczeniowy sieci wodoci gowej dla maksymalnego godzinowego zapotrzebowania na wod

(Q

maxh

) – dla przep ywów za

onych i wyrównanych,

Wykres doboru pomp w pompowni drugiego stopnia,

Plan sytuacyjny sieci wodoci gowej. Skala 1:5000.

Schemat obliczeniowy sieci wodoci gowej dla minimalnego godzinowego zapotrzebowania na wod (Q

minh

) –

dla przep ywów za

onych i wyrównanych,

Wykres linii ci nienia w sieci wodoci gowej dla maksymalnego (Q

maxh

) i minimalnego (Q

minh

) godzinowego

zapotrzebowania na wod po trasie pompownia – zbiornik. Skala 1:200/5000,

Wszystkie rysunki nale y wykona zgodnie ze sztuk in yniersk przy zachowaniu wszystkich zasad rysunku

technicznego.

background image

Str

ona

Str

ona

74

74

/77

/77

Plan sytuacyjny sieci wodoci gowej nale y wykona w skali 1:5000.

Zalecenia ogólne:

Cz

rysunkowa

Cz

Cz

rysunkowa

rysunkowa

do zamkni cia jednego odcinka sieci stosuje si nie wi cej ni 5 zasuw:

na zamkni tym odcinku nie mo e by wi cej ni 4 hydranty przeciwpo arowe,

przewód o rednicy wi kszej od mniejszej nale y oddzieli zasuw (przy zmianie rednicy) sytuuj c j na

rednicy mniejszej,

w przypadku magistral przebiegaj cych przez teren zabudowy nale y wzd

ich osi doprojektowa przewód

rozdzielczy na którym nale y rozmie ci hydranty przeciwpo arowe,

przewód rozdzielczy (

300 mm) od magistralnego ( > 300 mm) odci

zasuw ,

hydranty przeciwpo arowe rozmieszcza si na sieci rozdzielczej w równych odleg

ciach nie wi kszych ni

150 m ,

background image

Str

ona

Str

ona

75

75

/77

/77

Plan sytuacyjny sieci wodoci gowej nale y wykona w skali 1:5000.

Zalecenia ogólne:

Cz

rysunkowa

Cz

Cz

rysunkowa

rysunkowa

odpowietrzenia i odwodnienia stosuje si na przewodach magistralnych, odpowietrzenia w najwy szym

punkcie odcinka a odwodnienia w najni szym.

hydranty przeciwpo arowe lokalizowa przy skrzy owaniach i je li jest to mo liwe to w taki sposób aby

pe ni y funkcj odpowietrzenia,

Wykres linii ci nienia w sieci wodoci gowej dla maksymalnego (Q

maxh

) i minimalnego (Q

minh

) godzinowego

zapotrzebowania na wod po trasie pompownia – zbiornik przechodz c przez punkt najbardziej niekorzystny,

wykona w skali 1:200/5000 wed ug przyk adowego rysunku. Wysoko ci podnoszenia pomp w pompowni

drugiego stopnia bezwzgl dnie musz by takie same jak na schemacie i rysunku doboru pomp.

background image

Str

ona

Str

ona

76

76

/2

74

/2

74

Cz

Cz

rysunkowa

rysunkowa

Cz

rysunkowa

Plan sytuacyjny sieci

wodoci gowej

background image

Str

ona

Str

ona

77

77

/77

/77

Cz

Cz

rysunkowa

rysunkowa


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
III rok st zaoczne inz Przykladowe cwiczenie projekt1
NOWOTWORY TARCZYCY, III rok, Patomorfologia, Patomorfologia, 6 koło, Prezentacje i ćwiczenia
k.betonowe-opistechniczny, Budownictwo UTP, III rok, DUL stare roczniki, betony 5 semestr, Projekt 2
Długość rzeczywista drogi startowej, Budownictwo UTP, III rok, DUL stare roczniki, drogowe, Budowa i
19. podział komórki, BIOLOGIA UJ LATA I-III, ROK II, semestr I, biologia komórki, ćwiczenia
Obliczenie grubości płyty startowej metodą Westergarda, Budownictwo UTP, III rok, DUL stare roczniki
Obliczenie grubości płyty startowej metodą Westergard1, Budownictwo UTP, III rok, DUL stare roczniki
Suma częstości wiatrów przeciwnych, Budownictwo UTP, III rok, DUL stare roczniki, drogowe, Budowa i
Ćwiczenia I- Do charakterystyki paszy służy określenie składu chemicznego o strawności, Rok III, Rok
WYZNACZENIE AZYMUTU DROGI STARTOWEJ, Budownictwo UTP, III rok, DUL stare roczniki, drogowe, Budowa i
OBLICZENIE GRUBOŚCI nawierzchni METODĄ WESTERGARDA, Budownictwo UTP, III rok, DUL stare roczniki, d
oddychanie, III rok, Patofizjologia, 1 koło kardio oddech, Ćwiczenia i prezentacje, Prezentacja lise
Spływ obliczeniowy, Budownictwo UTP, III rok, DUL stare roczniki, drogowe, Budowa i projektowanie lo
TABELA-LOT, Budownictwo UTP, III rok, DUL stare roczniki, drogowe, Budowa i projektowanie lotnisk, P
OBLICZENIA WIELKOŚCI ROBÓT ZIEMNYCH, Budownictwo UTP, III rok, DUL stare roczniki, drogowe, Budowa i
Prawo Humanitarne SM III rok St Nieznany
dł.rzecz. i azymut, Budownictwo UTP, III rok, DUL stare roczniki, drogowe, Budowa i projektowanie lo
ZarzÄ…dzanie w doradztwie III rok ST

więcej podobnych podstron