Ć
WICZENIA I PROJEKTOWANIE
ZŁO
Ż
ONE KONSTRUKCJE
METALOWE
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
Cz.2 – Stalowy podci
ą
g
Ć
WICZENIA I PROJEKTOWANIE
ZŁO
Ż
ONE KONSTRUKCJE
METALOWE
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
Cz.2 – Stalowy podci
ą
g
2.0 PODCI
Ą
G
2.1 SCHEMAT STATYCZNY
•
Schemat belki wolnopodpartej o rozpi
ę
to
ś
ci:
2.2 ZEBRANIE OBCI
ĄŻ
E
Ń
2.2.1 Obci
ąż
enie od ci
ęż
aru belek stropowych
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
2
2.2.1 Obci
ąż
enie od ci
ęż
aru belek stropowych
•
obc. w postaci sił skupionych
→
obc. ci
ą
głe równomiernie rozło
ż
one:
2.2.2 Ci
ęż
ar własny podci
ą
gu
•
Ci
ęż
ar blachownicy spawanej:
2.2.3 Warto
ść
charakterystyczna obci
ąż
enia podci
ą
gu ci
ęż
arem własnym stropu:
2.2.4 Warto
ść
charakterystyczna obci
ąż
enia u
ż
ytkowego podci
ą
gu:
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
3
wg. PN-EN 1991-1-1, obci
ąż
enie powierzchni kategorii E1
(powierzchnie do składowania i magazynowania)
2.2.5 Obci
ąż
enie obliczeniowe w stanie granicznym no
ś
no
ś
ci ULS:
zniszczenia lub nadmiernego odkształcenia konstrukcji (STR):
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
4
gdzie:
2.3 WYZNACZENIE SIŁ WEWN
Ę
TRZNYCH:
q
max
L
e
e
max
L
q
2
1
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
5
2.4 PRZYJ
Ę
CIE WYMIARÓW PRZEKROJU POPRZECZNEGO PODCI
Ą
GU
mm
6
t
min
w
=
130
t
h
w
≥
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
6
130
t
w
≥
w
w
h
2
a
h
⋅
≤
≤
Ze wzgl
ę
du na technologi
ę
spawania zaleca si
ę
przyjmowanie spoin pachwinowych o wymiarach:
gdzie:
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
7
Przyj
ę
to wst
ę
pnie spoin
ę
o najmniejszej zalecanej grubo
ś
ci a = …. mm
Uwaga: PN-EN 1991-1-8 okre
ś
la tylko minimaln
ą
grubo
ść
spoiny pachwinowej a = 3 mm
2.5 WYZNACZENIE WIELKO
Ś
CI GEOMETRYCZNYCH ANALIZOWANEGO
PRZEKROJU POPRZECZNEGO:
•
A – pole przekroju poprzecznego
•
J
y
– moment bezwładno
ś
ci przekroju poprzecznego
•
W
y
– minimalny wska
ź
nik wytrzymało
ś
ci przekroju poprzecznego
2.6 STAN GRANICZNY NO
Ś
NO
Ś
CI
2.6.1 Klasa przekroju (PN-EN 1993-1-1, tabl.5.2 )
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
8
2.6.1 Klasa przekroju (PN-EN 1993-1-1, tabl.5.2 )
Klasa przekroju wyra
ż
a stopie
ń
odporno
ś
ci przekroju elementu na
miejscow
ą
utrat
ę
stateczno
ś
ci
ś
cianek (miejscowe wyboczenie) oraz
mo
ż
liwo
ść
wykorzystania zapasu no
ś
no
ś
ci przekroju wynikaj
ą
cego z
pozaspr
ęż
ystego zachowania si
ę
elementu.
•
Ś
cianki elementów konstrukcyjnych klas 1,2,3 nie trac
ą
stateczno
ś
ci
miejscowej.
• Przekroje klasy 4 s
ą
wra
ż
liwe na miejscow
ą
utrat
ę
stateczno
ś
ci i
ś
cianki takich elementów mog
ą
ulec miejscowemu wyboczeniu.
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
9
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
10
2.6.2 Efekt szerokiego pasa
b
0
je
ż
eli b
0
≥
L
e
/
50, to nale
ż
y uwzgl
ę
dni
ć
efekt szerokiego pasa
Szeroko
ść
efektywna b
eff
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
11
ββββ
wg tabl. 3.1 PN-EN 1993-1-5
Szeroko
ść
efektywna b
eff
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
12
2.6.3 Przekrój współpracuj
ą
cy
wg PN-EN 1993-1-5, tabl.4.1
b
C
eff
ρb
b
=
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
13
Smukło
ść
wzgl
ę
dna płytowa:
Tabl.4.1 wg PN-EN 1993-1-5
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
14
je
ż
eli:
λ
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
15
- zredukowana smukło
ść
płytowa wg PN-EN 1993-1-5, (4.4)
red
p,
λ
- maksymalne obliczeniowe napr
ęż
enie
ś
ciskaj
ą
ce w
ś
ciance
wyznaczone na podstawie cech przekroju współpracuj
ą
cego !!
Ed
com,
σ
h
1
h
2
h
3
y
1
y
1
y
2
y
2
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
16
1 Iteracja
h
1
h
2
h
3
y
1
y
1
y
2
y
2
2 Iteracja
σσσσ
1
σσσσ
2
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
17
Para-
metr
Jednost
ki
Iteracja 1
Iteracja 2
Iteracja 3
Iteracja 4
σσσσ
1
N/mm
2
σσσσ
2
N/mm
2
Ψ
Ψ
Ψ
Ψ
-
-1,00
k
σσσσ
-
23,9
p
λ
-
ρρρρ
-
b
eff
mm
b
e1
mm
b
e2
mm
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
18
b
e2
mm
h
1
mm
h
2
mm
h
3
mm
S
a-a
mm
3
A
eff
mm
2
Z
i+1
mm
I
y i+ 1
mm
4
W
eff ,t
mm
3
W
eff,c
mm
3
M
c,R d
Nmm
2.6.4 No
ś
no
ść
obliczeniowa przekroju klasy 4 przy jednokierunkowym zginaniu
wg PN-EN 1993-1-1, (6.12) i (6.15)
2.6.5 No
ś
no
ść
elementu przy
ś
ciskaniu i jednokierunkowym zginaniu
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
19
wg PN-EN 1993-1-5, (4.14)
2.6.4 No
ś
no
ść
obliczeniowa przekroju klasy 4 przy jednokierunkowym zginaniu
wg PN-EN 1993-1-1, (6.12) i (6.15)
2.6.5 No
ś
no
ść
elementu przy
ś
ciskaniu i jednokierunkowym zginaniu
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
20
wg PN-EN 1993-1-5, (4.14)
2.6.6 No
ś
no
ś
ci elementu na zwichrzenie przy jednokierunkowym zginaniu
(wg PN-EN 1993-1-1, pkt.6.3.2.1)
Zwichrzenie – utrata stateczno
ś
ci ogólnej (utrata płaskiej postaci zginania)
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
21
2.7 WYZNACZENIE MIEJSC ZMIANY GRUBO
Ś
CI PASÓW PODCI
Ą
GU
q
max
M
1
=
W
1
f
y
/
γ
M
0
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
22
M
c
,R
d
=
W
e
ff
,m
in
f
y
/
γ
M
0
a) b
f
= const
b) t
f
= const
Zmniejszenie grubo
ś
ci półki – zalecenia konstrukcyjne:
•
dla gr. półki od 25 do 40 mm
→
pocienienie od 10 do 15 mm
•
dla gr. półki do 25mm
→
pocienienie od 5 do 10 mm
2.7.1 Wyznaczenie wielko
ś
ci geometrycznych dla analizowanego przekroju:
•
A
1
– pole przekroju poprzecznego
•
J
y
1
– moment bezwładno
ś
ci przekroju poprzecznego
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
23
•
J
y
– moment bezwładno
ś
ci przekroju poprzecznego
•
W
y
1
– minimalny wska
ź
nik wytrzymało
ś
ci przekroju poprzecznego
M0
y
1
y
1
Rd
c,
/γ
f
W
M
⋅
=
Wst
ę
pnie przyj
ę
to:
2.7.2 Miejsce zmiany grubo
ś
ci pasa:
2.7.3 Siły wewn
ę
trzne w miejscu zmiany przekroju
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
24
2.8 SPRAWDZENIE WARUNKU NO
Ś
NO
Ś
CI PRZY ZGINANIU ZE
Ś
CINANIEM
2.8.1 No
ś
no
ść
obliczeniowa przekroju „1” przy jednokierunkowym zginaniu
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
25
2.8.2 No
ś
no
ść
przekroju (przypodporowego) przy
ś
cinaniu
ś
rodnika u
ż
ebrowanego
(wg PN-EN 1993-1-5, pkt.5.1.(2) )
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
26
Je
ż
eli w
ś
rodnikach u
ż
ebrowanych :
to nale
ż
y sprawdzi
ć
niestateczno
ść
przy
ś
cinaniu
η
= 1,20 dla gatunków stali poni
ż
ej i ł
ą
cznie z S460
wg Zał
ą
cznika A3, PN-EN1993-1-5
dla a/h
w
≥
1
0
k
ττs
=
przy braku
ż
eber podłu
ż
nych:
minimalny parametr niestateczno
ś
ci panelu
ś
rodnika przy
ś
cinaniu
k
τ
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
27
No
ś
no
ść
obliczeniowa przekroju przy
ś
cinaniu:
(5.1)
V
bw,Rd
– udział
ś
rodnika w no
ś
no
ś
ci obliczeniowej
V
bf,Rd
– udział pasów w no
ś
no
ś
ci obliczeniowej
V
w,Rd
– no
ś
no
ść
obliczeniowa
ś
rodnika przy uplastycznieniu
(5.2)
Wzgl
ę
dna smukło
ść
płytowa
ś
rodnika (gdy s
ą
ż
ebra po
ś
rednie i na podporach)
(5.6)
Tablica 5.1. Współczynnik niestateczno
ś
ci przy
ś
cinaniu
ś
rodników
χχχχ
w
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
28
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
29
Wyznaczenie V
w,Rd
wg PN-EN 1993-1-1 (6.18)
Wyznaczenie V
b,Rd
i sprawdzenie warunku (5.1)
Je
ż
eli:
2.8.3 Interakcyjny warunek no
ś
no
ś
ci
wg PN-EN 1993-1-5 pkt. 7.1
Sprawdzenie warunku no
ś
no
ś
ci przekroju przypodporowego przy
ś
cinaniu
(5.10)
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
30
to nale
ż
y uwzgl
ę
dni
ć
interakcj
ę
sprawdzaj
ą
c warunek no
ś
no
ść
:
lecz
gdzie:
(7.1)
M
pl,Rd
- obliczeniowa no
ś
no
ść
plastyczna przy zginaniu przekroju zło
ż
onego
z efektywnych cz
ęś
ci pasów oraz w pełni efektywnego
ś
rodnika, niezale
ż
nie
od jego klasy przekroju:
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
31
M
f,Rd
– obliczeniowa no
ś
no
ść
przy zginaniu przekroju zło
ż
onego wył
ą
cznie
z efektywnych cz
ęś
ci pasów:
2.9 SPOINA PACHWINOWA Ł
Ą
CZ
Ą
CA
Ś
RODNIK Z PASAMI PODCI
Ą
GU
Sprawdzenie no
ś
no
ś
ci wst
ę
pnie przyj
ę
tej spoiny a = …. mm
Sprawdzenie warunku no
ś
no
ś
ci (wg PN-EN 1993-1-8, 4.5.3.3)
(4.2)
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
32
(4.3)
(4.4)
Uwagi:
→
→
→
→
Je
ż
eli
to spoiny wymiarujemy na nominalny strumie
ń
ś
cinania
V
=
V
Ed
/ h
w
Wg PN-EN 1993-1-5, pkt.9.3.5
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
33
Je
ż
eli
to
2.10 STATECZNO
ŚĆ
PASA PRZY SMUKŁYM
Ś
RODNIKU
Aby zapobiec wyboczeniu pasa
ś
ciskanego w płaszczy
ź
nie
ś
rodnika,
powinien spełniony by
ć
warunek:
wg PN-EN 1993-1-5, pkt.8
(8.1)
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
34
A
fc
– efektywne pole przekroju pasa
K = 0,55 gdy przyjmuje si
ę
no
ś
no
ść
spr
ęż
yst
ą
przy zginaniu
(przekroje klasy 3. i 4.)
(8.1)
2.11 STAN GRANICZNY U
Ż
YTKOWANIA
2.11.1 Maksymalne ugi
ę
cie podci
ą
gu (o zmiennym przekroju):
2.11.2 Dopuszczalne ugi
ę
cie podci
ą
gu (wg PN-EN 1993-1-1, NA.22):
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
35
2.11.3 Sprawdzenie warunku stanu granicznego u
ż
ytkowania:
2.12
Ż
EBRO POPRZECZNE PODPOROWE. OPARCIE PODCI
Ą
GU NA
Ś
CIANIE
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
36
2.12.1 Przyj
ę
cie grubo
ś
ci
ż
ebra podporowego t
s
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
37
Sprawdzenie klasy przekroju
ż
ebra
2.12.2 Sprawdzenie no
ś
no
ś
ci i stateczno
ś
ci
ż
ebra (wg PN-EN 1993-1-5, pkt. 9.4)
b
s
t
s
Mo
ż
na przyj
ąć
bez oblicze
ń
,
ż
e je
ż
eli
ś
rodnik jest klasy 4,
to jego cz
ęść
współpracuj
ą
ca
jest klasy 3.
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
38
- przy zało
ż
eniu,
ż
e oba ko
ń
ce
ż
ebra (pasy)
s
ą
sztywno st
ęż
one w kierunku bocznym
Smukło
ść
wzgl
ę
dna
λ
przy wyboczeniu gi
ę
tnym wg PN-EN 1993-1-1 (6.50)
je
ż
eli
λ ≤
0,2 to
χ
=1,0 - warunek stateczno
ś
ci sprowadza si
ę
do warunku no
ś
no
ś
ci elementu:
gdzie
λ
1
= 93,9
ε
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
39
je
ż
eli
λ
>0,2 to:
- dla krzywej wyboczeniowej „c” parametr imperfekcji
α
= 0,49
2.12.3 Stateczno
ść
ż
ebra ze wzgl
ę
du na wyboczenie skr
ę
tne
wg PN-EN 1993-1-5,
pkt. 9.2.1(8)
(9.3)
W przypadku
ż
eber dwustronnych mo
ż
na rozpatrywa
ć
tylko jedn
ą
cz
ęść
ż
ebra
Moment bezwładno
ś
ci przekroju
ż
ebra
przy skr
ę
caniu swobodnym (St. Venanta)
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
40
przy skr
ę
caniu swobodnym (St. Venanta)
Biegunowy moment bezwładno
ś
ci
przekroju
ż
ebra wzgl
ę
dem punktu
styczno
ś
ci ze
ś
ciank
ą
2.13
Ż
EBRO POPRZECZNE PO
Ś
REDNIE
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
41
b
s
b
s
t
s
2.13.1 Sprawdzenie sztywno
ś
ci
ż
ebra (wg PN-EN 1993-1-5, pkt. 9.3.3(3)):
b
s
t
s
Mo
ż
na przyj
ąć
bez oblicze
ń
,
ż
e je
ż
eli
ś
rodnik jest klasy 4,
to jego cz
ęść
współpracuj
ą
ca
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
42
to jego cz
ęść
współpracuj
ą
ca
jest klasy 3.
Ż
ebro po
ś
rednie mo
ż
na uzna
ć
za
sztywne
, gdy moment bezwładno
ś
ci
jego przekroju efektywnego I
st
spełnia warunki:
gdzie a - rozstaw
ż
eber
(9.6)
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
43
2.13.2 Sprawdzenie docisku
ż
ebra do pasa
gdzie N
Ed
=V
Ed
– siła poprzeczna w przekroju belki,
w którym usytuowane jest
ż
ebro
2.13.3 Stateczno
ść
ż
ebra ze wzgl
ę
du na wyboczenie skr
ę
tne wg pkt. 9.2.1(8)
(9.3)
W przypadku
ż
eber dwustronnych mo
ż
na rozpatrywa
ć
tylko jedn
ą
cz
ęść
ż
ebra
Moment bezwładno
ś
ci przekroju
ż
ebra
przy skr
ę
caniu swobodnym (St. Venanta)
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
44
Biegunowy moment bezwładno
ś
ci
przekroju
ż
ebra wzgl
ę
dem punktu
styczno
ś
ci ze
ś
cian
ą
2.13.4 No
ś
no
ść
sztywnego
ż
ebra poprzecznego
(metoda uproszczona – analiza spr
ęż
ysta I rz
ę
du)
F = R
A
– reakcja z belki stropowej
N
– siła osiowa w
ż
ebrze po
ś
rednim
Wg PN-EN 1993-1-5 pkt. 9.1(3)
ż
ebro powinno przenie
ść
:
• obci
ąż
enie podłu
ż
ne N
Ed
:
(A)
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
45
N
Ed,s
– siła osiowa w
ż
ebrze po
ś
rednim
V
Ed
– maksymalna siła poprzeczna w s
ą
siednich panelach
• zast
ę
pcze obci
ąż
enie poprzeczne:
(9.2)
w
el
– ugi
ę
cie spr
ęż
yste – mo
ż
na przyj
ąć
równe warto
ś
ci granicznej b/300
w
0
– wst
ę
pna imperfekcja (9.2.1(2))
ż
ebro
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
46
σσσσ
cr,p
– spr
ęż
yste napr
ęż
enie krytyczne przy niestateczno
ś
ci typu płytowego
(dla
ś
cianek nieu
ż
ebrowanych podłu
ż
nie)
σσσσ
cr,c
- spr
ęż
yste napr
ęż
enie krytyczne przy niestateczno
ś
ci typu pr
ę
towego
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
47
N
Ed
– nie mo
ż
e by
ć
mniejsze od iloczynu napr
ęż
enia maksymalnego
i połowy pola przekroju współpracuj
ą
cego strefy
ś
ciskanej panelu
(B)
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
48
(6.42) wg PN-EN 1993-1-1
Smukło
ść
wzgl
ę
dna
λ
przy wyboczeniu gi
ę
tnym wg PN-EN 1993-1-1 (6.50)
gdzie
λ
1
= 93,9
ε
L
cr
=1,0 h
w
Je
ż
eli warto
ść
q jest bardzo mała, pomijamy zginanie
i sprawdzamy tyko no
ś
no
ść
na
ś
ciskanie
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
49
dla krzywej wyboczeniowej „c” parametr imperfekcji
α
= 0,49
(6.49)
2.14
Ż
EBRO POPRZECZNE PODPOROWE. OPARCIE PODCI
Ą
GU NA SŁUPIE
s
s
b
t
b
A
=
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
50
b
s
b
s
A
b
t
s
2.14.1 Przyj
ę
cie grubo
ś
ci
ż
ebra podporowego t
s
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
51
Sprawdzenie klasy przekroju
ż
ebra:
b
s
t
s
2.14.2 Sprawdzenie no
ś
no
ś
ci i stateczno
ś
ci
ż
ebra (wg PN-EN 1993-1-5, pkt. 9.4)
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
52
- przy zało
ż
eniu,
ż
e oba ko
ń
ce
ż
ebra (pasy)
s
ą
sztywno st
ęż
one w kierunku bocznym
Smukło
ść
wzgl
ę
dna przy wyboczeniu gi
ę
tnym wg PN-EN 1993-1-1 (6.50)
je
ż
eli
≤
0,2 to
χ
=1,0 - warunek stateczno
ś
ci sprowadza si
ę
do warunku no
ś
no
ś
ci elementu:
gdzie
λ
1
= 93,9
ε
λλλλ
λλλλ
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
53
je
ż
eli
>0,2 to:
- dla krzywej wyboczeniowej „c” parametr imperfekcji
α
= 0,49
λλλλ
2.14.3 Stateczno
ść
ż
ebra ze wzgl
ę
du na wyboczenie skr
ę
tne
wg PN-EN 1993-1-5,
pkt. 9.2.1(8)
(9.3)
Moment bezwładno
ś
ci przekroju
ż
ebra przy skr
ę
caniu swobodnym (St. Venanta)
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
54
Biegunowy moment bezwładno
ś
ci przekroju
ż
ebra wzgl
ę
dem punktu styczno
ś
ci ze
ś
ciank
ą
2.15.1 Pionowe spoiny pachwinowe ł
ą
cz
ą
ce
ż
ebra poprzeczne ze
ś
rodnikiem
a) Dobranie grubo
ś
ci spoiny:
b) Sprawdzenie warunku na długo
ść
obliczeniow
ą
spoiny (wg 4.5.1 (2) ):
2.15 SPOINY Ł
Ą
CZ
Ą
CE
Ż
EBRA Z PODCI
Ą
GIEM
wg PN-EN 1993-1-8
przyj
ę
to a = …. mm
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
55
Wg pkt.4.11(4)
Długo
ść
spoiny pachwinowej ł
ą
cz
ą
cej
ż
ebro poprzeczne ze
ś
rodnikiem blachownicy
L
w
> 1,7 m, nale
ż
y zredukowa
ć
stosuj
ą
c współczynnik redukcyjny
ββββ
Lw.2
c) Sprawdzenie warunku no
ś
no
ś
ci spoiny - dla
ż
ebra podporowego i po
ś
redniego
(wg 4.5.3.2):
2.15.2 Poziome spoiny pachwinowe ł
ą
cz
ą
ce
ż
ebro z pasami podci
ą
gu
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
56
Warunki no
ś
no
ś
ci spoin:
2.15.3 Pachwinowa spoina obwodowa ł
ą
cz
ą
ca blach
ę
czołow
ą
(
ż
ebro podporowe)
z podci
ą
giem.
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
57
z podci
ą
giem.
b) Sprawdzenie warunku na długo
ść
obliczeniow
ą
spoiny:
przyj
ę
to: a = …. mm,
a) Dobranie grubo
ś
ci spoiny:
Wg pkt.4.11(4)
Strop stalowy z płyt
ą
ż
elbetow
ą
58
Długo
ść
spoiny pachwinowej ł
ą
cz
ą
cej
ż
ebro poprzeczne ze
ś
rodnikiem blachownicy
L
w
> 1,7 m, nale
ż
y zredukowa
ć
stosuj
ą
c współczynnik redukcyjny
ββββ
Lw.2