cz2

Poprzednia cz

ęść

normy

4. BADANIA GRUNTÓW

4.1. Zakres niezb

dnych bada

gruntów nale

y ustala

w zale

ci od:

a) wyników prac rozpoznawczych,
b) przewidywanej potrzeby sprawdzenia II stanu granicznego zgodnie z 3.4.1,
c) przewidywanej metody ustalania parametrów geotechnicznych dla poszczególnych warstw geotechnicznych
schematu obliczeniowego podło

a wg 3.2.

li stosuje si

metod

C ustalania parametrów geotechnicznych wg 3.2 i nie sprawdza si

II stanu granicznego

zgodnie z 3.4.1, a wykonane wst

pne badania polowe w ramach prac rozpoznawczych daj

dostateczne dane do

projektowania, wtedy mo

na nie wykonywa

dodatkowych bada

gruntów.

Wiercenia badawcze nale

y stosowa

, gdy zachodzi konieczno

ść

ustalania parametrów geotechnicznych metod

na podstawie bada

próbek gruntów, przy czym liczb

tych wierce

na ograniczy

do liczby potrzebnej do

pobrania niezb

dnych próbek gruntów. We wszystkich innych przypadkach zaleca si

stosowa

sondowania.

Próbne obci

ąŜ

enia gruntu płyt

sztywn

lub

widrem talerzowym nale

y wykonywa

w przypadku potrzeby

sprawdzania II stanu granicznego, gdy zgodnie z 3.4.5 nale

y stosowa

metod

A ustalenia parametrów

geotechnicznych, a nie mo

na zastosowa

edometrycznych bada

próbek gruntów.

4.2. Lokalizacja i gł

boko

ść

wierce

badawczych i sondowa

. Liczba wierce

lub sondowa

i ich usytuowanie w

terenie powinny umo

liwia

wydzielenie na ich podstawie warstw geotechnicznych z dokładno

odpowiadaj

wymaganiom obliczanie posadowienia. Zaleca si

stosowanie nast

puj

cych zasad:

a) dla obiektów liniowych (drogi, koleje, ruroci

gi itp), rozstaw wierce

lub sondowa

nie powinien przekracza

100 m,
b) dla budowli o zwartym obrysie w planie, wiercenia lub sondowania powinny tworzy

trójk

t obejmuj

cy ka

ęść

budowli oddzielon

dylatacjami,

c) nale

y zwi

kszy

liczb

wierce

lub sondowa

w celu u

lenia lokalizacji warstw gruntów

liwych,

decyduj

cych o wielko

ci odkształce

podło

d) w przypadku konieczno

ci obliczania przechylenia budowli nale

y wykona

co najmniej 5 sondowa

pokrywaj

cych regularnie obszar budowli,

e) wiercenia i sondowania powinny si

do gł

boko

ci z

max

okre

lonej wg wzoru (22); je

li jednak na tej

gł

boko

ci wyst

puj

grunty bardzo

liwe, to nale

y bada

te grunty a

do ich sp

gu, natomiast mo

zmniejszy

gł

boko

ść

ęś

ci wierce

(sondowa

) gdy układ warstw gruntów jest regularny.

4.3. Interpretacja wyników sondowa

. Na podstawie sondowa

oznacza si

a) granice warstw geotechnicznych, przez porównanie wyników sondowa

z wynikami analogicznych sondowa

wykonanych w miejscu gdzie układ warstw jest znany, np. obok wierce

badawczych,

b) cechy gruntów niezb

dne do ustalania parametrów geotechnicznych metod

B lub C.

eli dla okre

lonych regionów lub gruntów nie istniej

sprawdzone do

wiadczalnie zale

ci korelacyjne do

interpretacji wyników sondowa

, to mo

na posługiwa

danymi zawartymi w tabl. 5.

Tablica 5. Zale

ci stanów gruntów od wyników sondowania sondami wbijanymi SL, SC i SPT

PN-81/B-03020

ASLAN - WYDAWNICTWA ELEKTRONICZNE

www.aslan.com.pl

ęść

2 Strona 1

Stopie

zag

szczenia, I

0,33

0,66

0,85

Liczba uderze

a) sondy lekkiej (SL) na 10 cm
wp

du - N

b) sondy ci

ęŜ

kiej (SC) na 20 cm

du - N

c) sondy cylindrycznej (SPT) na
30 cm wp

du - N

Stopie

plastyczno

ci I

0,00

0,25

0,50

Liczba uderze

sondy cylindrycznej

(SPT) na 30 cm wp

du - N

W interpretacji sondowa

sondami wbijanymi nie nale

y uwzgl

dnia

nast

puj

cych wyników:

a) sondowania w zakresie gł

boko

ci do 1,0 ÷ 1,5 m ppt,

b) sondowa

w zakresie gł

boko

1,0 m w stosunku do poziomu zwierciadła wody gruntowej w gruntach

niespoistych,
c) znacznie zwi

kszonej liczby uderze

N na krótkich odcinkach gł

boko

ci, w gruntach mog

cych zawiera

kamienie, np. w utworach lodowcowych.

4.4. Interpretacja wyników próbnych obci

ąŜ

. Na podstawie wyników próbnych obci

ąŜ

gruntu płyt

sztywn

widrem talerzowym lub za pomoc

presjometru ustala si

warto

ść

modułu odkształcenia pierwotnego E

. Nale

y w

tym celu wyznaczy

przemieszczenia u

powierzchni gruntu (odpowiadaj

ce obci

ąŜ

eniom jednostkowym p

) w

odniesieniu do stanu odkształce

, jaki wyst

pił przy obci

ąŜ

eniu jednostkowym p

równym napr

ęŜ

eniu pierwotnemu

na tej gł

boko

ci (odkształcenia przy mniejszych obci

ąŜ

eniach pomija si

). Otrzyman

zale

ść

= f (p

)

aproksymuje si

na jej pocz

tkowym odcinku, metod

najmniejszych kwadratów, przy u

yciu linii prostej (rys. 13) o

równaniu

(23)

Rys. 13

Na podstawie obliczonej warto

ci k = tg

⋅

kPa

-1

) wyznacza si

moduły odkształcenia E

wg wzorów:

a) przy obci

ąŜ

eniu płyt

sztywn

PN-81/B-03020

ASLAN - WYDAWNICTWA ELEKTRONICZNE

www.aslan.com.pl

ęść

2 Strona 2

(24)

b) przy obci

ąŜ

eniu

widrem talerzowym:

(25)

c) przy stosowaniu presjometru:

(26)

w których:
E

- moduł presjometryczny, kPa,

B -

rednica płyty sztywnej lub jej mniejszy bok, albo

rednica

widra talerzowego, m,

R - promie

otworu, w którym znajdowała si

sonda presjometru, poszerzonego ci

nieniem p

, m,

- współczynnik kształtu płyty sztywnej, wynosz

cy 0,79 dla płyty kołowej i 0,84 dla płyty kwadratowej,

- współczynnik Poissona wg tabl. 3,

- k

t pochylenia prostej (rys. 13).

KONIEC

ZAŁ

CZNIK 1

SPRAWDZANIE I STANU GRANICZNEGO. METODY OBLICZANIA OPORU

GRANICZNEGO PODŁO

A W POWSZECHNIE SPOTYKANYCH PRZYPADKACH

1. Podło

e jednorodne. Dla przypadku fundamentu o podstawie prostok

tnej, obci

ąŜ

onego mimo

rodowo sił

pionow

oraz sił

poziom

działaj

równolegle do krótszego boku podstawy B (rys. 2 normy),

posadowionego na podło

u jednorodnym do gł

boko

ci równej 2B poni

ej poziomu podstawy, je

eli nie zachodzi

przypadek c) lub d) p. 3.3.6 normy, warunek (4) normy przyjmuje posta

(Z1-1)

gdzie:
N

- obliczeniowa warto

ść

pionowej składowej obci

ąŜ

enia, kN,

m - współczynnik korekcyjny, wg p. 3.3.7 normy,
Q

fNB

- pionowa składowa obliczeniowego oporu granicznego podło

a gruntowego, kN, obliczona ze wzoru

(Z1-2)

w którym:

, e

- mimo

ród działania obci

ąŜ

enia, odpowiednio w kierunku równoległym do szeroko

ci B i długo

ci L

PN-81/B-03020

ASLAN - WYDAWNICTWA ELEKTRONICZNE

www.aslan.com.pl

ęść

2 Strona 3

podstawy, (B

≤

L), m,

min

- gł

boko

ść

posadowienia, mierzona od najni

szego poziomu terenu, np. od podłogi piwnicy lub kanału

instalacyjnego (rys. Z1-1), m,
N

, N

- współczynniki no

ci, wyznaczone w zale

ci od warto

(r)

(lub

(r)

), z nomogramu

na rys. Z1-1, lub z tabl. Z1-1, lub według wzorów

(Z1-3)

(Z1-4)

(Z1-5)

Rys. Z1-1

Tablica Z1-1. Warto

ci współczynników no

1,00

5,14

0,00

1,09

5,38

0,00

1,20

5,63

0,00

1,31

5,90

0,01

1,43

6,19

0,02

1,57

6,49

0,04

PN-81/B-03020

ASLAN - WYDAWNICTWA ELEKTRONICZNE

www.aslan.com.pl

ęść

2 Strona 4

1,72

6,81

0,06

1,88

7,16

0,08

2,06

7,53

0,11

2,25

7,92

0,15

2,47

8,34

0,19

2,63

8,41

0,24

2,97

9,28

0,31

3,26

9,81

0,39

3,59

10,37

0,48

3,94

10,98

0,59

4,34

11,63

0,72

4,77

12,34

0,86

5,26

13,10

1,04

5,80

13,93

1,24

6,40

14,83

1,47

7,07

15,81

1,75

7,82

16,88

2,07

8,66

18,05

2,44

9,60

19,32

2,87

10,66

20,72

3,38

11,85

22,25

3,97

13,20

23,94

4,66

14,72

25,80

5,47

16,44

27,86

6,42

18,40

30,14

7,53

20,63

32,67

8,85

23,18

35,49

10,39

26,09

38,64

12,22

29,44

42,16

14,39

33,30

46,12

16,96

37,75

50,59

20,03

42,92

55,63

23,69

48,93

61,35

28,08

55,96

67,87

33,38

64,20

75,31

39,77

PN-81/B-03020

ASLAN - WYDAWNICTWA ELEKTRONICZNE

www.aslan.com.pl

ęść

2 Strona 5

(r)

- obliczeniowa warto

ść

ta tarcia wewn

trznego gruntu zalegaj

cego bezpo

rednio poni

ej poziomu

posadowienia, °,
c

(r)

- obliczeniowa warto

ść

spójno

ci gruntu zalegaj

cego bezpo

rednio poni

ej poziomu posadowienia, kPa,

(r)

- obliczeniowa

rednia g

sto

ść

obj

ciowa gruntów (i ew. posadzki) powy

ej poziomu posadowienia, zgodnie

z rys. Z1-1, t

⋅

-3

(r)

- obliczeniowa

rednia g

sto

ść

obj

ciowa gruntów zalegaj

cych poni

ej poziomu posadowienia do

gł

boko

ci równej B, zgodnie z rys. Z1-1, t

⋅

-3

g - przy

pieszenie ziemskie, m

⋅

-2

(mo

na przyjmowa

g = 10 m

⋅

-2

, i

- współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej obci

ąŜ

enia, wyznaczane z nomogramów na rys. Z1-2, w

zale

ci od

i od

(r)

(lub

(r)

)

- k

t nachylenia wypadkowej obci

ąŜ

enia, °,

(Z1-6)

gdzie:
T

- siła pozioma działaj

ca równolegle do krótszego boku B podstawy fundamentu, kN, (rys. Z1-3).

Rys. Z1-2

PN-81/B-03020

ASLAN - WYDAWNICTWA ELEKTRONICZNE

www.aslan.com.pl

ęść

2 Strona 6

Rys. Z1-3

W przypadku gdy fundament jest obci

ąŜ

ony równie

sił

poziom

, działaj

równolegle do dłu

szego boku

podstawy (rys. Z1-3), nale

y dodatkowo sprawdzi

, czy spełniony jest poza warunkiem (Z1-1), warunek

(Z1-7)

w którym:

(Z1-8)

gdzie:
i

, i

- współczynniki wpływu nachylenia obci

ąŜ

enia, wyznaczone w zale

ci od

(r)

(lub

(r)

) z

nomogramu na rys. Z1-2,

, zgodnie z rys Z1-3

- pozostałe oznaczenia, jak we wzorze (Z1-2)
Dla fundamentów o podstawie kołowej o promieniu R mo

na przyjmowa

: B = L = 1,77 R.

Dla fundamentów pasmowych (L > 5B) mo

na przyjmowa

2. Podło

e warstwowane. Gdy w podło

u wyst

puje słabsza warstwa geotechniczna na gł

boko

ci mniejszej ni

2B poni

ej poziomu posadowienia fundamentu, wtedy warunek (4) normy nale

y sprawdzi

równie

w podstawie

zast

pczego fundamentu cd. wg rys. Z1-4.

Rys. Z1-4

We wzorach: (Z1-1) i (Z1-2) nale

y uwzgl

dni

- obci

ąŜ

enie

PN-81/B-03020

ASLAN - WYDAWNICTWA ELEKTRONICZNE

www.aslan.com.pl

ęść

2 Strona 7

- wielko

ci geometryczne

min

= D

min

+ h; jak na rys. Z1-4

- parametry geotechniczne

(r)

, c

(r)

- dla słabej warstwy

(r)

rednia g

sto

ść

obj

ciowa gruntu ponad podstaw

zast

pczego fundamentu,

gdzie:

(r)

rednia g

sto

ść

obj

ciowa gruntu mi

dzy podstawami fundamentów rzeczywistego i zast

pczego, t

⋅

-3

przy czym:
- dla gruntów spoistych

- dla gruntów niespoistych

i T

- wg rys. Z1-3.

h - zagł

bienie stropu słabszej warstwy, mierzone od poziomu posadowienia rzeczywistego fundamentu, m.

3. Ustalanie jednostkowego oporu obliczeniowego podło

a. Dla prostych przypadków posadowienia, gdy nie

wyst

puj

warunki wymienione w p. 3.3.6 b), c), d) normy, oraz gdy mimo

ród obci

ąŜ

enia wynosi e

≤

0,035,

dopuszcza si

sprawdzenie I stanu granicznego według wzorów:

(Z1-9)

PN-81/B-03020

ASLAN - WYDAWNICTWA ELEKTRONICZNE

www.aslan.com.pl

ęść

2 Strona 8

w których:
q

rednie obliczeniowe obci

ąŜ

enie jednostkowe podło

a pod fundamentem, kPa,

r max

- maksymalne obliczeniowe obci

ąŜ

enie jednostkowe podło

a pod fundamentem, kPa,

- obliczeniowy opór jednostkowy jednowarstwowego podło

a pod fundamentem, kPa, obliczany według wzoru

(Z1-10)

w którym oznaczenie, jak we wzorze (Z1-2).
Przy obliczaniu q

i q

r max

uwzgl

dnia si

składow

pionow

obci

ąŜ

enia N

, z pomini

ciem składowej poziomej T

4. Ustalanie charakterystycznej warto

ci oporu granicznego podło

a Q

(n)

pod fundamentem pasmowym

posadowionym na gruncie niespoistym.
Charakterystyczn

warto

ść

oporu granicznego podło

a pod fundamentem pasmowym nale

y ustala

według

wzorów (Z1-2) lub (Z1-10), podstawiaj

c charakterystyczne warto

ci parametrów

(n)

, w miejsce

wyst

puj

cych w tych wzorach warto

ci obliczeniowych

(n)

(r)

oraz przyjmuj

ZAŁ

CZNIK 2

WYZNACZANIE NAPR

Ęś

ENIA

σσσσ

W PODŁO

U GRUNTOWYM OD OBCI

Ąś

ENIA

ZEWN

TRZNEGO

1. Zasady wyznaczania napr

ęŜ

σσσσ

. Zgodnie z p. 3.5 normy podło

e gruntowe traktuje si

jako półprzestrze

spr

ęŜ

yst

i do wyznaczania napr

ęŜ

enia

stosuje si

wzory oparte na teorii spr

ęŜ

ysto

ci.

Podstawowy wzór, wyprowadzony dla przypadku obci

ąŜ

enia podło

a sił

skupion

Q, prostopadł

do płaszczyzny

granicznej półprzestrzeni, słu

Ŝą

cy do wyznaczania napr

ęŜ

enia

w punkcie M (rys. Z2-1), ma posta

(Z2-1)

w którym:

Rys. Z2-1

Przy obliczaniu napr

ęŜ

enia

w innych przypadkach obci

ąŜ

enia podło

a stosuje si

zasad

superpozycji.

Napr

ęŜ

enie

w punkcie M podło

a, wywołane siłami Q

, Q

...,Q

, działaj

cymi w odległo

ci r

, r

...,r

od punktu

M (rys. Z2-2) oblicza si

według wzoru

PN-81/B-03020

ASLAN - WYDAWNICTWA ELEKTRONICZNE

www.aslan.com.pl

ęść

2 Strona 9

(Z2-2)

w którym

(Z2-2a)

Rys. Z2-2

Warto

ci współczynnika K

na przyjmowa

z nomogramu na rys. Z2-10.

Napr

ęŜ

enie

w punkcie M podło

a, wywołane obci

ąŜ

eniem ci

głym równomiernie lub nierównomiernie

rozło

onym na obszarze A (rys. Z2-3), oblicza si

według ogólnego wzoru

(Z2-3)

Rys. Z2-3

w którym:
q

- przyj

ta dowolnie (np.

rednia) warto

ść

obci

ąŜ

enia jednostkowego q, działaj

cego na obszarze A,

- współczynnik rozkładu napr

ęŜ

enia w podło

u, zale

ny od kształtu obszaru obci

ąŜ

onego A, sposobu

nierównomierno

ci obci

ąŜ

enia ci

głego q(K) w tym obszarze oraz od poło

enia punktu M, obliczany ze wzoru

PN-81/B-03020

ASLAN - WYDAWNICTWA ELEKTRONICZNE

www.aslan.com.pl

ęść

2 Strona 10

(Z2-4)

Napr

ęŜ

enie

w punkcie M, wywołane działaniem układu n obszarów obci

ąŜ

onych (pojedynczych fundamentów,

wydzielonych cz

ęś

ci fundamentów lub innych obci

ąŜ

głych) oblicza si

według wzoru

(Z2-5)

w którym oznaczenia jak we wzorze (Z2-3), przy czym dopuszcza si

zast

powanie obci

ąŜ

enia nierównomiernie

rozło

onego na obszarze A

równowa

nym obci

ąŜ

eniem równomiernie rozło

onym na tym obszarze.

eli obszar obci

ąŜ

ony znajduje si

w odległo

ci R

≥

2a od punktu M (rys. Z2-4), zgodnie z zasad

Saint-Venanta,

na obci

ąŜ

enie ci

głe działaj

ce na tym obszarze zast

wypadkowym obci

ąŜ

eniem skupionym Q.

Rys. Z2-4

Napr

ęŜ

enie

w punkcie M dla dowolnego układu obci

ąŜ

enia, przy uwzgl

dnieniu zasady superpozycji zasady

Saint-Venanta, oblicza si

według ogólnego wzoru

(Z2-6)

na przyjmowa

e wszystkie obci

ąŜ

enia działaj

w jednej płaszczy

nie, w poziomie posadowienia

rozpatrywanego fundamentu.
Inny ni

prostok

tny kształt obszaru obci

ąŜ

onego mo

na zast

powa

prostok

tem lub układem prostok

tów o

równowa

nym polu powierzchni, przy zachowaniu układu osi głównych i stosunku

redniej długo

ci do

redniej

szeroko

ci (rys. Z2-5).

PN-81/B-03020

ASLAN - WYDAWNICTWA ELEKTRONICZNE

www.aslan.com.pl

ęść

2 Strona 11

(Z2-9)

Wzór (Z2-9) mo

na wykorzysta

jako wzór przybli

ony do obliczania napr

ęŜ

enia pod doskonale sztywnym

fundamentem prostok

tnym, przy czym

Warto

ci współczynnika

na przyjmowa

z nomogramów na rys. Z2-13.

Napr

ęŜ

enie

σσσσ

pod

rodkiem obszaru kołowego o promieniu R oblicza si

według wzorów:

- obci

ąŜ

enie równomiernie rozło

one q

(Z2-10)

- obci

ąŜ

enie sztywnym fundamentem kołowym

(Z2-11)

gdzie

Warto

ci współczynników

na przyjmowa

z nomogramu na rys. Z2-14.

PN-81/B-03020

ASLAN - WYDAWNICTWA ELEKTRONICZNE

www.aslan.com.pl

ęść

2 Strona 14

3. Wyznaczanie napr

ęŜ

enia

σσσσ

metod

punktów naro

nych. Metod

punktów naro

nych stosuje si

wyznaczania napr

ęŜ

enia

w punkcie M, spowodowanego działaniem obci

ąŜ

enia q równomiernie rozło

onego na

obszarze prostok

tnym ABCD, gdy punkt M jest poło

ony wewn

trz (rys. Z2-8a) lub na zewn

trz (rys. Z2-8b) tego

obszaru.

Rys. Z2-8

Wykorzystuj

c wzór (Z2-7) i zasad

superpozycji, napr

ęŜ

enie

w punkcie M oblicza si

jako sum

napr

ęŜ

wywołanych działaniem obci

ąŜ

enia q na obszarach prostok

tnych maj

cych wspólne naro

e w punkcie M: HAEM,

EBFM, FCGM i GDHM dla przypadku według rys. Z2-8a) oraz EBFM i HDGM ze znakiem "+" oraz EAGM i HCFM ze
znakiem "-" dla przypadku według rys. Z2-8b).
Obliczenia te mo

na przeprowadzi

przy zastosowaniu ogólnego wzoru, pozwalaj

cego wyznaczy

w dowolnie

poło

onym punkcie M, spowodowane działaniem obci

ąŜ

enia równomiernie rozło

onego na obszarze prostok

tnym

(rys. Z2-9)

(Z2-12)

w którym:

(Z2-13)

x, y - współrz

dne punktu M, w którym wyznacza si

, y

- współrz

dne naro

a N (lewe, dolne) prostok

ta P

, a

- długo

ść

boków obci

ąŜ

onego prostok

ta P

, przy czym

- współczynnik rozkładu napr

ęŜ

enia

obliczany według wzoru (Z2-7) dla ka

dego z czterech prostok

tów P

, (j = I, II, III, IV), maj

cych wspólne naro

e w

punkcie M (na rys. Z2-9, P

- DNFM, P

- ABFM, P

III

- DEGM oraz P

- ACGM). Długo

ci boków prostok

tów P

równe warto

ci czynników iloczynu w mianowniku ilorazu przy

(np. długo

ść

boków prostok

ta P

III

na rys. Z2-9

wynosi (x - x

- b

), (y - y

), przy czym za L we wzorze (Z2-7) nale

y podstawia

wymiar dłu

szego boku

rozpatrywanego prostok

ta P

PN-81/B-03020

ASLAN - WYDAWNICTWA ELEKTRONICZNE

www.aslan.com.pl

ęść

2 Strona 15

Rys. Z2-14

INFORMACJE DODATKOWE

1. Instytucja opracowuj

ca norm

- Instytut Techniki Budowlanej.

2. Istotne zmiany w stosunku do PN-74/B-03020. Uaktualniono, uzupełniono i rozszerzono zakres normy,
wprowadzono jednostki SI (i inne uznane za legalne) oraz wydzielono z tekstu normy i zgrupowano w zał

cznikach

materiały pomocnicze (wzory, nomogramy) do oblicze

statycznych.

3. Normy zwi

zane

PN-86/B-02480 Grunty budowlane. Okre

lenia, symbole, podział i opis gruntów

PN-74/B-04452 Grunty budowlane. Badania polowe
PN-88/B-04481 Grunty budowlane. Badania próbek gruntu
4. Normy zagraniczne
CSRS

SN 73 1001 Zakladova puda pod plosnymi zaklady

NRD TGL 11464 BI. i GR. 200 00 Erdstatische Berechnungsverfahren Setzungen 1972
TGL 11464 BI. 2 Erdstatische Berechnungsverfahren. Tragkraft von Flächenfundamenten 1972
TGL 11466 Gr. 700 Bauwerksgründungen. Mindestgründungstiefen
RFN DIN 4017 BI. 1 Baugrund. Grundbruchberechnungen von lotrecht mittig belasteten Flächgründungen 1974
DIN 4017 BI. 2. Baugrund. Grundbruchberechnungen von ausermittig und schräg belasteten Flächgündungen
Empfechlungen 1970
ZSRR

čĎ

II-15-74 Î

íîâ

˙ çä

îî

ćĺ

5. Autorzy projektu normy - doc. mgr in

. Zdzisław Kowalewski i mgr in

. Joanna Pogorzelska.

6. Wydanie 4 - stan aktualny: grudzie

1993 - uaktualniono normy zwi

zane i wprowadzono zmiany:

zmiana 1 - Biuletyn PKNMiJ nr 2/1988.

PN-81/B-03020

ASLAN - WYDAWNICTWA ELEKTRONICZNE

www.aslan.com.pl

ęść

2 Strona 20