ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Technologia i organizacja
robót budowlanych
„Projektowanie deskowań”
prof. dr hab.
inż.
Włodzimierz
Martinek
dr inż. Paweł Nowak
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Projektowanie deskowań
Przy wyborze deskowań należy uwzględnić:
wymiary obiektu i jego poszczególnych
elementów
przewidzianych do deskowania,
liczbę występujących w obiekcie powtarzalnych
kondygnacji, sekcji itp.
rozkład dylatacji i możliwość podziału obiektu
na działki
robocze z uwzględnieniem miejsc, w których
dopuszcza się
wykonanie przerw technologicznych
w betonowaniu,
planowane terminy prowadzenia robót,
założoną wielkość rytmu roboczego, planowany
sposób
prowadzenia robót zbrojarskich i
betoniarskich.
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Dobór systemu deskowania wg instrukcji producenta
zawierającej:
podstawowe założenia systemu,
dopuszczalne obciążenia podstawowych
elementów,
asortyment elementów formujących, łączących,
podtrzymujących i usztywniających oraz
wszystkie
potrzebne akcesoria,
zasady montażu i demontażu deskowania,
podstawowe zasady projektowania kompletów
roboczych
deskowania.
Często stosuje się w tym celu oprogramowanie
komputerowe.
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
W obliczeniach statycznych uwzględnia się:
a) ciężar własny deskowania,
b) ciężar świeżej mieszanki betonowej,
c) obciążenie użytkowe pomostów
komunikacyjnych jako obciążenie ciągłe oraz
siły skupione od wózka – japonki
i robotnika z narzędziami,
d) parcie wiatru,
e) obciążenia dodatkowe (układanie mieszanki,
wibrowanie)
f) parcie boczne mieszanki betonowej.
Obciążenia wymienione w punktach od a) do e) oblicza się, jak
dla konstrukcji
budowlanych (wg norm i zasad mechaniki).
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Obciążenia - ciężar własny urządzeń formujących i
mieszanki betonowej, np.:
drewno iglaste - 6 kN/m
3
drewno liściaste - 8 kN/m
3
stal - 78,5 kN/m
3
beton świeży (żwirowy) - 25 kN/m
3
beton zbrojony - 26 kN/m
3
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Obciążenie użytkowe pomostów roboczych
(obliczenia
dla deskowań stropów, szerokich belek, pomostów
roboczych, podpór):
dla rusztowań podpierających -
współczynnik zabudowy
powierzchni; 0,3-0,6
Siła skupiona od zastosowania środków transportu
mieszanki:
taczki - 1,5 kN
wózki (japonki) - 2 kN
robotnik z narzędziami - 1,3 kN
Parcie wiatru - jak dla konstrukcji z belkami
podłużnymi, pełnymi, współczynnik boczny = 1
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Obciążenia dodatkowe:
przy betonowaniu belek i ścian;
1. pojemnikiem do betonu (zrzut mieszanki
betonowej > 1m);
• 2 kPa - pojemnik do 0,2 m
3
• 4 kPa - pojemnik od 0,2 do 0,7 m
3
• 6 kPa - pojemnik powyżej 0,7 m
3
• pompa do betonu lub rynny spustowe - 2 kPa
przy wibrowaniu - obliczenia tylko dla elementów,
dla których nie uwzględniono obciążeń
transportowych
i roboczych
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Parcie boczne mieszanki
betonowej
Czynniki wpływające na parcie mieszanki betonowej:
1. Charakterystyka świeżej mieszanki: receptura
mieszanki, dodatki do betonu, uziarnienie
kruszywa i kształt ziaren, rodzaj zastosowanego
cementu,
temperatura
mieszanki,
ciężar
objętościowy mieszanki, konsystencja.
2. Charakterystyka
deskowania:
szczelność
(nieszczelność powłok deskowania wywierająca
wpływ na ciśnienie wody w porach),
przekrój poprzeczny betonowanego elementu,
nachylenie deskowania, gładkość powierzchni
roboczych deskowania, nachylenie deskowania,
sztywność deskowania.
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
3. Warunki układania mieszanki betonowej: wzrost
obciążenia w obszarze podawania, warunki
powietrzno-wilgotnościowe, sposób i ciągłość
układania,
głębokość
wibrowania,
sposób
wibrowania (wgłębny lub przyczepny), szybkość
układania (szybkość podnoszenia się słupa
świeżej mieszanki betonowej).
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
MODEL UPROSZCZONY (model
Pascala)
h
p
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
MODEL NIEMIECKI (Beton Kalender)
Sposób ten uzależnia parcie boczne mieszanki
betonowej od trzech czynników:
ciężaru objętościowego mieszanki
głębokości poniżej powierzchni świeżo ułożonej
mieszanki betonowej, h
prędkości betonowania V (podawanej w m/h
narastania
słupa świeżej mieszanki)
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
W zakresie głębokości od 0 1,75 m poniżej powierzchni
ułożonej mieszanki i prędkości betonowania od 0 do 0,9 m/h
proponuje się określanie parcia jako hydrostatycznego,
określanego wzorem:
Na większych głębokościach poniżej 1,75 m (do 5,8 m) i
prędkości betonowania od 0,9 do 3,0 m na godzinę
wprowadzono współczynnik zmniejszający:
Na głębokościach większych niż 5,8 m przyjęto, że parcie jest
równe parciu na głębokości 5,8 m i i jest stałe:
h
p
h
p
42
,
0
h
p
42
,
0
(h = 580 cm)
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
MODEL ACI (American Concrete
Institute)
Trzy fazy:
Faza pierwsza - faza liniowego narastania
parcia
Faza druga - faza narastania
proporcjonalnego,
ale o nieznanym równaniu
krzywej.
W tej fazie znajduje się
punkt,
w którym parcie jest
największe.
Faza trzecia - faza zmniejszania się parcia
bocznego.
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
[kN/m
2
]
gdzie:
c
1
– współczynnik zależny od ciężaru
objętościowego betonu,
c
2
– współczynnik zależny od konsystencji
betonu,
R – prędkość betonowania [m/h],
T – temperatura betonu w deskowaniu
Utworzony w 1958 r. Amerykański Instytut Betonu ACI
wyłonił
Komitet nr 622 ”Deskowania dla betonu”,
który potem oznaczono liczbą 347. Komitet ten określił
ogólny wzór na określenie wielkości parcia mieszanki
betonowej:
T
R
c
c
p
)
1
(
2
1
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Wzór ACI
Oznaczenia:
R – prędkość betonowania, [m/h]
T – temperatura mieszanki betonowej w deskowaniu,
[
˚
C]
h – wysokość słupa betonu ponad rozpatrywanym
poziomem, [m]
w – jednostkowa masa mieszanki betonowej, [kg/m
3
]
C
w
– współczynnik masy jednostkowej
C
c
– współczynnik dodatków chemicznych
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Rok 1958
dla słupów:
ale nie więcej niż 144
kN/m
2
dla ścian:
prędkość betonowania poniżej 2 m/h
prędkość betonowania powyżej 2 m/h
ale nie więcej niż 95,8
kN/m
2
8
,
17
785
2
,
7
T
R
p
8
,
17
785
2
,
7
T
R
p
8
,
17
244
36
T
R
p
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Rok 1963
8
,
17
244
8
,
17
785
2
,
7
T
R
T
R
p
dla ścian:
prędkość betonowania powyżej 2 m/h
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Rok 1978
h
p
5
,
23
dla ścian:
prędkość betonowania powyżej 3 m/h
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Rok 1988
Wielkość porównawcza parcia (dla przypadku podstawowego,
gdy mieszanka bez dodatków, w=2400 kg/m
3
,
stożek opadowy do 100 mm, wibrowana standardowo do 1,2 m):
modyfikacje (dla innych warunków betonowania):
dla słupów:
(nie więcej niż p
p
, maximum
150C
w
C
c
kN/m
2
,
minimum 30C
w
kN/m
2
dla ścian:
(nie więcej niż p
p
,
maximum
100C
w
C
c
kN/ m
2
,
minimum 30C
w
kN/ m
2
)
h
w
p
p
]
8
,
17
785
2
,
7
[
T
R
C
C
p
c
w
]
8
,
17
244
8
,
17
1156
2
,
7
[
T
R
T
C
C
p
c
w
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Metoda francuska (L’Hermite)
Metoda uwzględnia:
ciężar objętościowy betonu,
głębokość działania wibratora wgłębnego h
1
,
głębokość niezwiązanej mieszanki h,
kąt pochylenia deskowania do poziomu ,
kąt tarcia mieszanki betonowej o deskowanie ,
kąt stoku naturalnego mieszanki .
(
i
są wyrażone przez współczynnik k)
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Wzór L’Hermite’a ma postać:
Głębokość
niezwiązanej
mieszanki
określa
zależność:
, gdzie
v – prędkości betonowania w m/h,
t
w
– czas wiązania w godz.
sin
]
)
(
[
1
1
k
h
h
h
p
w
t
v
h
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Kąt stoku naturalnego mieszanki betonowej
bezpośrednio po wibrowaniu wynosi 50
˚
,
mieszanki plastycznej 30
˚
, a mieszanki ciekłej 20
˚
,
w
czasie wibrowania 0
˚
.
Kąt tarcia mieszanki betonowej o deskowanie dla
desek surowych wynosi 25
˚
, sklejki 20
˚
a desek
struganych 18 20
˚
.
Tab. Wartości współczynnika k
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Metoda DIN 18218
1. Ustalenie parcia świeżej mieszanki betonowej
wg wzoru:
[kN/m
2
]
2. Ustalenie dopuszczalnej prędkości betonowania
wg wzoru:
[m/h]
G - ciężar objętościowy mieszanki betonowej, kN/m
3
V - prędkość wznoszenia świeżej mieszanki betonowej, m/h
C
2
- współczynnik określający wpływ domieszek opóźniających wiązanie; wg wzoru:
w którym T
v
oznacza czas opóźnienia w
godzinach
K
T
- współczynnik określający wpływ temperatury obliczony ze wzoru:
w którym T - określa temperaturę świeżej
mieszanki.
)
74
,
0
48
,
0
(
1
2
max
V
K
C
G
p
54
,
1
08
,
2
2
T
dop
K
C
G
p
V
100
3
145 T
K
T
1
065
,
0
2
v
T
C
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Stosowanie wzorów ograniczone jest do
następujących warunków:
konsystencja mieszanki K2/K3,
zakres temperatur 5
˚
C T 30
˚
C,
dla C
2
1,0, K
T
1,0 (to znaczy bez
zmniejszenia parcia
mieszanki betonowej przy zastosowaniu
domieszek
do betonu i temperatury świeżego betonu
powyżej 15
˚
C),
niezależnie od wysokości słupa świeżej
mieszanki H.
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Metoda CIRIA
(CONSTRUCTION
INDUSTRY
RESEARCH
INFORMATION
ASSOCIATION)
Metoda doświadczalna powstała w oparciu o badania wykonane na
350 budowach.
lub
miarodajna jest
wartość mniejsza
Dopuszczalna prędkość betonowania:
[m/h]
H - wysokość słupa świeżej mieszanki betonowej, [m]
C
1
- współczynnik przekroju poprzecznego wynoszący: dla ścian C
1
=1,0, dla
słupów C
1
= 1,5
C
2
- współczynnik uwzględniający wpływ domieszek opóźniających wiązanie:
dla zwykłego betonu C
2
=0,3, dla betonu z dodatkiem opóźniającym wiązanie
cementu C
2
= 0,45.
)
(
1
2
1
max
V
C
H
K
C
V
C
G
p
T
H
G
p
max
2
1
2
2
2
2
2
2
2
)
2
)
(
4
2
(
C
G
P
H
K
C
K
C
K
C
G
P
V
T
T
T
dop
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Zakres ważności formuł CIRIA:
nie zależy od konsystencji,
bez ograniczeń dla zmniejszenia parcia
mieszanki
przy zastosowaniu domieszek do betonu i
temperatury
świeżej mieszanki powyżej +15
˚
C,
dotyczy ścian i słupów,
wprowadza zależność od wysokości słupa
świeżej
mieszanki betonowej.
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Porównanie obliczeń wg DIN i CIRIA
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Wzór Hoffmana
Według Hoffmana:
zaś parcie w dowolnym punkcie:
p – parcie boczne
ρ – ciężar objętościowy betonu
R – prędkość betonowania
t – czas
α – stała
e
R
p
0
max
t
e
Rt
p
0
pionowe
parcie
boczne
parcie
)
2
45
(
2
0
tg
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Wzór S. Rodina
Parcie boczne zależy od:
szybkości układania mieszanki,
konsystencji,
temperatury układania,
kształtu i wymiarów deskowania,
sposobu zagęszczania mieszanki.
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Wzór dla warunków:
temperatura 18˚C,
skład mieszanki; 1:2:4 (cement – piasek –
żwir),
konsystencja plastyczna.
ρ
b
– gęstość mieszanki
H
m
– wysokość układanej mieszanki
v
bet
– prędkość betonowania
3
62
,
1
bet
b
m
b
m
v
H
p
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Wzór uogólniony:
n
1
– współczynnik zależny od proporcji składników
n
2
– współczynnik zależny od konsystencji
mieszanki
n
3
– współczynnik zależny od temperatury
stosowne tabele i wykresy – podręczniki prof.
Lewickiego
3
2
1
3
62
,
1
n
n
n
v
p
bet
b
m
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Wzór Olimpija Olimpijowicza -
Litwinowa
1. Przy zagęszczaniu wibratorem
pogrążanym,
jeżeli wysokość warstwy układanej jest
mniejsza
od promienia działania wibratora, czyli
h<r
a prędkość betonowania V
bet
< 0,5 m/h,
to:
h
p
[MPa] (jak Pascal)
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
2. Przy zagęszczaniu wibratorem
pogrążanym,
jeżeli wysokość warstwy układanej jest
mniejsza
od promienia działania wibratora, czyli
h>r,
a prędkość betonowania v
bet
> 0,5 m/h,
to:
k
1
– współczynnik zależny od konsystencji mieszanki
np. 0,8 dla opadu stożka od 0 do 2 cm
1,0 dla opadu stożka od 4 do 6 cm
1,2 dla opadu stożka od 8 do 12 cm
k
2
– współczynnik zależny od temperatury
np. 1,15 dla temperatury od 5 do 7˚C
1,00 dla temperatury od 10 do 12˚C
0,85 dla temperatury powyżej 15˚C
2
1
)
79
,
0
27
,
0
(
k
k
v
p
bet
[MPa]
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
3. Przy zastosowaniu wibratora
powierzchniowego:
)
79
,
0
27
,
0
(
bet
v
p
[MPa]
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Wnioski z obliczeń parcia bocznego
mieszanki betonowej
Przy betonowaniu elementów o małym
przekroju
deskowanie jest narażone na proporcjonalnie
większą
energię pochodzącą od działania wibratora.
Stosowanie domieszek opóźniających wiązanie
mieszanki
betonowej powoduje zwiększenie parcia
bocznego.
Wzrost temperatur świeżej mieszanki wpływa
na zmniejszenie parcia bocznego ze względu
na przyśpieszanie procesów wiązania.
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Zależność parcia bocznego od ciężaru
objętościowego
mieszanki betonowej jest oczywista.
Przy betonowaniu pod wodą ciężar ten należy
skorygować
wg zależności:
G
1
= G - 9,81 [kN/m
3
]
na ogół G przyjmuje się równe 25 kN/m
3
, wtedy
można
przyjąć w przybliżeniu G
1
= 16 kN/m
3
.
Prędkość narastania słupa świeżej mieszanki
wpływa bardzo
istotnie na parcie boczne.
Gładkość deskowania wpływa na parcie boczne
(wg L’Hermita).
ZAKŁAD INŻYNIERII PRODUKCJI I ZARZĄDZANIA W BUDOWNICTWIE
WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ POLITECHNIKA WARSZAWSKA
WYKŁADY TECHNOLOGIA ROBÓT BUDOWLANYCH
RA 2010/2011
Dopuszczalne obciążenia podstawowych
elementów.
Asortyment elementów formujących, łączących,
podtrzymujących i usztywniających oraz
wszystkie
potrzebne akcesoria.
Zasady montażu i demontażu deskowania.
Podstawowe zasady projektowania kompletów
roboczych
deskowania.
Wibrowanie wpływa na parcie boczne
(parcie hydrostatyczne).