---

Overview

PŁYTA
SŁUP
Stopa

---

Sheet 1: PŁYTA

	PROJEKT USTROJU PLYTOWO SŁUPOWEGO
	DANE
		L [m]	B [m]	m	H1	p [kPa]	beton	stal	ID
		5,2	5,4	4	4,1	6	B-25	A-II	0,7
		Beton	B 25			Stal	A-II
		fck =	20	[Mpa]	Tab.nr2	fyk =	355	[Mpa]	Tab.nr3
		fcd =	13,3	[Mpa]	Tab.nr2	fyd =	310	[Mpa]	Tab.nr3
		fctm =	2,2	[Mpa]	Tab.nr2	fdk =	480	[Mpa]	Tab.nr3
		Ecm =	30	[Gpa]		xefflim	0,55	[-]	Tab.nr 9
	ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ DLA RAM ZASTĘPCZYCH
	OBCIAŻENIA STAŁE
			kierunek X/Y		kierunek Y				kierunek X
			Q [kN/m3]	a [m]	B[m]	qk [kN/m]	g	q [kN/m]	B[m]	qk [kN/m]	g	q [kN/m]
	posadzka cementowa		21	0,04	5,2	4,368	1,3	5,678	5,4	4,536	1,3	5,897
	2xpapa termozg.				5,2	0,624	1,2	0,749	5,4	0,648	1,2	0,778
	tynk cem-wap		19	0,015	5,2	1,482	1,3	1,927	5,4	1,539	1,3	2,001
							Σ	8,354			Σ	8,675
	OBCIĄŻENIE ZMIENNE
			kierunek X/Y			kierunek X				kierunek Y
			p [kN/m2]			B[m]	pk [kN/m]	g	p [kN/m]	B[m]	pk [kN/m]	g	p [kN/m]
	obciążenie użytkowe		6			5,2	31,2	1,2	37,44	5,4	32,4	1,2	38,88
	OBCIĄŻENIA Z DACHU
			Q [kN/m3]	Q [kN/m2]	a [m]	B[m]	qk [kN/m]	g	q [kN/m]
	blacha trapezowa		25		0,005	5,2	0,65	1,1	0,715
	styropian		0,45		0,1	5,2	0,234	1,2	0,281
	papa termozgrz.			0,06		5,2	0,312	1,2	0,374
	gładź cementowa		21		0,03	5,2	3,276	1,3	4,259
	płyty panwiowe			2,58		5,2	13,416	1,1	14,758
	tynk cem-wapienny		19		0,015	5,2	1,482	1,3	1,927
								Σ	22,313
		OBCIĄŻENIE WIATREM
			Q [kN/m2]	C	Ce	b	pk [kN/m]	B[m]	pk [kN/m]	g	p [kN/m]
			0,35	0,1	1	1,8	0,063	5,2	0,328	1,3	0,43
		OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM
			Qk [kN/m2]	C	Sk [kN/m2]	B[m]	Sk [kN/m]	g	S [kN/m]
			0,7	0,8	0,56	5,2	2,912	1,4	4,08
	OBCIĄŻENIA OD ŚCIAN II KONDYGNACJI I GZYMSU DLA KIER. Y
			Q [kN/m3]	a [m]	h [m]	B[m]	Pk [kN]	g	P [kN]
	ściana z gazobetonu		12,5	0,24	2,85	5,2	44,460	1,1	48,906
	gzyms		25	0,369		5,2	47,970	1,1	52,767
								Σ	101,673
	OBCIĄŻENIA OD ŚCIAN II KONDYGNACJI DLA KIER. X
			Q [kN/m3]	a [m]	h [m]	B[m]	Pk [kN]	g	P [kN]
	ściana z gazobetonu		12,5	0,24	4,2	5,4	68,04	1,1	74,844
	attyka		25	0,24	0,8	5,4	25,92	1,1	28,512
								Σ	103,356
	WYZNACZENIE ZBROJENIA DLA PŁYTY ZE WZGLĘDU NA ZGINANIE
		Obliczenie otuliny zbrojenia
		Wg. Tab.nr 21 dla XC1 wg tab. Nr 8
		cmin	=	15	[mm]
		Dc	=	5	[mm]
		cnom = cmin + Dc		=	20	[mm]
		Do obliczeń wstępnych przyjmuje pręty				F	=	8	[mm]	Siatka dolna
						F	=	12	[mm]	Siatka górna
		Wyznaczenie wysokości użytecznej d				Φst	=	8	[mm]	Strzemiona
SIATKA	Kierunek	hpl	cnom	Φst	Φ/2	d
Dolna	Y	24	2	0,8	0,4	20,8	[cm]
	X					20	[cm]
Górna	Y	24	2	0,8	0,6	19,4	[cm]
	X					20,6	[cm]
		SIATKA DOLNA
		W KIERUNKU Y
	Wartości max momentów przęsłowych dla poszczególnych części ryglaramy zastępczej
	Rygiel	M [kNm]
	1	151,068
	2	116,199
		Rozdział momentów na pasmo
		Rygiel 1
	RYGIEL	M [kNm]		50% M [kNm]		25% M [kNm]
	1	151,068		75,534		37,767
	2	116,199		58,100		29,050
		szerokość pasma		2,08		3,12		[m]
		Dla wycinka środkowego pasma
		Obliczanie wartości współczynnika ueff
		Numer	Odcinek	Msd	b	d	fcd	ueff
		RYGLA	RYGLA	[kNm]	[m]	[m]	[kN/m2]	[ - ]
		1	A	37,767	1,56	0,208	13300	0,0421
			B	75,534	2,08	0,208	13300	0,0631
		2	A	29,050	1,56	0,208	13300	0,0324
			B	58,100	2,08	0,208	13300	0,0485
		Obliczenie wartości współczynników pomocniczych do obl. Metodą uproszczoną ξeff ζeff
		Numer	Odcinek	ξeff	ζeff
		RYGLA	RYGLA
		1	A	0,043	0,979
			B	0,065	0,967
		2	A	0,033	0,984
			B	0,050	0,975
		Sprawdzenie czy przekrój wymaga zbrojenia w strefie ściskanej
		Numer	Odcinek	ξeff		ξefflim
		RYGLA	RYGLA
		1	A	0,043	<	0,55	przekrój pojedyńczo zbrojony
			B	0,065	<	0,55	przekrój pojedyńczo zbrojony
		2	A	0,033	<	0,55	przekrój pojedyńczo zbrojony
			B	0,050	<	0,55	przekrój pojedyńczo zbrojony
		Obliczenie pola przekroju zbrojenia As1
		Sprawdzenie warunku minimalnego pola przekroju zbrojenia
		TABELA ZBROJENIA
		Numer	Odcinek	As1	F	szt.	As1prow		As1min
		RYGLA	RYGLA	[cm2]	[mm]		[cm2]		[cm2]
		1	A	5,99	8	12	6,03	>	5,23	warunek min zbrojenia spełniony
			B	12,11	8	25	12,57	>	6,97	warunek min zbrojenia spełniony
		2	A	4,58	8	10	5,03	<	5,23	warunek min zbrojenia nie spełniony
			B	9,24	8	19	9,55	>	6,97	warunek min zbrojenia spełniony
	Na etapie projektowania rozkładu zbrojenia należy zwiększyć ilość prętów dla odcinków nie spełniających wymogu min. Stopnia zbrojenia
		W KIERUNKU X
	Wartości max momentów przęsłowych dla poszczególnych części ryglaramy zastępczej
	Rygiel	M [kNm]
	1	143,954
	2	111,843
		Rozdział momentów na pasmo
		Rygiel 1
	RYGIEL	M [kNm]		50% M [kNm]		25% M [kNm]
	1	143,954		71,977		35,989
	2	111,843		55,922		27,961
		szerokość pasma		2,16		3,24		[m]
		Dla wycinka środkowego pasma
		Obliczanie wartości współczynnika ueff
		Numer	Odcinek	Msd	b	d	fcd	ueff
		RYGLA	RYGLA	[kNm]	[m]	[m]	[kN/m2]	[ - ]
		1	A	35,9885	1,62	0,2	13300	0,0418
			B	71,977	2,16	0,2	13300	0,0626
		2	A	27,961	1,62	0,2	13300	0,0324
			B	55,922	2,16	0,2	13300	0,0487
		Obliczenie wartości współczynników pomocniczych do obl. Metodą uproszczoną ξeff ζeff
		Numer	Odcinek	ξeff	ζeff
		RYGLA	RYGLA
		1	A	0,043	0,979
			B	0,065	0,968
		2	A	0,033	0,984
			B	0,050	0,975
		Sprawdzenie czy przekrój wymaga zbrojenia w strefie ściskanej
		Numer	Odcinek	ξeff		ξefflim
		RYGLA	RYGLA
		1	A	0,043	<	0,55	przekrój pojedyńczo zbrojony
			B	0,065	<	0,55	przekrój pojedyńczo zbrojony
		2	A	0,033	<	0,55	przekrój pojedyńczo zbrojony
			B	0,050	<	0,55	przekrój pojedyńczo zbrojony
		Obliczenie pola przekroju zbrojenia As1
		Sprawdzenie warunku minimalnego pola przekroju zbrojenia
		TABELA ZBROJENIA
		Numer	Odcinek	As1	F	szt.	As1prow		As1min
		RYGLA	RYGLA	[cm2]	[mm]		[cm2]		[cm2]
		1	A	5,93	8	12	6,03	>	5,22	warunek min zbrojenia spełniony
			B	12,00	8	24	12,06	>	6,96	warunek min zbrojenia spełniony
		2	A	4,59	8	10	5,03	<	5,22	warunek min zbrojenia nie spełniony
			B	9,25	8	19	9,55	>	6,96	warunek min zbrojenia spełniony
	Na etapie projektowania rozkładu zbrojenia należy zwiększyć ilość prętów dla odcinków nie spełniających wymogu min. Stopnia zbrojenia
		SIATKA GÓRNA
		W KIERUNKU Y
	Wartości max momentów przęsłowych dla poszczególnych części ryglaramy zastępczej
	Podpora	M [kNm]
	1	219,596
	2	184,876
		Rozdział momentów na pasmo
		Rygiel 1
	PODPORA	M [kNm]		42% M [kNm]		14% M [kNm]		15% M [kNm]
	1	219,596		92,230		30,743		32,939
	2	184,876		77,648		25,883		27,731
		szerokość pasma		1,04		1,04		3,12		[m]
		Dla wycinka środkowego pasma
		Obliczanie wartości współczynnika ueff
		Numer	Odcinek	Msd	b	d	fcd	ueff
		PODPORY	PASMA	[kNm]	[m]	[m]	[kN/m2]	[ - ]
		1	A	32,939	1,56	0,206	13300	0,037
			B	30,743	0,52	0,206	13300	0,105
			C	92,230	1,04	0,206	13300	0,157
		2	A	27,731	1,56	0,206	13300	0,031
			B	25,883	0,52	0,206	13300	0,088
			C	77,648	1,04	0,206	13300	0,132
		Obliczenie wartości współczynników pomocniczych do obl. Metodą uproszczoną ξeff ζeff
		Numer	Odcinek	ξeff	ζeff
		PODPORY	PASMA
		1	A	0,038	0,981
			B	0,111	0,945
			C	0,172	0,914
		2	A	0,032	0,984
			B	0,092	0,954
			C	0,142	0,929
		Obliczenie pola przekroju zbrojenia As2
		Sprawdzenie warunku minimalnego pola przekroju zbrojenia
		TABELA ZBROJENIA
		Numer	Odcinek	As2	F	szt.	As2prow		As2min
		PODPORY	PASMA	[cm2]	[mm]		[cm2]		[cm2]
		1	A	5,26	12	5	5,65	>	5,18	warunek min zbrojenia spełniony
			B	5,10	12	5	5,65	>	1,73	warunek min zbrojenia spełniony
			C	15,80	12	14	15,83	>	3,45	warunek min zbrojenia spełniony
		2	A	4,41	12	4	4,52	<	5,18	warunek min zbrojenia nie spełniony
			B	4,25	12	4	4,52	>	1,73	warunek min zbrojenia spełniony
			C	13,09	12	12	13,57	>	3,45	warunek min zbrojenia spełniony
		W KIERUNKU X
	Wartości max momentów przęsłowych dla poszczególnych części ryglaramy zastępczej
	PODPORA	M [kNm]
	1	208,133
	2	178,646
		Rozdział momentów na pasmo
		Rygiel 1
	PODPORA	M [kNm]		42% M [kNm]		14% M [kNm]		15% M [kNm]
	1	208,133		87,416		29,139		31,220
	2	178,646		75,031		25,010		26,797
		szerokość pasma		1,08		1,08		3,24		[m]
		Dla wycinka środkowego pasma
		Obliczanie wartości współczynnika ueff
		Numer	Odcinek	Msd	b	d	fcd	ueff
		PODPORY	RYGLA	[kNm]	[m]	[m]	[kN/m2]	[ - ]
		1	A	31,220	1,62	0,194	13300	0,039
			B	29,139	0,54	0,194	13300	0,108
			C	87,416	1,08	0,194	13300	0,162
		2	A	26,797	1,62	0,194	13300	0,033
			B	25,010	0,54	0,194	13300	0,093
			C	75,031	1,08	0,194	13300	0,139
		Obliczenie wartości współczynników pomocniczych do obl. Metodą uproszczoną ξeff ζeff
		Numer	Odcinek	ξeff	ζeff
		PODPORY	PASMA
		1	A	0,039	0,980
			B	0,114	0,943
			C	0,177	0,911
		2	A	0,034	0,983
			B	0,097	0,951
			C	0,150	0,925
		Obliczenie pola przekroju zbrojenia As2
		Sprawdzenie warunku minimalnego pola przekroju zbrojenia
		TABELA ZBROJENIA
		Numer	Odcinek	As2	F	szt.	As2prow		As2min
		PODPORY	PASMA	[cm2]	[mm]		[cm2]		[cm2]
		1	A	5,30	12	5	5,65	>	5,06	warunek min zbrojenia spełniony
			B	5,14	12	5	5,65	>	1,69	warunek min zbrojenia spełniony
			C	15,95	12	15	16,96	>	3,38	warunek min zbrojenia spełniony
		2	A	4,53	12	5	5,65	>	5,06	warunek min zbrojenia spełniony
			B	4,37	12	4	4,52	>	1,69	warunek min zbrojenia spełniony
			C	13,49	12	12	13,57	>	3,38	warunek min zbrojenia spełniony
	ZESTAWIENIE PRĘTÓW DO ZBROJENIA PŁYTY
RYGIEL	kier. X	kier Y	ŚREDNICA				ILOŚĆ PRĘTÓW				B [m]				ROZSTAW PRĘTÓW [cm]
/PODPORA			Dołem		Górą		Dołem		Górą		Dołem		Górą		Dołem		Górą
			kier. X	kier Y	kier. X	kier Y	kier. X	kier Y	kier. X	kier Y	kier. X	kier Y	kier. X	kier Y	kier. X	kier Y	kier. X	kier Y
1	A		8,0	8,0			12	12			1,62	1,56			13	13
	B		8,0	8,0			24	25			2,16	2,08			9	8
		A			12	12			5	5			1,62	1,56			32	31
		B			12	12			5	5			0,54	0,52			10	10
		C			12	12			15	14			1,08	1,04			7	7
2	A		8,0	8,0			10	10			1,62	1,56			16	15
	B		8,0	8,0			19	19			2,16	2,08			11	10
		A			12	12			5	4			1,62	1,56			32	39
		B			12	12			4	4			0,54	0,52			13	13
		C			12	12			12	12			1,08	1,04			9	8
	DŁUGOŚĆ ZAKOTWIENIA
	podstawowa długość zakotwienia
	Siatka	F	fyd	fbd	lb
		[mm]	[Mpa]	[Mpa]	[ cm ]
	dolna	8,0	310	2,3	27,0
	górna	12	310	2,3	40,4
	obliczeniowa długość zakotwienia prętów
	Siatka	αa	lb	Areq/ Aprov	lbd		lbmin
			[ cm ]	[ - ]	[ cm ]		[ cm ]
	dolna	1	27,0	0,995	27,0	>	10
	górna	1	40,4	0,998	41,0	>	12,13
Na podstawie wyznaczonych rozstawów prętów zbrojenia zestawionych w tabeli należy zaprojektować zbrojenie górne i dolne,tak aby spełnione zostały wszystkie warunki konstrukcyjne
	WYMIAROWANIE ZE WZGLĘDU NA PRZEBICIE
	OKREŚLENIE SIŁ TNĄCYCH DZIAŁAJĄCYCH W OBRĘBIE SŁUPA
		SIŁA
		TL	TP
		SŁUP ŚRODKOWY
Kierunek X		210,286	222,705
V1		432,991		[kN]
KierunekY		209,809	221,179
V2		430,988		[kN]
		SŁUP KRAWĘDZIOWY Y		SŁUP KRAWĘDZIOWY X
Kierunek X		210,286	222,705	156,851	165,321
V1		432,991		322,172		[kN]
KierunekY		151,447	159,999	209,809	221,179
V2		311,446		430,988		[kN]
		SŁUP NAROŻNY
Kierunek X		136,047
V1		136,047		[kN]
KierunekY		132,266	-
V2		132,266		[kN]
	CAŁKOWITA SIŁA POPRZECZNA NA PODPORZE
	VEd	431,990	[kN]	SŁUP ŚRODKOWY
	VEd	376,580	[kN]	SŁUP KRAWĘDZIOWY
	VEd	268,313	[kN]	SŁUP NAROŻNY
	Uśredniona wysokość użyteczna przekroju d'
		d'	=	20	[cm]
	Określenie obwodu kontrolnego
	cx	cy	d'	u1
	[m]	[m]	[m]	[m]
	0,3	0,3	0,2	3,713
	ZASTĘPCZE NAPRĘŻENIE ŚCINAJĄCE NA OBWODZIE KONTROLNYM
SŁUP		VEd	u1	d'	β	vEd
		[kN]	[m]	[m]		[kN/m2]
Środkowy		431,990	3,713	0,2	1,15	668,935
Skrajny		376,580	2,157	0,2	1,4	1222,301
Narożny		268,313	1,228	0,2	1,5	1638,295
	określenie stopnia zbrojenia dla pasma słupowego
	ρLx	ρLy	ρL
	[%]	[%]	[%]
	0,65	0,63	0,64	Śrokowy
			0,32	Skrajny
			0,19	Narożny
		ρL	=	0,0064	<	0,02
		Wyznaczenie nośności na przebice dla płyty bez zbrojenia poprzecznego
		CRdc	k	ρL	fck	vRdc		vmin
		[ - ]	[ - ]	[ - ]	[Mpa]	[kN/m2]		[kN/m2]
		0,12	2	0,0064	20	562,68	>	442,7	Warunek spełniony
		0,12	2	0,0032	20	446,60	>	442,7	Warunek spełniony
		0,12	2	0,0019	20	376,68	<	442,7	Warunek nie został spełniony
		SPRAWDZENIE CZY WYMAGANE JEST ZBROJENIE POPRZECZNE
		vRdc		vEd
		[kN/m2]		[kN/m2]
		563	<	668,935	WYMAGANE JEST ZBROJENIE POPRZECZNE
		447	<	1222,301	WYMAGANE JEST ZBROJENIE POPRZECZNE
		443	<	1638,295	WYMAGANE JEST ZBROJENIE POPRZECZNE
	Wyznaczenie max nośności na przebicie
		fck	n	fcd		vRdmax
		[Mpa]	[ - ]	[kN/m2]		[kN/m2]
		20	0,552	13300	=>	3670,8
		β	VEd	u0	d'	V'Ed
			[kN]	[ m ]	[ m ]	[kN]
		1,15	431,990	1,2	0,2	2069,950	Śrokowy
		1,4	376,580	0,9	0,2	2928,956	Skrajny
		1,5	268,313	0,6	0,2	3353,913	Narożny
	SPRAWDZENIE WARUNKU PRZEBICIA
		V'Ed		vRdmax
		[kN]		[kN/m2]
		2069,950	<	3670,8	Warunek jest spełniony
		2928,956	<	3670,8	Warunek jest spełniony
		3353,913	<	3670,8	Warunek jest spełniony
	OKREŚLENIE NOŚNOŚCI PŁYTY NA PRZEBICIE ZE ZBROJENIEM POPRZECZNYM
		fywdeff		fywd
		300	<	310	warunek spełniony
	Określenie pola przekroju zbrojenia
		vEd	vRdc	d'	sr	fywdeff	ui	α	sin α	Asw1
		[kN/m2]	[kN/m2]	[ m ]	[ m ]	[kN/m2]	[ m ]			[cm2]
		668,935	562,68	0,2	0,15	300000	3,713	90	1	3,06
		1222,301	446,60	0,2	0,15	300000	2,157	90	1	6,38
		1638,295	376,68	0,2	0,15	300000	1,228	90	1	5,55
	PRZYJĘCIE ZBROJENIA
			Asw1	F	szt.	Asw1praw	Ze wzgledów konstrukcyjnych				Asw1rzecz
			[cm2]	[mm]		[cm2]	przyjęto następujące ilośi strzemion				[cm2]
		Śrokowy	3,06	8	7	3,52	8				4,02
		Skrajny	6,38	8	13	6,53	14				7,04
		Narożny	5,55	8	12	6,03	12				6,03
	SPRAWDZENIE PRZEBICIA POZA STREFĄ ZBROJENIA (bez wpływu niezrównoważonego momentu)
	obwód kontrolny, w którym nie jest konieczne zbrojenie
		β	VEd	d'	vRdc	uoutef
			[kN]	[ m ]	[kN/m2]	[ m ]
		1,15	431,990	0,2	563	4,41	Śrokowy
		1,4	376,580	0,2	447	5,90	Skrajny
		1,5	268,313	0,2	443	4,55	Narożny
		odległość obwodu od lica słupa
		uoutef	cx	cy	a
		[ m ]	[m]	[m]	[m]
		4,41	0,3	0,3	0,51	Śrokowy
		5,90	0,3	0,3	0,75	Skrajny
		4,55	0,3	0,3	0,53	Narożny
		ostatni obwód zbrojenia wymagany w odległości od lica słupa
		a	d'	b
		[m]	[m]	[m]
		0,51	0,2	0,21	Śrokowy
		0,75	0,2	0,45	Skrajny
		0,53	0,2	0,23	Narożny
		przyjmuje zbrojenie w dwóch obwodach
		0bw. I	Obw II	odległość		2*d'
		0.5*d'	0.75*d'	między
		[ cm ]	[ cm ]	skrajnymi		cm
Śrokowy		10	15	35,36	<	40	warunek konstrukcyjny jest spełniony
Skrajny		10	15	35,36	<	40	warunek konstrukcyjny jest spełniony
Narożny		10	15	35,36	<	40	warunek konstrukcyjny jest spełniony
	SPRAWDZENIE UGIĘCIA PŁYTY
		d1	d2	aet	As1	As2	a1	a2	r1	r2	xI	xII
		[cm]	[cm]		[cm2]	[cm2]	[cm]	[cm]			[cm]	[cm]
Kierunek X		20,8	19,4	20,50	9,05	0	3,2	4,6	0,0020	0	12,30	5,18
KierunekY		20	20,6	20,50	6,28	2,26	4	3,4	0,0030	0,0005	12,24	5,83
		b	h	As1	As2	aet	r1	r2	a2	xI	xII	II	III
		[cm]	[cm]	[cm2]	[cm2]				[cm]	[cm]	[cm]	[cm4]	[cm4]
Kierunek X		216	24	9,05	0,00	20,50	0,0020	0,0000	4,6	12,30	5,18	262699,378181773	55261,5478235131
KierunekY		104	24	6,28	2,26	20,50	0,0030	0,0005	3,4	12,24	5,83	131331,686583535	32864,9625820191
		Ecm	f	Ec,eff
		[Gpa]		[Gpa]
		30	2	10
		Ec,eff	II	III	b1	b2	MSd	Mcr	B
		[Gpa]	[m4]	[m4]			[kNm]	[kNm]	kNm2
Kierunek X		10	0,00263	0,00055	1	0,5	55,922	45,619	7495,59
KierunekY		10	0,00131	0,00033	1	0,5	29,050	21,965	4182,99
		ML	MP	Mpz	Na obrane pasmo						L	Obc.zastępcze
					42%ML	84%ML	42%MP	84%MP	25%Mpz	50%Mpz		p
		[kNm]	[kNm]	[kNm]	[kNm]	[kNm]	[kNm]	[kNm]	[m]	[m]	[m]	[kN/m]
Kierunek X		208,133	178,646	111,843		174,83172		150,06264		55,9215	5,2	64,61
KierunekY		219,596	184,876	116,199	92,23032		77,64792		29,04975		5,4	31,27
		p	L	Ix	Ecm	B	ML	MP	f1	f2
		[kN/m]	[m]	[m4]	[Gpa]	[kNm2]	[kNm]	[kNm]	[m]	[m]
Kierunek X		64,61	5,2	0,00124	30	7495,59	174,83172	150,06264	0,0088
KierunekY		31,27	5,4	0,00120	30	4182,99	92,23032	77,64792		0,0088
		f1	f2	f
		[cm]	[cm]	[cm]
		0,9	0,9	1,8

---

Sheet 2: SŁUP

	OBLICZENIA SŁUPA
	DANE:
	Beton	B 25			Stal	A-II
	fck =	20	[Mpa]	Tab.nr2	fyk =	355	[Mpa]	Tab.nr3
	fcd =	13,3	[Mpa]	Tab.nr2	fyd =	310	[Mpa]	Tab.nr3
	fctm =	2,2	[Mpa]	Tab.nr2	fdk =	480	[Mpa]	Tab.nr3
	fctd =	1	[Mpa]		xefflim	0,55	[-]	Tab.nr 9
	Ecm	30	[Gpa]
	WYZNACZENIE DŁUGOŚCI OBLICZENIOWEJ ELEMENTU
	gdzie:
SŁUP	lcol	leff	Ecm	Icp	ICs	kA	b	l0
	[m]	[m]	[Mpa]	[m4]	[m4]	[ - ]	[ - ]	[m]
kierunek X	4,02	4,9	30000	0,00622	0,000675	7,561	1,026	4,12
kierunek Y	4,02	5,1	30000	0,00599	0,000675	6,995	1,028	4,13
	l0	=	4,13	[m]
	[m]
	UWZGLĘDNIENIE WPŁYWU SMUKŁOŚCI
SŁUP	hs	l0	l	-	-
	[m]	[m]	[ - ]
1	0,3	4,13	13,8	>	7	należy uwzględnić wpływ smukłości
EKSTREMALNE SIŁY WEWNĘTRZNE W PRZEKROJACH I-I, II-II NA KIERUNKU X i Y
SŁUP	PRZEKRÓJ		PRZYPADKI		KIERUNKI
					X		Y
					MSd	NSd	MSd	NSd
					[kNm]	[kN]	[kNm]	[kN]
1	I-I		max M odp N		12,283	310,674	16,680	308,328
			min M opd N		22,146	303,266	28,570	306,716
			max N odp M		5,334	430,439	6,217	430,622
	II-II		max M odp N		11,699	312,122	16,547	315,572
			min M opd N		6,765	319,53	10,602	317,184
			max N odp M		3,485	439,295	3,956	439,478
WYZNACZENIE MIMOŚRODU CAŁKOWITEGO W SŁUPIE Z UWZGLĘDNIENIEM JEGO SMUKŁOŚCI
						PRZYJMUJE:
						η	=	1,2
						[ - ]
SŁUP	PRZEKRÓJ		PRZYPADKI		KIERUNKI
					X			Y
					ea	ee	etot	ea	ee	etot
					[m]	[m]	[m]	[m]	[m]	[m]
1	I-I		max M odp N		0,010	0,040	0,060	0,010	0,054	0,077
			min M opd N		0,010	0,073	0,100	0,010	0,093	0,124
			max N odp M		0,010	0,012	0,027	0,010	0,014	0,029
	II-II		max M odp N		0,010	0,037	0,057	0,010	0,052	0,075
			min M opd N		0,010	0,021	0,037	0,010	0,033	0,052
			max N odp M		0,010	0,008	0,022	0,010	0,009	0,023
	WSTĘPNE PRZYJĘCIE ZBROJENIA, OTULINY
		F	=	16	[mm]	Zbrojenie główne
		Φst	=	8	[mm]	Strzemiona
		cnom	=	20	[mm]	Otulina
		s	=	10	[mm]	Sfazowanie
			a1	=	46	[mm]
			a2	=	46	[mm]
			d	=	254	[mm]
	WYZNACZENIE MIMOŚRODY PRZYŁOŻENIA SIŁY
SŁUP	PRZEKRÓJ		PRZYPADKI		h	a1;2	KIERUNEK		KIERUNEK
							X	Y	X		Y
					[m]	[m]	etot	etot	es1	es2	es1	es2
							[m]	[m]	[m]	[m]	[m]	[m]
1	I-I		max M odp N		0,3	0,046	0,060	0,077	0,164	0,044	0,181	0,027
			min M opd N		0,3	0,046	0,100	0,124	0,204	0,004	0,228	0,020
			max N odp M		0,3	0,046	0,027	0,029	0,131	0,077	0,133	0,075
	II-II		max M odp N		0,3	0,046	0,057	0,075	0,161	0,047	0,179	0,029
			min M opd N		0,3	0,046	0,037	0,052	0,141	0,067	0,156	0,052
			max N odp M		0,3	0,046	0,022	0,023	0,126	0,082	0,127	0,081
	OKREŚLENIE MINIMALNEGO STOPNIA ZBROJENIA
SŁUP	PRZEKRÓJ		PRZYPADKI		KIERUNEK		fyd	AC	KIERUNEK
					X	Y			X				Y
					NSd	NSd			Asmin	Asmax	As1;2min	As1/2max	Asmin	Asmax	As1/2min	As1/2max
					[kN]	[kN]	[kN/m2]	[cm2]	[cm2]	[cm2]	[cm2]	[cm2]	[cm2]	[cm2]	[cm2]	[cm2]
1	I-I		max M odp N		310,674	308,328	310000	900	2,7	30,48	1,35	15,24	2,7	30,48	1,35	15,24
			min M opd N		303,266	306,716	310000	900	2,7	30,48	1,35	15,24	2,7	30,48	1,35	15,24
			max N odp M		430,439	430,622	310000	900	2,7	30,48	1,35	15,24	2,7	30,48	1,35	15,24
	II-II		max M odp N		312,122	315,572	310000	900	2,7	30,48	1,35	15,24	2,7	30,48	1,35	15,24
			min M opd N		319,53	317,184	310000	900	2,7	30,48	1,35	15,24	2,7	30,48	1,35	15,24
			max N odp M		439,295	439,478	310000	900	2,7	30,48	1,35	15,24	2,7	30,48	1,35	15,24
	WYZNACZENIE ZBROJENIA As2
SŁUP	PRZEKRÓJ		PRZYPADKI		KIERUNEK		KIERUNEK		xefflim	b	d	a2	fcd	fyd	αcc	KIERUNEK
					X	Y	X	Y								X	Y
					NSd	NSd	es1	es1								As2	As2
					[kN]	[kN]	[m]	[m]		[m]	[m]	[m]	[kN/m2]	[kN/m2]		[cm2]	[cm2]
1	I-I		max M odp N		310,674	308,328	0,164	0,181	0,55	0,3	0,254	0,046	13300	310000	1	-8,04115043579405	-7,2650767323201
			min M opd N		303,266	306,716	0,204	0,228	0,55	0,3	0,254	0,046	13300	310000	1	-6,33894393455335	-5,08131257599256
			max N odp M		430,439	430,622	0,131	0,133	0,55	0,3	0,254	0,046	13300	310000	1	-7,17869294509926	-7,01106903380893
	II-II		max M odp N		312,122	315,572	0,161	0,179	0,55	0,3	0,254	0,046	13300	310000	1	-8,12377219758065	-7,15944108715881
			min M opd N		319,53	317,184	0,141	0,156	0,55	0,3	0,254	0,046	13300	310000	1	-8,90867100651365	-8,23681566532258
			max N odp M		439,295	439,478	0,126	0,127	0,55	0,3	0,254	0,046	13300	310000	1	-7,36339713864764	-7,27244816532258
	PRZYJĘCIE WYMIARÓW ZBROJENIA
		F	=	16	[mm]	Zbrojenie główne
		SZTUK	=	2	[ - ]	Ilość prętów
		As2prov	=	402,123859659494	[mm2]	pow. Zbrojenia
		As2prov		As2min
		[cm2]		[cm2]
		4,02123859659494	>	1,35	warunek spełniony
	WYZNACZENIE ZASIĘGU STREFY ŚCISKANEJ
SŁUP	PRZEKRÓJ		PRZYPADKI		KIERUNEK		KIERUNEK		As2prov	fyd	d	a2	b	fcd	αcc
					X	Y	X	Y
					NSd	NSd	es1	es1
					[kN]	[kN]	[m]	[m]	[m2]	[kN/m2]	[m]	[m]	[m]	[kN/m2]
1	I-I		max M odp N		310,674	308,328	0,164	0,181	0,000402123859659	310000	0,254	0,046	0,3	13300	1
			min M opd N		303,266	306,716	0,204	0,228	0,000402123859659	310000	0,254	0,046	0,3	13300	1
			max N odp M		430,439	430,622	0,131	0,133	0,000402123859659	310000	0,254	0,046	0,3	13300	1
	II-II		max M odp N		312,122	315,572	0,161	0,179	0,000402123859659	310000	0,254	0,046	0,3	13300	1
			min M opd N		319,53	317,184	0,141	0,156	0,000402123859659	310000	0,254	0,046	0,3	13300	1
			max N odp M		439,295	439,478	0,126	0,127	0,000402123859659	310000	0,254	0,046	0,3	13300	1
SŁUP	PRZEKRÓJ		PRZYPADKI		KIERUNEK
					X			Y
					ueff	ξeff	xeff	ueff	ξeff	xeff
					[ - ]	[ - ]	[ m ]	[ - ]	[ - ]	[ m ]
1	I-I		max M odp N		0,097	0,102	0,026	0,116	0,124	0,031
			min M opd N		0,139	0,151	0,038	0,171	0,189	0,048
			max N odp M		0,118	0,126	0,032	0,122	0,131	0,033
	II-II		max M odp N		0,095	0,099	0,025	0,119	0,127	0,032
			min M opd N		0,075	0,078	0,020	0,092	0,096	0,024
			max N odp M		0,114	0,121	0,031	0,116	0,123	0,031
	OKREŚLENIE RODZAJU WZORU DO WYZNACZENIA ZBROJENIA
SŁUP	PRZEKRÓJ		PRZYPADKI		KIERUNEK
					X				Y
					xeff		2*a2	rodzaj	xeff		2*a2	rodzaj
					[ m ]		[ m ]	wzoru	[ m ]		[ m ]	wzoru
1	I-I		max M odp N		0,026	<	0,092	wzór II	0,031	<	0,092	wzór II
			min M opd N		0,038	<	0,092	wzór II	0,048	<	0,092	wzór II
			max N odp M		0,032	<	0,092	wzór II	0,033	<	0,092	wzór II
	II-II		max M odp N		0,025	<	0,092	wzór II	0,032	<	0,092	wzór II
			min M opd N		0,020	<	0,092	wzór II	0,024	<	0,092	wzór II
			max N odp M		0,031	<	0,092	wzór II	0,031	<	0,092	wzór II
	WYZNACZENIE ZBROJENIA As1
SŁUP	PRZEKRÓJ		PRZYPADKI		KIERUNEK		KIERUNEK
					X	Y	X	Y
					As1	As1	sztuk	sztuk
					[cm2]	[cm2]	[ - ]	[ - ]
1	I-I		max M odp N		2,144	1,292
			min M opd N		0,203	0,944
			max N odp M		5,145	4,983	3	3
	II-II		max M odp N		2,273	1,420
			min M opd N		3,297	2,550
			max N odp M		5,615	5,530	3	3
	PRZYJĘTE ZBROJENIE
	SŁUP	PRZEKRÓJ		KIERUNEK
				X		Y
				As1PROV	As2PROV	As1PROV	As2PROV
				[cm2]	[cm2]	[cm2]	[cm2]
	1	I-I		6,03	4,02	6,03	4,02
		II-II		6,03	4,02	6,03	4,02
WYZNACZENIE NOŚNOŚCI PRZEKROJU BETONOWEGO OSIOWO ŚCISKANEGO
SŁUP	PRZEKRÓJ		bs	hs	η	fcd	fyd	As1	As2	NRd
			[m]	[m]	[ - ]	[kN/m2]	[kN/m2]	[cm2]	[cm2]	[kN]
1	I-I		0,3	0,3	1	13300	310000	12,06	8,04	1820,29198247221
	II-II		0,3	0,3	1	13300	310000	12,06	8,04	1820,29198247221
			X		Y		X	Y	X	Y	fyd	fcd	a1	a2	b	h	d	lcol
SŁUP	PRZEKRÓJ		As1PROV	As2PROV	As1PROV	As2PROV	es1	es1	es2	es2
			[cm2]	[cm2]	[cm2]	[cm2]	[m]	[m]	[m]	[m]	[kN/m2]	[kN/m2]	[m]	[m]	[m]	[m]	[m]	[m]
1	I-I		6,03	4,02	6,03	4,02	0,131	0,133	0,077	0,075	310000	13300	0,046	0,046	0,3	0,3	0,254	4,02
	II-II		6,03	4,02	6,03	4,02	0,126	0,127	0,082	0,081
		Wyznaczenie współczynników pomocniczych
	PRZEKRÓJ		X			Y
			B	μs1	μs2	B	μs1	μs2
	I-I		0,485	0,095	0,037	0,475	0,097	0,036
	II-II		0,506	0,091	0,040	0,501	0,092	0,039
			X	Y
	PRZEKRÓJ		ξeff
	I-I		1,191	1,176
	II-II		1,104	1,097
			X			Y
	PRZEKRÓJ		ξeff		ξefflim	ξeff		ξefflim
	I-I		1,191	>	0,55	1,176	>	0,55
	II-II		1,104	>	0,55	1,097	>	0,55
	KOREKTA ξeff
			X		X
	PRZEKRÓJ		C	ξeff	C	ξeff
	I-I		0,423	0,918	0,431	0,905
	II-II		0,405	0,948	0,410	0,941
			X		Y
	PRZEKRÓJ		ks	ξeff		ξeff
	I-I		-0,637	0,918	-0,580	0,905
	II-II		-0,767	0,948	-0,736	0,941
	OBLICZENIE NOŚNOŚCI PRZEKROJU ŚCISKANEGO
	PRZEKRÓJ		NRDX	NRDY
	I-I		1174,52114503369	1150,71553962607
	II-II		1228,58894227727	1215,35864617554
	SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI PRZEKROJU
	PRZEKRÓJ		1/(…)		NSD
	I-I		440,567891714039	>	430,5305	WARUNEK NOŚNOŚCI SPEŁNIONY
	II-II		457,434215735022	>	439,3865	WARUNEK NOŚNOŚCI SPEŁNIONY

---

Sheet 3: Stopa

	STOPA
	Wymiary:
		STOPA				SŁUP
		A	B	H	Dmin	a	b
		[m]	[m]	[m]	[m]	[m]	[m]
		1,1	1,1	0,5	1	0,3	0,3
	KOMBINACJE OBCIĄŻEŃ
	KIERUNEK		PRZYPADKI		X
					MSd	NSd	TSd
					[kNm]	[kN]	[kN]
	X		max M odp N odp T		11,699	312,122	8,255
			odp M max N odp T		3,485	439,295	2,151
	Y		max M odp N odp T		16,547	315,572	11,004
			odp M max N odp T		3,956	439,478	2,481
	OKREŚLENIE PARAMETRÓW GEOTECHNICZNYCH W POZIOMIE POSADOWIENIA
	ID	piaski śred. Grube mało wilgotne
		charakterystyczne		obliczeniowe
	f	34,2		30,78
	gD	18		16,2
	gB	18		16,2
	NC	0
	ND	20,63
	NB	8,85
	WYZNACZENIE MIMOŚRODÓW OBCIĄŻENIA
	KIERUNEK		PRZYPADKI
					e1,2		L/6
					[m]		[m]
	X		max M odp N odp T		0,072	<	0,18
			odp M max N odp T		0,015	<	0,18
	Y		max M odp N odp T		0,099	<	0,18
			odp M max N odp T		0,017	<	0,18
	OBCIĄŻENIA
	GR	=	35,20495	[kN]
	Wyznaczenie naprężeń granicznych qfNb
	Współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej obciążenia
	KIERUNEK		PRZYPADKI
					Nr	_	eL	_	tgdL	tgθu( r)	tgθu(r)/tgdL		iB	iD
						B		L
					[kN]	[m]	[m]	[m]
	X		max M odp N odp T		347,32695	1,1	0,091	0,91773369443402	0,026	0,596	0,044		0,850	0,850
			odp M max N odp T		474,49995	1,1	0,019	1,06155531733986	0,005	0,596	0,008		0,95	0,95
	Y		max M odp N odp T		350,77695	1,1	0,126	0,848569568211366	0,035	0,596	0,059		0,85	0,85
			odp M max N odp T		474,68295	1,1	0,022	1,05621077184255	0,006	0,596	0,009		0,95	0,95
	SPRAWDZENIE SGN FUNDAMENTU
	WARUNEK I STANU GRANICZNEGO ZE WZGLĘDU NA WYPARCIE GRUNTU
	KIERUNEK		PRZYPADKI		qfNB	QfNB=QfNL		m	m*QfNB=m*QfNL			Nr
					[kN/m2]	[kN]			[kN]			[kN]
	X		max M odp N odp T		873,14	881,443		0,81	713,969		>	347,32695
			odp M max N odp T		918,12	1072,095		0,81	868,397		>	474,49995
	Y		max M odp N odp T		906,34	846,004		0,81	685,263		>	350,77695
			odp M max N odp T		919,89	1068,753		0,81	865,690		>	474,68295
WARUNEK I STANU GRANICZNEGO ZE WZGLĘDU NA PRZESÓW STOPY FUNAMENTOWEJ
W POZIOMIE POSADOWIENIA ZE WZGLĘDU NA MAŁE SIŁY POMIJAM
	OBLICZENIE NAPRĘŻEŃ
	KIERUNEK		PRZYPADKI		M	Nr	W	qrmax	qrmin	qrmax /qrmin
					[kNm]	[kN]	[m3]	[kN/m2]	[kN/m2]
	X		max M odp N odp T		15,8265	347,327	0,157	387,942863012311	186,151269219093	2,08		<	3
			odp M max N odp T		4,5605	474,500	0,157	421,222442304444	363,074995712085	1,16		<	3
	Y		max M odp N odp T		22,049	350,777	0,157	430,46327124011	149,333340330138	2,88		<	3
			odp M max N odp T		5,1965	474,683	0,157	425,428256695139	359,171660660232	1,18		<	3
	SPRAWDZENIE SGU
	KIERUNEK		PRZYPADKI		WARUNEK I			WARUNEK II
					qrmax		1,2*m*qf	qrs		m*qf
	X		max M odp N odp T		387,943	<	848,694201587454	287,047066115702	<	707,245167989545
			odp M max N odp T		421,222	<	892,409363553607	392,148719008264	<	743,674469628006
	Y		max M odp N odp T		430,463	<	880,964744399287	289,898305785124	<	734,137286999405
			odp M max N odp T		425,428	<	894,129010900429	392,299958677686	<	745,107509083691
	WYZNACZENIE ZBROJENIA ZE WZGLĘDU NA ZGINANIE
	KIERUNEK		PRZYPADKI		qrmax	qKrawędziowe	qrśr
								Ma-a
					[kN/m2]	[kN/m2]	[kN/m2]	[kNm]
	X		max M odp N odp T		387,943	259,530	323,736	25,899
			odp M max N odp T		421,222	384,220	402,721	32,218
	Y		max M odp N odp T		430,463	251,562	341,013	27,281
			odp M max N odp T		425,428	383,265	404,347	32,348
	PARAMETRY STALI ZBROJENIOWEJ
	Stal	A-II
	fyk =	355	[Mpa]	Tab.nr3
	fyd =	310	[Mpa]	Tab.nr3
	fdk =	480	[Mpa]	Tab.nr3
	xefflim	0,55	[-]	Tab.nr 9
	cmin	40	[mm]
	F	12	[mm]
	d	0,4480	[m]
	KIERUNEK		PRZYPADKI		d	As1	Asmin	F	szt.	As1prow	rozstaw
					[m]	[cm2]	[cm2]	[mm]		[cm2]	[m]
	X		max M odp N odp T		0,4480	2,19	7,22	12	7	7,92	0,14
			odp M max N odp T		0,4480	2,73	7,22	12	7	7,92	0,14
	Y		max M odp N odp T		0,4480	2,31	7,22	12	7	7,92	0,14
			odp M max N odp T		0,4480	2,74	7,22	12	7	7,92	0,14
	SPRAWDZENIE PRZEBICIA NIE JEST POTRZEBNE
	SPRAWDZENIE STOPY ZE WZGLĘDU NA DOCISK
	DANE DO OBLICZEŃ
	fcd	AC0	AC1	ωU	σCUM	νCU	fcud	αCU
	[kN/m2]	[m2]	[m2]		[kN/m2]		[kN/m2]
	13300	0,09	0,16	1,33333333333333	0	1,33333333333333	17733,3333333333	1
	SPRAWDZENIE WARUNKU
	NSD		NRD
	[kN]		[kN]
	474,68295	<	2837,3	dodatkowe zbrojenie ze względu na docisk nie jest wymagane