---

Overview

STROPODACH
STROP
NADPROŻA
ŚCIANY SZN
FUNDAMENT SZN
ŚCIANY SWN
FUNDAMENT SWN
SCHODY

---

Sheet 1: STROPODACH

STROPODACH
l.p.	Rodzaj obciążenia	Ciężar	Ile	H (cm)	qk	yf	q0
1	Papa	0,1	2		0,200	1,2	0,240
2	Gładz cementowa	19		0,035	0,665	1,3	0,865
3	keramzyt	6		0,23	1,380	1,2	1,656
4	wełna mineralna	1,2		0,15	0,180	1,2	0,216
5	Strop DZ-3	2,64			2,640	1,1	2,904
6	Tynk cem.-wap.	19		0,015	0,285	1,3	0,371
					SUMA		6,25
		współczynnik dachu	yf	Trzebiatów	qk	yf	q0
Q=	Obciążenie sniegiem	0,8	1,5	0,9	0,720	1,5	1,08
				Strefa 2
q=	6,25	Q+q=	7,33
Q=	1,08	q*=(Q+q)*b=	4,40
		b=	0,60
		Mmax	18,72
		Tmax	12,83
						obciazenie obliczeniowe stropu			7,33
						rozpietosc obliczeniowa stropu			5,835	3,435
									21,39	12,59
									Ra	Rb

---

Sheet 2: STROP

Strop
		Grubość ściany:	0,29
		Wysokość kondygnacji:	2,9
		Długość belki:	5,96
		Wysokość stropu	0,23
2.1. Strop obciążony ciężarem własnym i obciążeniem użytkowym.
	l.p.	Rodzaj obciążenia	Ciężar	Ile	H (cm)		L	qk	yf	q0
	1	Parkiet dębowy	7	1	0,022		0,6	0,092	1,2	0,111
	2	Gładź cementowa	21	1	0,035		0,6	0,441	1,3	0,573
	3	Styropian	0,45	1	0,03		0,6	0,008	1,2	0,010
	4	Folia polietylenowa
	5	Strop DZ-3		1			0,6	1,584	1,1	1,742
	6	Tynk cem.-wap.	19	1	0,015		0,6	0,171	1,3	0,222
	7	Obciążenie użytkowe		1			0,6	0,900	1,4	1,260
								SUMA:		3,92
	Zebranie obciążeń na 1 belkę stropu:			3,919	6,531
	L w świetle:			5,710	m
	c - oparcie na ścianie:			0,125	m
	L efektywne:			5,835	m
	Mmax=			16,677
	Tmax=			11,433
2.2.Strop obciążony ciężarem własnym, obciążeniem użytkowym i ścianą działową prostopadłą do żebra.
	l.p.	Rodzaj obciążenia	Ciężar	Ile	H (cm)	grubość	L	qk	yf	q0
	1	Parkiet dębowy	7	1	0,022		0,6	0,092	1,2	0,111
	2	Gładź cementowa	21	1	0,035		0,6	0,441	1,3	0,573
	3	Styropian	0,45	1	0,03		0,6	0,008	1,2	0,010
	4	Folia polietylenowa
	5	Strop DZ-3		1			0,6	1,584	1,1	1,742
	6	Tynk cem.-wap.	19	1	0,015		0,6	0,171	1,3	0,222
	7	Obciążenie użytkowe		1			0,6	0,900	1,4	1,260
								SUMA:		3,92
	ściana prostopadla
	l.p.	Rodzaj obciążenia	Ciężar	Ile	H (cm)	grubość	L	qk	yf	q0
	1	Tynk	19	2	2,58	0,015	0,60	0,882	1,3	1,147
	2	beton komorkowy	9	1	2,67	0,06	0,60	0,865	1,2	1,038
								SUMA:		2,185
	Mmax=			19,820
	Tmax=			12,540
2.3.Strop obciążony ciężarem własnym, obciążeniem użytkowym i ścianą działową równoległą do żebra.
	l.p.	Rodzaj obciążenia	Ciężar	Ile	H (cm)	grubość	L	qk	yf	q0
	1	Parkiet dębowy	7	2	0,022		0,33	0,102	1,2	0,122
	2	Gładź cementowa	21	2	0,035		0,33	0,485	1,3	0,631
	3	Styropian	0,45	2	0,03		0,33	0,009	1,2	0,011
	4	Folia polietylenowa						0,000
	5	Strop DZ-3		1			0,66	1,742	1,1	1,917
	6	Żebro poszerzone	25	1	0,23		0,12	0,690	1,1	0,759
	7	Tynk cem.-wap.	19	1	0,015		0,72	0,205	1,3	0,267
	8	Obciążenie użytkowe		1	1,5		0,66	0,660	1,4	0,924
								SUMA		4,63
	Sciana rownolegla
	l.p.	Rodzaj obciążenia	Ciężar	Ile	H (cm)	grubość	L	qk	yf	q0
	1	Tynk	19	2	2,58	0,015		1,471	1,3	1,912
	2	beton komorkowy	9	1	2,67	0,06		1,442	1,2	1,730
								SUMA:		3,642
	Zebranie obciążeń na 1 belkę stropu:			4,630
	L w świetle:			2,410	m
	c - oparcie na ścianie:			0,125	m
	L efektywne:			2,535	m
	Mmax=			6,670
	Tmax=			10,500
2.4.Strop obciążony ciężarem własnym, obciążeniem użytkowym i ścianą działową równoległą i ścianą prostopadłą do żebra
	l.p.	Rodzaj obciążenia	Ciężar	Ile	H (cm)	grubość	L	qk	yf	q0
	1	Parkiet dębowy	7	2	0,022		0,33	0,102	1,2	0,122
	2	Gładź cementowa	21	2	0,035		0,33	0,485	1,3	0,631
	3	Styropian	0,45	2	0,03		0,33	0,009	1,2	0,011
	4	Folia polietylenowa						0,000
	5	Strop DZ-3		1			0,66	1,742	1,1	1,917
	6	Żebro poszerzone	25	1	0,23		0,12	0,690	1,1	0,759
	7	Tynk cem.-wap.	19	1	0,015		0,72	0,205	1,3	0,267
	8	Obciążenie użytkowe		1	1,5		0,66	0,660	1,4	0,924
								SUMA		4,63
	SCIANKA DZIALOWA ROWNOLEGLA
	l.p.	Rodzaj obciążenia	Ciężar	Ile	H (cm)	grubość	L	qk	yf	q0
	1	Tynk	19	2	2,58	0,015		1,471	1,3	1,912
	2	beton komorkowy	9	1	2,67	0,06		1,442	1,2	1,730
								SUMA:		3,642
	Scianka DZIALOWA PROSTOPADLA
	l.p.	Rodzaj obciążenia	Ciężar	Ile	H (cm)	grubość	L	qk	yf	q0
	1	Tynk	19	2	2,58	0,015	0,33	0,485	1,3	0,631
	2	beton komorkowy	9	1	2,67	0,06	0,33	0,476	1,2	0,571
								SUMA:		1,202
	Ścianka działowa PROSTOPADŁA KIBEL
	l.p.	Rodzaj obciążenia	Ciężar	Ile	H (cm)	grubość	L	qk	yf	q0
	1	Tynk	19	2	2,58	0,015	0,72	1,059	1,3	1,376
	2	sciana z silikatu	12	1	2,67	0,12	0,72	2,768	1,2	3,322
								SUMA:		4,698
	Zebranie obciążeń na 1 belkę stropu:			4,630
	Mmax=			33,300
	Tmax=			23,470
2.5.Obciążenie zastępcze od ścian działowych.
	l.p.	Rodzaj obciążenia	Ciężar	Ile	H (cm)	grubość	L	qk	yf	q0
	1	Tynk	19	2		0,015		0,570	1,3	0,741
	2	beton komorkowy	9	1		0,06		0,540	1,2	0,648
								SUMA:		1,389
								1,110
	p(k) zastepcze (przyjete)		0,75	kN/m2
	yf		1,2
	h=	2,67	1
	n=	hdz/2,65	1,00754716981132	≈1
	P0 zastepcze		0,9

---

Sheet 3: NADPROŻA

rozpietość obliczeniowa nadproza	1,575		Zebranie obciazen na 1mb nadproza okiennego
			obciazenie zastepcze			0,9
			obciazenie obliczeniowe stropu			6,53
			rozpietosc obliczeniowa stropu			5,835
			Ra=Rb			21,7	13,006215
NADPROŻE OKIENNE
		l.p.	Nazwa obciazenia	Ciężar					qk	yf	q0
		1	Mur	13	0,29	0,88			3,318	1,2	3,981
		2	Wieniec	25	0,29	0,27			1,958	1,1	2,153
		3	Wełna mineralna	1,2	0,15	1,37	0,28		0,247	1,2	0,296
		4	Tynk cem-wap	19	1,4	0,29	2	0,015	0,895	1,3	1,163
		5	Ciężar własny Kleina	18	0,29	0,25			1,305	1,1	1,436
		6	Obciazenie ze stropu								21,7
											30,71
			Maksymalny moment przęsłowy		9,52
		l.p.	Nazwa obciazenia	Ciężar					qk	yf	q0
		1	Mur	14	0,12	1,24			2,083	1,2	2,500
		2	Ciężar własny L19	25	0,12	0,2			0,600	1,1	0,660
											3,16
			Maksymalny moment przęsłowy		0,85			1,47
rozpietość obliczeniowa nadproza	1,05		Zebranie obciazen na 1mb nadproza okiennego
			obciazenie zastepcze			0,9
			obciazenie obliczeniowe stropu			6,53
			rozpietosc obliczeniowa stropu			5,835	3,435
						21,68	12,76			216
						Ra	Rb
NADPROŻE DRZWIOWE
		l.p.	Nazwa obciazenia	Ciężar					qk	yf	q0
		1	Mur	2,5		0,27			0,675	1,2	0,810
		2	Wieniec	25	0,29	0,27			1,958	1,1	2,153
		4	Tynk cem-wap	19	0,51	0,51	0,29	0,015	0,373	1,3	0,485
		5	Ciężar własny L19	18	0,29	0,25			1,305	1,1	1,436
		6	Obciazenie ze stropu	21,70	21,70						43,4
											48,28
			Maksymalny moment przęsłowy		6,65
											#REF!

---

Sheet 4: ŚCIANY SZN

	ŚCIANA ZEWNĘTRZNA NOŚNA
		N*1=	9,89	kN			heff	=	2,67	=	0,0089	m
		NW=	2,15	kN		ea=	3		3				→ea=	0,01	m
		Nspd=	21,39	kN			10	mm	=		0,010	m		0,1	cm
		Nsld=	21,39	kN
		Q=	9,43	kN		eNspd=	0,4	*	0,29	=	0,116	m
											1,16	cm
	Zebranie obciazen pasma			b=		1m
N*1	l.p.	Rodzaj obciążenia	Ciężar	Ile		H (cm)	qk	yf	q0
	2	Cegły	18		0,25	1,59	7,155	1,2	8,586
	4	wełna mineralna	1,2		1,86	0,15	0,335	1,2	0,402
	6	Śnieg	0,8	1,5	0,56	0,9	0,605	1,5	0,91
							SUMA		9,89
NW	l.p.	Rodzaj obciążenia	Ciężar	Ile		H (cm)	qk	yf	q0
	1	Wieniec	25	0,29	0,27		1,958	1,1	2,153
							SUMA		2,15
Nspd
	Nspd=	21,39	*	1,66666666666667	=	21,39
																																PIWNICA
A1-1 =Am-m =A2-2 =										ηA=	1																					A1-1 =Am-m =A2-2 =										ηA=	1
				0,29	*	1m	=	0,29	→																											0,38	*	1m	=	0,38	→
fd=	fk		• η=	4300		0,8	=	1563,63636363636																								fd=	fk		• η=	2400		1	=	1090,91
	gm•ηA			2,2	1																												gm•ηA			2,2	1
	gm=	2,2																															gm=	2,2
	ηA =	1																															ηA =	1
	fk =	4,3	Mpa	4300	kN/m2																												fk =	2,4	Mpa	2400	kN/m2
	η =	0,8																															η =	1
	fm =	15	Mpa																														fm =	15	Mpa
	fb =	10	Mpa																														fb =	10	Mpa
	Zebranie obciazen pasma			b=		1m
Q	l.p.	Rodzaj obciążenia	Ciężar	Ile		H (cm)	qk	yf	q0
	1	Mur MAX 220	2,5			2,63	6,575	1,2	7,890																													wieniec	25	0,53	0,27	1,1	3,94
	2	Wełna mineralna	1,2	0,15		2,63	0,473	1,2	0,568																													oslonowa	14	0,12	8,6	1,2	17,34
	3	Tynk	19		0,015	2,63	0,750	1,3	0,974																													Nspd					21,68
							SUMA		9,43																													N2d0					109,39
								Q/2 =	4,7162475
		N*1=	9,89	kN								N1=N1d''+Q=		42,87	kN							N0=N1d'+Q=		76,13	kN							NP=N1d0+Q=		109,39	kN		Ciężar ściany w piwnicy:
		NW=	2,15	kN								NW=		2,15	kN							NW=		2,15	kN							NW=		2,15	kN				0,05	2,44	0,98	1,2	0,143472
		Nspd=	21,39	kN								Nspd=		21,68	kN							Nspd=		21,68	kN							Nspd=		21,68	kN			19	0,015	2,44	2	1,2	1,66896
		Q=	9,43	kN								Q=		9,43	kN							Q=		9,43	kN							Q=		21,84	kN			mur	0,38	18	2,44	1,2	20,028
		ea=	0,01	m								ea=		0,01	m							ea=		0,01	m							ea=		0,01	m		Q=	21,84	[m]	[kN/m3]	h [m]	yf	21,84
		eNspd=	0,116	m								eNspd=		0,096	m							eNspd=		0,096	m							eNspd=		0,125	m
																																									em po lewej		3,7464868125
		PIĘTRO II										PIĘTRO I										PARTER										PIWNICA											0,707869747500002
	SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 1-1										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 1-1										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 1-1										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 1-1
		N1d''=	33,44	kN								N1d'=	66,70	kN								N1d0=	99,96	kN								N1dP=	152,34	kN
		M1d''=	2,56	kNm		warunek NRd > N1d''						M1d'=	2,74	kNm		warunek NRd > N1d'						M1d0=	3,07	kNm		warunek NRd > N1d0						M1dP=	3,75	kNm		warunek NRd > N1dP
		e1=M1d''/N1d''=	0,077	m		warunek spełniony						e1=M1d'/N1d'=	0,041	m		warunek spełniony						e1=M1d0/N1d0=	0,031	m		warunek spełniony						e1=M1dP/N1dP=	0,025	m		warunek spełniony
		φ1=1-(2*e1)/t=	0,471									φ1=1-(2*e1)/t=	0,717									φ1=1-(2*e1)/t=	0,788									φ1=1-(2*e1)/t=	0,871
		NRd=φ1*fd*A1-1=	213,61	kN		213,61	>		33,44			NRd=φ1*fd*A1-1=	324,92	kN		324,92	>		66,70			NRd=φ1*fd*A1-1=	357,28	kN		357,28	>		99,96			NRd=φ1*fd*A1-1=	360,89	kN		360,89	>		152,34
	SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 2-2										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 2-2										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 2-2										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 2-2
		N2d''=	42,87	kN								N2d'=	76,13	kN								N2d0=	109,39	kN								N2dP=	174,18	kN
		M2d''=	0,43	kNm		warunek NRd > N2d''						M2d'=	0,76	kNm		warunek NRd > N2d'						M2d0=	1,09	kNm		warunek NRd > N2d0						M2dP=	1,74	kNm		warunek NRd > N2dP
		e2=M2d''/N2d''=	0,010	m		warunek spełniony						e2=M2d'/N2d'=	0,010	m		warunek spełniony						e2=M2d0/N2d0=	0,010	m		warunek spełniony						e2=M2dP/N2dP=	0,010	m		warunek spełniony
		φ2=1-(2*e2)/t=	0,931									φ2=1-(2*e2)/t=	0,931									φ2=1-(2*e2)/t=	0,931									φ2=1-(2*e2)/t=	0,947
		NRd=φ2*fd*A2-2=	422,18	kN		422,18	>		42,87			NRd=φ2*fd*A2-2=	422,18	kN		422,18	>		76,13			NRd=φ2*fd*A2-2=	422,18	kN		422,18	>		109,39			NRd=φ2*fd*A2-2=	392,73	kN		392,73	>		174,18
	SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU m-m										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU m-m										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU m-m										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU m-m
		Nmd''=	38,15	kN								Nmd'=	71,42	kN								Nmd0=	104,68	kN								NmdP=	163,26	kN						cieza	16,3
	em=(0,6*M1d''+0,4*M2d'')/Nmd''=		0,045	m		warunek NRd > Nmd''					em=(0,6*M1d'+0,4*M2d')/Nmd'=		0,027	m		warunek NRd > Nmd'					em=(0,6*M1d0+0,4*M2d0)/Nmd0=		0,022	m		warunek NRd > Nmd0					em=(Mm/Nm)=		0,013	m	2,12	warunek NRd > NmdP				kąt	34,5
		em/t=	0,155			warunek spełniony						em/t=	0,094			warunek spełniony						em/t=	0,075			warunek spełniony						em/t=	0,034			warunek spełniony				tg=	0,276807990707697
		heff/t=	9,207									heff/t=	9,207									heff/t=	9,207									heff/t=	6,526							p1=	1,66
		ac,¥=	700			276,61	>		38,15			ac,¥=	700			326,49	>		71,42			ac,¥=	700			349,16	>		104,68			ac,¥=	700			356,51	>		163,26	p2=	9,73
		φm=	0,61									φm=	0,72									φm=	0,77									φm=	0,86
		NRd=φm*fd*Am-m=	276,61									NRd=φm*fd*Am-m=	326,49									NRd=φm*fd*Am-m=	349,16									NRd=φm*fd*Am-m=	356,51

---

Sheet 5: FUNDAMENT SZN

szerokość odsadzki

szerokość sciany piwnicznej

szerokość fundamentu

wysokość gruntu

ciężar gruntu

wspolczynniki bezpieczenstwa

wysokosc syfu nad odsadzka wewnatrz

ciezar syfu wewnątrz piwnicy

wysokosc fundamentu

ciężar żelbetu

siła obciążająca naziom

nośność gruntu

współczynnik

otulina

p1

p2

N2d z piwnicy

pasmo ściany

b

t

B

hgr

ygr

yf

h3

yposadzki

hf

yzelbetu

sila p

QfNB

m

otulina

p1

p2

N2dP

bs

0,41

0,38

1,2

1,49

16,3

1,2

0,2

20

0,3

24

5

250

0,81

0,06

1,66

9,73

174,18

1

1,1

N1

=

174,18

Adam: 1m/pasmo 1

r1

=

0

N1*r1=

0,00

N2

=

11,95

r2

=

-0,395

N2*r2=

-4,72

żółty kolor oznacza, że trzeba samemu wpisać dane

N3

=

1,97

r3

=

0,395

N3*r3=

0,78

N4

=

9,50

r4

=

0

N4*r4=

0,00

N5

=

2,46

r5

=

-0,395

N5*r5=

-0,97

T

=

Adam: Reakcja Ra z wykresu momentów zginających w piwnicy 4,26

1

fT

=

0,3

NT*rT=

1,28

H

=

2,92

1

rH

=

0,15

NH*rH=

0,44

∑N

200,07

∑M0

-3,20

e

M0

=

-3,20

=

-0,016

m

∑N

200,07

warunek |e| < B/6

warunek spełniony

0,016

<

0,200

442

294

147

FUNDAMENT BETONOWY

Betony

WARUNKI

1.

warunek σmin > 0

B20

1,9

Mpa

warunek spełniony

σa =

170,94

B25

2,2

Mpa

σśr2=

175,49

B30

2,6

Mpa

153,39

>

0,00

Mpod

14,75

B37

2,9

Mpa

17,55

fctm=

2,9

Mpa

W=

0,24

2.

warunek σmax < m x QfNB x 1,2

warunek hf > 3,927* √Mpod/(1m*fctm)

A=

1,2

warunek spełniony

warunek spełniony

σmax

180,05

σmin

153,39

180,05

<

243,00

0,30

>

0,2808

166,72122375

3.

warunek σśr < m x QfNB

FUNDAMENT ŻELBETOWY

Stal

warunek spełniony

A0

190

Mpa

Mpod

14,75

AI

210

Mpa

166,72

<

202,50

d=

0,24

AII

310

Mpa

As=

0,000359413894693

AIII

350

Mpa

fctm=

190

Mpa

As=

3,59

cm2

∅

---

Sheet 6: ŚCIANY SWN

	ŚCIANA WEWNĘTRZNA NOŚNA
		N*1=	1,33	kN			heff	=	2,67	=	0,0089	m
		NW=	2,15	kN		ea=	3		3				→ea=	0,01	m
		Nspd=	21,39	kN			10	mm	=		0,010	m		0,1	cm
		Nsld=	21,39	kN
		Q=	8,85	kN		eNspd=	0,4	*	0,29	=	0,116	m
											1,16	cm
	Zebranie obciazen pasma			b=		1m
N*1	l.p.	Rodzaj obciążenia	Ciężar	Ile		H (cm)	qk	yf	q0
	1	Papa	0,1	2	0,29		0,058	1,2	0,070
	2	Gładz cementowa	19		0,29	0,035	0,193	1,3	0,251
	3	keramzyt	6		0,29	0,23	0,400	1,2	0,480
	4	wełna mineralna	1,2		0,29	0,15	0,052	1,2	0,063
	6	Śnieg	0,8	1,5	0,29	0,9	0,313	1,5	0,47
							SUMA		1,33
NW	l.p.	Rodzaj obciążenia	Ciężar	Ile		H (cm)	qk	yf	q0
	1	Wieniec	25	0,29	0,27		1,958	1,1	2,153
							SUMA		2,15
Nspd
	Nspd=	21,39	*	1,66666666666667	=	35,65
Nsld
	Nsld=	21,39	*	1,66666666666667	=	35,65
A1-1 =Am-m =A2-2 =										ηA=	1
				0,29	*	1m	=	0,29	→
																															PIWNICA
fd=	fk		• η=	4300		0,8	=	1563,63636363636
	gm•ηA			2,2	1
																															A1-1 =Am-m =A2-2 =										ηA=	1,00
	gm=	2,2																																	0,25	*	1m	=	0,25	→
	ηA =	1
	fk =	4,3	Mpa	4300	kN/m2
	η =	0,8																													fd=	fk		• η=	2400		1	=	1090,91
	fm =	15	Mpa																													gm•ηA			2,2	1,00
	fb =	10	Mpa
																																gm=	2,2
	Zebranie obciazen pasma			b=		1m																										ηA =	1
Q	l.p.	Rodzaj obciążenia	Ciężar	Ile		H (cm)	qk	yf	q0																							fk =	2,4	Mpa	2400	kN/m2
	1	Mur MAX 220	2,5			2,63	6,575	1,2	7,890																							η =	1
	2	Tynk	19	2	0,015	2,58	0,735	1,3	0,956																							fm =	15	Mpa
							SUMA		8,85																							fb =	10	Mpa
								Q/2 =	4,422945
		N*1=	1,33	kN								N1=N1d''+Q=		55,11	kN							N0=N1d'+Q=		109,46	kN							NP=N1d0+Q=		163,81	kN
		NW=	2,15	kN								NW=		2,15	kN							NW=		2,15	kN							NW=		2,15	kN
		Nspd=	21,39	kN								Nspd=		21,68	kN							Nspd=		21,68	kN							Nspd=		21,68	kN		Ciężar ściany w piwnicy:
		Nsld=	21,39	kN								Nsld=		21,68	kN							Nsld=		21,68	kN							Nsld=		21,68	kN			19	0,015	2,44	2	1,2	1,66896
		Q=	8,85	kN								Q=		8,85	kN							Q=		8,85	kN							Q=		14,84	kN			mur	0,25	18	2,44	1,2	13,176
		ea=	0,01	m								ea=		0,01	m							ea=		0,01	m							ea=		0,01	m		Q=	14,84	[m]	[kN/m3]	h [m]	yf	14,84
		eNspd=	0,116	m								eNspd=		0,096	m							eNspd=		0,096	m							eNspd=		0,083	m
		PIĘTRO II										PIĘTRO I										PARTER										PIWNICA
	SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 1-1										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 1-1										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 1-1										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 1-1
		N1d''=	46,26	kN								N1d'=	100,62	kN								N1d0=	154,97	kN							209,32	N1dP=	209,32	kN
		M1d''=	0,46	kNm		warunek NRd > N1d''						M1d'=	1,01	kNm		warunek NRd > N1d'						M1d0=	1,55	kNm		warunek NRd > N1d0						M1dP=	2,09	kNm		warunek NRd > N1dP
		e1=M1d''/N1d''=	0,010	m		warunek spełniony						e1=M1d'/N1d'=	0,010	m		warunek spełniony						e1=M1d0/N1d0=	0,010	m		warunek spełniony						e1=M1dP/N1dP=	0,010	m		warunek spełniony
		φ1=1-(2*e1)/t=	0,931									φ1=1-(2*e1)/t=	0,931									φ1=1-(2*e1)/t=	0,931									φ1=1-(2*e1)/t=	0,920
		NRd=φ1*fd*A1-1=	422,18	kN		422,18	>		46,26			NRd=φ1*fd*A1-1=	422,18	kN		422,18	>		100,62			NRd=φ1*fd*A1-1=	422,18	kN		422,18	>		154,97			NRd=φ1*fd*A1-1=	250,91	kN		250,91	>		209,32
	SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 2-2										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 2-2										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 2-2										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 2-2
	55,11	N2d''=	55,11	kN							109,46	N2d'=	109,46	kN							163,81	N2d0=	163,81	kN							224,17	N2dP=	224,17	kN
		M2d''=	0,55	kNm		warunek NRd > N2d''						M2d'=	1,09	kNm		warunek NRd > N2d'						M2d0=	1,64	kNm		warunek NRd > N2d0						M2dP=	2,24	kNm		warunek NRd > N2dP
		e2=M2d''/N2d''=	0,010	m		warunek spełniony						e2=M2d'/N2d'=	0,010	m		warunek spełniony						e2=M2d0/N2d0=	0,010	m		warunek spełniony						e2=M2dP/N2dP=	0,010	m		warunek spełniony
		φ2=1-(2*e2)/t=	0,999									φ2=1-(2*e2)/t=	0,931									φ2=1-(2*e2)/t=	0,931									φ2=1-(2*e2)/t=	0,920
		NRd=φ2*fd*A2-2=	453,02	kN		453,02	>		55,11			NRd=φ2*fd*A2-2=	422,18	kN		422,18	>		109,46			NRd=φ2*fd*A2-2=	422,18	kN		422,18	>		163,81			NRd=φ2*fd*A2-2=	250,91	kN		250,91	>		224,17
	SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU m-m										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU m-m										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU m-m										SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU m-m
		Nmd''=	50,69	kN								Nmd'=	105,04	kN								Nmd0=	159,39	kN								NmdP=	216,74	kN
	em=(0,6*M1d''+0,4*M2d'')/Nmd''=		0,010	m		warunek NRd > Nmd''					em=(0,6*M1d'+0,4*M2d')/Nmd'=		0,010	m		warunek NRd > Nmd'					em=(0,6*M1d0+0,4*M2d0)/Nmd0=		0,010	m		warunek NRd > Nmd0					em=(0,6*M1dP+0,4*M2dP)/NmdP=		0,010	m		warunek NRd > NmdP
		em/t=	0,034			warunek spełniony						em/t=	0,034			warunek spełniony						em/t=	0,034			warunek spełniony						em/t=	0,040			warunek spełniony
		heff/t=	9,207									heff/t=	9,207									heff/t=	9,207									heff/t=	9,920
		ac,¥=	700			371,83	>		50,69			ac,¥=	700			371,83	>		105,04			ac,¥=	700			371,83	>		159,39			ac,¥=	700			220,91	>		216,74
		φm=	0,82									φm=	0,82									φm=	0,82									φm=	0,81
		NRd=φm*fd*Am-m=	371,83									NRd=φm*fd*Am-m=	371,83									NRd=φm*fd*Am-m=	371,83									NRd=φm*fd*Am-m=	220,91

---

Sheet 7: FUNDAMENT SWN

szerokość odsadzki

szerokość sciany piwnicznej

szerokość fundamentu

wspolczynniki bezpieczenstwa

wysokosc nad odsadzka wewnatrz

ciezar posadzki

wysokosc fundamentu

ciężar żelbetu

siła obciążająca naziom

nośność gruntu

współczynnik

otulina

pasmo

n2d z piwnicy SWN

b

t

B

yf

h3

yposadzki

hf

yzelbetu

sila p

QfNB

m

otulina

pasmo

n2d

0,5

0,25

1,25

1,2

0,2

20

0,3

24

5

250

0,81

0,06

1

224,17

1,1

N1

=

224,17

1

r1

=

0

N1*r1=

0,00

N2

=

9,90

r2

=

0

N2*r2=

0,00

żółty kolor oznacza, że trzeba samemu wpisać dane

N31

=

2,40

r3

=

0,375

N3*r3=

0,90

N32

=

2,40

r4

=

-0,375

N4*r4=

-0,90

∑N

238,87

∑M0

0,00

e=

M0

=

0,00

=

0,000

m

∑N

238,87

warunek |e| < B/6

warunek spełniony

0,000

<

0,208

FUNDAMENT BETONOWY

Betony

WARUNKI

1.

warunek σmin > 0

B20

1,9

Mpa

warunek spełniony

σa =

191,09

B25

2,2

Mpa

σśr2=

191,09372

B30

2,6

Mpa

191,09

>

0,00

Mpod

23,886715

B37

2,9

Mpa

0,00

fctm=

2,9

Mpa

W=

0,260416666666667

2.

warunek σmax < m x QfNB x 1,2

warunek hf > 3,927* √Mpod/(1m*fctm)

A=

1,25

warunek spełniony

warunek NIEspełniony

σ

191,09

σmin

191,09

191,09

<

243,00

0,30

>

0,3573

σmin

191,09

3.

warunek σśr < m x QfNB

FUNDAMENT ŻELBETOWY

Stal

warunek spełniony

A0

190

Mpa

Mpod

23,89

AI

210

Mpa

191,09

<

202,50

d=

0,24

AII

310

Mpa

As=

0,000582034965887

AIII

350

Mpa

fctm=

190

Mpa

As=

5,82

cm2

---

Sheet 8: SCHODY

	zelbet	25	kN/m3				1,05	1,025
	lastryko	22	kN/m3				wg. PDF	wg. Hania
	tynk	19	grubosc tynku	0,015		dlugosc efektywna płyty 1	1,74	1,70	Mmax=	3,17	9,327752739375
	wysokosc kondygnacji	3,3	m			dlugosc efektywna plyty 2	1,84	1,79	Mmax=	3,53	9,8334742734375
	wysokosc plyty biegowej	0,12	m			dlugosc efektywna biegu	2,60	2,60	Mmax =pomiędzy	11,06	a	11,0557181694034
	wysokosc plyty spocznikowej	0,1	m			l(eff)	6,18	6,10
	wysokosc stopnia	0,161	m			dlugosc efektywna belki spocznikowej	3,16	3,16	Mmax=	37,64
	grubosc warstwy lastryko	0,02	m
	szerokosc stopnia	0,3	m
	wysokosc belki spocznikowej	0,3	m			Zebranie obciążeń na	1,455	m	płyty biegowej
	szerokosc belki spocznikowej	0,2	m
	dlugosc plyty 1	1,76	m		L.p.		ciezar	wymiary	schody [m]	szerokosc stopnia	qk	yf	q0
	dlugosc plyty 2	1,85	m		1	Lastryko	22	0,00922	1,455	0,3	0,984	1,3	1,279
	dlugosc biegu	2,4	m		2	Stopnie betonowe	25	0,02415	1,455	0,3	2,928	1,1	3,221
	Schody od lewej do prawej	1,455	m		3	Płyta biegowa	25	0,32685	1,455		11,889	1,1	13,078
	dusza	0,1	m		4	Tynk	19	0,040856607788704	1,455		1,129	1,3	1,468
	obciazenie uzytkowe	3	kN/m3							suma	16,931		19,046
	nachylenie schodow	28,22	stopni		5	Obciazenie uzytkowe	3		1,455		4,365	1,3	5,675
	cos nachylenia	0,881								suma	21,296		24,721
	skosna dlugosc biegu	2,72	m
	szerokosc klatki w swietle	3,01	m
						Zebranie obciążeń na	1,455	m	płyty spocznikowej
					L.p.		ciezar	wymiary	schody [m]		qk	yf	q0
					1	Lastryko	22	0,02000	1,455		0,640	1,3	0,832
					2	Płyta spocznikowa	25	0,10000	1,455		3,638	1,1	4,001
					3	Tynk cem. Wap.	19	0,01500	1,455		0,415	1,1	0,456
											4,692		5,290
					4	Obciazenie uzytkowe	3		1,455		4,365	1,3	5,675
										suma	9,057		10,964
						Zebranie obciążeń na	1,455	m	belkę spocznikową
					L.p.		ciezar	wymiary	schody [m]		qk	yf	q0
					1	Obciążenie z płyty biegowej	24,721	1,30000	1,455				22,087
					2	Obciążenie z płyty spocznikowej	10,964	0,85075	1,455				6,411
					3	Belka spocznikowa	25	0,06000			1,500	1,1	1,650
											1,500		30,148