---

Overview

1-założenia
2-obciążenia
3.1-geometria
3.2-węzeł górny
3.3-wieniec dolny
3.4.1-pow.stożkowa
3.4.2-powłoka walcowa
4.1-zbrojenie stożek
4.2-zbrojenie cylinder
4.3-zbrojenie wieniec
4.4-zbrojenie ławy
RYSUNKI
Zestawienie stali

---

Sheet 1: 1-założenia

wysokość kopuły	f =	3,00	m
promień walca	r =	5,10	m
wysokość walca	H=	11,00	m
MATERIAŁ
	Ecm=	32000,00	MPa	=	32000000	kN/m
	ν=	0,20
	fctm=	2,90	MPa	=	2900	kN/m
	fyd=	310,00	MPa	=	310000	kN/m
	fcd=	20,00	MPa	=	20000	kN/m
Ściana walcowa, ławy, wieniec
	fyk=	355,00	MPa	=	355000	kN/m
	fyd=	310,00	MPa	=	310000	kN/m
	Es=	200000,00	MPa	=	200000000	kN/m
Kopuła, strzemiona w ławie i wieńcu
	fyk=	240,00	MPa	=	240000	kN/m
	fyd=	210,00	MPa	=	210000	kN/m
	Es=	200000,00	MPa	=	200000000	kN/m
Promień:
powłoki cylindrycznej	rc=	5,100	m
wieńca	rw=	5,147	m
przekrycia	rs,0=	4,876	m

---

Sheet 2: 2-obciążenia

	POWŁOKA
lp.	Zestawienie obciążeń kN/m2 powierzchni powłoki,	qSk	gf	qSd
1.	papa bitumiczna klejona na gorąco,	0,20	1,200	0,24
2.	gładź cementowa zbrojona 5 cm, 0,05x24,0=	1,20	1,300	1,56
3.	folia budowlana	0,05	1,200	0,06
4.	wełna mineralna 8 cm, 0,08x0,50=	0,04	1,200	0,05
5.	kopuła żelbetowa 8 cm, 0,08x25,0=	2,00	1,100	2,20
	razem obciążenia stałe gs=	3,49	1,177	4,11
	Wiatr	0,72	1,5	1,08
	ŚCIANA WALCOWA
lp.	Zestawienie obciążeń kN/m2 powierzchni powłoki,	qSk	gf	qSd
1.	blacha fałdowa na listwach,	0,20	1,200	0,24
2.	wełna mineralna 10cm, 0,10x5,0=	0,05	1,200	0,06
3.	ściana żelbetowa 20cm, 0,20x25,0=	5,00	1,100	5,50
	razem obciążenia stałe	5,25	1,105	5,80
	Ciężar wody	10,00	1,10	11,00

---

Sheet 3: 3.1-geometria

3.1. Geometria
Powłoka przekrycia (stożkowa)
grubość kopuły stożkowej	ts=	0,08	m
promień oparcia powierzchni środkowej	rs=	4,876	m
kąt oparcia powłoki	tan a	0,615
	a=	31,6023
	sin a=	0,5240
	cos a=	0,8517
	sin 2a=	0,8926
długość powierzchni środkowej	ls=	5,725	m
Parametry obliczeniowe	Fs=	2,56E+06	kN/m
	Ds=	1,42E+03	kNm
	Ls=	0,662	m
WARUNEK:	ls=	5,72	>	4,16
Powłoka cylindryczna:
grubość kopuły cylindrycznej	tc=	0,20	m
wysokość powłoki	Hc=	11,00	m
promień powierzchni środkowej	rc=	5,10	m
Parametry obliczeniowe	Fc=	6,40E+06	kN/m
	Dc=	2,22E+04	m
	Lc=	0,78	m
WARUNEK:	Hc=	11,00	>	4,87
Ława fundamentowa:
moduł podatności podłoża:	C=	20000,00	kN/m3
wymiary geometryczne	bL=	1,40	m
	hL=	0,70	m
	rL=	5,10	m
odległość od osi do ławy		4,40	m
pole przekroju ławy	AL=	0,98	m2
sztywność ławy	FL=	3,14E+07	kN
	DL=	1,28E+06	kNm2
	CJ L;F=	4,57E+03	kN
Wieniec górny:
wymiary geometryczne	aw=	górna podstwa trapeze ->pszczoła<- 0,60	m
	bw=	dola podstwa trapezu ->pszczoła<- 0,40	m
	hw=	wysokość trapezu ->pszczoła<- 0,24	m
promień wieńca	rw=	5,147	m
pole przekroju ławy	Aw=	0,1200	m2
sztywność ławy	Fw=	3,84E+06	kN
	Dw=	1,82E+04	kNm2

---

Sheet 4: 3.2-węzeł górny

3.2. WĘZEŁ GÓRNY - z wieńcem
	Fw=	3,84E+06	kN
	Dw=	1,82E+04	kNm2
	Ls=	6,62E-01	m
	Ds=	1,42E+03	m
	Fs=	2,56E+06	kN/m
	Lc=	7,75E-01	m
	Dc=	2,22E+04	m
	Fc=	6,40E+06	kN/m
Odległości od środka ciężkości wieńca:
	->pszczoła<- do jego górnej krawędzi eg=	0,112	m
	ed=	0,128	m
Macierz sztywności powłoki stożkowej
	d p=	2,80E-05	-8,08E-05	=	0,0280	-0,0808	x E-3
		-8,08E-05	4,66E-04		-0,0808	0,4657
Macierz sztywności powłoki cylindrycznej
	d c=	1,05E-05	1,35E-05	=	0,0105	0,0135	x E-3
		1,35E-05	3,49E-05		0,0135	0,0349
Macierz sztywności wieńca
	d w=	2,52E-05	1,63E-04	1,40E-05	-1,63E-04
		1,63E-04	1,46E-03	1,86E-04	-1,46E-03
		1,40E-05	1,86E-04	3,08E-05	-1,86E-04
		-1,63E-04	-1,46E-03	-1,86E-04	1,46E-03
			=
		0,0252	0,1631	0,0140	-0,1631
		0,1631	1,4567	0,1865	-1,4567	x E-3
		0,0140	0,1865	0,0308	-0,1865
		-0,1631	-1,4567	-0,1865	1,4567
Ostatecznie macierz układu równań przybiera postać:
	d=	2,80E-05	-8,08E-05	0	0
		-8,08E-05	4,66E-04	0	0
		0	0	1,05E-05	1,35E-05
		0	0	1,35E-05	3,49E-05
			+
		2,52E-05	1,63E-04	1,40E-05	-1,63E-04
		1,63E-04	1,46E-03	1,86E-04	-1,46E-03
		1,40E-05	1,86E-04	3,08E-05	-1,86E-04
		-1,63E-04	-1,46E-03	-1,86E-04	1,46E-03
			=
		5,32E-05	8,23E-05	1,40E-05	-1,63E-04
		8,23E-05	1,92E-03	1,86E-04	-1,46E-03
		1,40E-05	1,86E-04	4,12E-05	-1,73E-04
		-1,63E-04	-1,46E-03	-1,73E-04	1,49E-03
			=
		0,0532	0,0823	0,0140	-0,1631
		0,0823	1,9224	0,1865	-1,4567	x 10-3
		0,0140	0,1865	0,0412	-0,1729
		-0,1631	-1,4567	-0,1729	1,4916
Wielkości krawędziowe przemieszczeń w powłoce stożkowej:
	qs=	-5,03	kN/m2
	R s=	-39,85	kN/m2
	N s=	-27,46	kN/m
	Ns*cos=	-23,39	kN/m
	d/d=	-11,45	kN/m2
	Δ=	-6,54E-05	m
	Ψ=	3,12E-05
Wielkość krawędzi przemieszczeń w powłoce cylindrycznej:
	R c=	0,00	kN/m
	N c=	-14,39	kN/m
	d/d=	57,26	kN/m2
	Δ=	2,29E-06
	Ψ=	-4,56E-05
Prawe strony układu równań:
P=
6,54E-05	+	2,5172E-05	1,6315E-04	x	23,39	=	0,1283	x E-3
-3,12E-05		1,6315E-04	1,4567E-03		-3,22		-0,9110
2,29E-06		1,3984E-05	1,8646E-04				-0,2717
-4,56E-05		-1,6315E-04	-1,4567E-03				0,8341
Ostateczny układ równań:
0,0532	0,0823	0,0140	-0,1631		X1g		0,1283
0,0823	1,9224	0,1865	-1,4567	x	X2g	=	-0,9110
0,0140	0,1865	0,0412	-0,1729		X3g		-0,2717
-0,1631	-1,4567	-0,1729	1,4916		X3g		0,8341
Rozwiązaniem ukłądu są wielkości niewiadomych:
	X1g=	8,00	kN/m
	X2g=	1,30	kN/m
	X3g=	-7,47	kN/m
	X4g=	1,84	kN/m

---

Sheet 5: 3.3-wieniec dolny

3.3. WĘZEŁ DOLNY - ława
	FL=	3,14E+07	kN
	DL=	1,28E+06	kNm2
	CJ L;F=	4,57E+03	kN
	Lc=	7,75E-01	m
	Dc=	2,22E+04	m
	Fc=	6,40E+06
Macierz sztywności wieńca
	kL=	1,86E-05	1/kN
	e L;g=	0,35	m
	dL=	3,11E-06	6,50E-06	=	0,0031	0,0065	x E-3
		6,50E-06	1,86E-05		0,0065	0,0186
Macierz sztywności powłoki cylindrycznej
	dc=	1,05E-05	-1,35E-05	=	0,0105	-0,0135	x E-3
		-1,35E-05	3,48870684798443E-05		-0,0135	0,0349
Ostatecznie wyrazy macierzy głównej:
	dc+dL=	1,36E-05	-7,02E-06	=	0,0136	-0,0070	x E-3
		-7,02E-06	5,35E-05		-0,0070	0,0535
Wielkości krawędziowe przemieszczeń w powłoce cylindrycznej:
	R c;H=	617,10	kN/m
	N c;H=	-78,19	kN/m
	d/d=	57,26	kN/m2
	D=	5,04E-04	m
	ψ=	-4,56E-05	m^-1
Wektor prawych stron od obciążenia powłoki cylindrycznej:
		Pc=	-5,04E-04	=	-0,5042	x E-3
			4,56E-05		0,0456
Ostateczny ukłąd równań:
		1,36E-05	-7,02E-06	x	X1d	=	-5,04E-04
		-7,02E-06	5,35E-05		X2d		4,56E-05
		0,0136	-0,0070		X1d	=	-0,5042
		-0,0070	0,0535		X2d		0,0456
Rozwiązaniem ukłądu są wielkości niewiadomych:
	X1d=	-39,33	kN/m
	X2d=	-4,31	kN/m

---

Sheet 6: 3.4.1-pow.stożkowa

3.4.1. Powłoka stożkowa
Siły wewnętrzne w stanie błonowym
	qs=	-5,03	kN/m2
	Rso=	13,28	hs
	Nso=	9,15	hs
Siły wewnętrzne w stanie zgięciowym
Wielkości zaburzeń brzegowych
	Hs=X1g=	7,998	kN/m
	Ms=X2g=	1,302	kNm/m
Czynniki stałe wzorów na wpływ zaburzeń na krawędzi podparcia powłoki stożkowej:
	Hs*2r/Ls=	123,182767828267			Ms*pier(8)……=	81,7146368438333
	Hs*pier(2)*sin=	9,63406679797651			Ms*2/Ls*tan=	6,39
	Hs*Ls*sin=	2,776			Ms*pier(2)=	1,841
	Hs*Ls^2/(r*pier(8))=	0,2171			Ms*Ls/r*cos=	0,1440
lp.	s	η	Rs0	Ns0	Rs	Nsf	Msf	Ms
0	6,000	8,086	0,0	0,0	0,0	0,0	0,00	0,00
1	5,800	7,817	-1,4	-1,0	-1,4	-1,0	0,00	0,00
2	5,600	7,547	-2,8	-1,9	-2,7	-1,9	0,00	0,00
3	5,400	7,278	-4,2	-2,9	-4,1	-2,9	0,00	0,00
4	5,200	7,008	-5,6	-3,8	-5,5	-3,8	0,00	0,00
5	5,000	6,739	-7,0	-4,8	-6,9	-4,8	0,00	0,00
6	4,800	6,469	-8,4	-5,8	-8,2	-5,7	0,00	0,00
7	4,600	6,199	-9,7	-6,7	-9,6	-6,7	0,00	0,00
8	4,400	5,930	-11,1	-7,7	-11,0	-7,7	0,00	0,00
9	4,200	5,660	-12,5	-8,6	-12,5	-8,6	-0,01	0,00
10	4,000	5,391	-13,9	-9,6	-13,9	-9,6	-0,01	0,00
11	3,800	5,121	-15,3	-10,6	-15,5	-10,5	-0,01	0,00
12	3,600	4,852	-16,7	-11,5	-17,1	-11,5	-0,01	0,00
13	3,400	4,582	-18,1	-12,5	-18,8	-12,5	-0,01	0,00
14	3,200	4,313	-19,5	-13,4	-20,5	-13,5	-0,01	0,00
15	3,000	4,043	-20,9	-14,4	-22,4	-14,5	-0,01	0,00
16	2,800	3,774	-22,3	-15,4	-24,3	-15,5	0,00	0,00
17	2,600	3,504	-23,7	-16,3	-26,1	-16,5	0,02	0,00
18	2,400	3,235	-25,1	-17,3	-27,8	-17,5	0,05	0,01
19	2,200	2,965	-26,4	-18,2	-29,2	-18,6	0,08	0,02
20	2,000	2,695	-27,8	-19,2	-30,1	-19,6	0,12	0,03
21	1,800	2,426	-29,2	-20,1	-30,2	-20,6	0,17	0,04
22	1,600	2,156	-30,6	-21,1	-29,2	-21,6	0,23	0,06
23	1,400	1,887	-32,0	-22,1	-26,8	-22,4	0,27	0,08
24	1,200	1,617	-33,4	-23,0	-22,6	-23,2	0,30	0,09
25	1,000	1,348	-34,8	-24,0	-16,4	-23,7	0,30	0,10
26	0,800	1,078	-36,2	-24,9	-8,3	-24,0	0,23	0,09
27	0,600	0,809	-37,6	-25,9	1,2	-23,9	0,07	0,07
28	0,400	0,539	-39,0	-26,9	11,1	-23,6	-0,21	0,01
29	0,200	0,270	-40,4	-27,8	19,5	-22,9	-0,66	-0,09
30	0,000	0,000	-41,8	-28,8	23,6	-22,0	-1,30	-0,25

---

Sheet 7: 3.4.2-powłoka walcowa

3.4.2. Powłoka walcowa
Siły wewnętrzbe w stanie błonowym (bezmomentowym)
Obciążenie cięzarem włanym
	Rc0=	0
	Nc0=	-14,39	-	5,80	x
Obciążenie parciem cieczy
	Rc0=	56,1	x
Siły wewnętrzne w stanie zgięciowym
Wielkości zaburzeń brzegowych (górnych i dolnych)
	Hcg=	30,86	kN/m	Mcg=	-1,84	kNm/m
	Hcd=	-39,33	kN/m	Mcd=	-4,31	kNm/m
Czynniki stałe we wzorach na wpływ zaburzeń na krawędzi górnej;
	Hcg*2r/Lc=	406,1		Mcg*2*pier(2)/….=	44,1444089915005
	Hcg*Lc=	23,93		Mcg*pier(2)=	2,60
Czynniki stałe wzorów na wpływ zaburzeń brzegowych na krawędzi dolnej:
	Hcd*2r/L=	517,4		Mcd*2*pier…=	103,40110705067
	Hcd*L=	30,49		Mcd*pier(2)=	6,09
lp.	x	η	η'	Rc0	Nc0	Rc	Nc	Mc,x	Mc
0	0,00	0,000	14,189	0,0	-14,4	374,9	-14,4	-1,84	-0,37
1	0,20	0,258	13,931	11,2	-15,6	297,4	-15,6	2,98	0,60
2	0,40	0,516	13,673	22,4	-16,7	226,3	-16,7	5,55	1,11
3	0,60	0,774	13,415	33,7	-17,9	167,4	-17,9	6,51	1,30
4	0,80	1,032	13,157	44,9	-19,0	123,0	-19,0	6,42	1,28
5	1,00	1,290	12,899	56,1	-20,2	93,0	-20,2	5,70	1,14
6	1,20	1,548	12,641	67,3	-21,4	75,8	-21,4	4,69	0,94
7	1,40	1,806	12,383	78,5	-22,5	69,2	-22,5	3,60	0,72
8	1,60	2,064	12,125	89,8	-23,7	70,7	-23,7	2,58	0,52
9	1,80	2,322	11,867	101,0	-24,8	78,1	-24,8	1,71	0,34
10	2,00	2,580	11,609	112,2	-26,0	89,4	-26,0	1,01	0,20
11	2,20	2,838	11,351	123,4	-27,2	103,0	-27,2	0,49	0,10
12	2,40	3,096	11,093	134,6	-28,3	117,8	-28,3	0,13	0,03
13	2,60	3,354	10,835	145,9	-29,5	132,8	-29,5	-0,10	-0,02
14	2,80	3,612	10,577	157,1	-30,6	147,7	-30,6	-0,23	-0,05
15	3,00	3,870	10,319	168,3	-31,8	162,0	-31,8	-0,28	-0,06
16	3,20	4,128	10,061	179,5	-33,0	175,8	-33,0	-0,28	-0,06
17	3,40	4,386	9,803	190,7	-34,1	188,9	-34,1	-0,25	-0,05
18	3,60	4,644	9,545	202,0	-35,3	201,5	-35,3	-0,21	-0,04
19	3,80	4,902	9,287	213,2	-36,4	213,5	-36,4	-0,16	-0,03
20	4,00	5,160	9,029	224,4	-37,6	225,2	-37,6	-0,12	-0,02
21	4,20	5,417	8,771	235,6	-38,8	236,7	-38,8	-0,08	-0,02
22	4,40	5,675	8,513	246,8	-39,9	247,9	-39,9	-0,05	-0,01
23	4,60	5,933	8,255	258,1	-41,1	259,0	-41,1	-0,03	-0,01
24	4,80	6,191	7,997	269,3	-42,2	270,1	-42,2	-0,02	0,00
25	5,00	6,449	7,739	280,5	-43,4	281,1	-43,4	-0,01	0,00
26	5,20	6,707	7,481	291,7	-44,6	292,1	-44,6	-0,01	0,00
27	5,40	6,965	7,223	302,9	-45,7	303,0	-45,7	-0,01	0,00
28	5,60	7,223	6,965	314,2	-46,9	314,0	-46,9	-0,01	0,00
29	5,80	7,481	6,707	325,4	-48,0	324,9	-48,0	-0,01	0,00
30	6,00	7,739	6,449	336,6	-49,2	335,7	-49,2	-0,01	0,00
31	6,20	7,997	6,191	347,8	-50,4	346,6	-50,4	0,01	0,00
32	6,40	8,255	5,933	359,0	-51,5	357,5	-51,5	0,03	0,01
33	6,60	8,513	5,675	370,3	-52,7	368,4	-52,7	0,06	0,01
34	6,80	8,771	5,417	381,5	-53,8	379,5	-53,8	0,11	0,02
35	7,00	9,029	5,160	392,7	-55,0	390,8	-55,0	0,17	0,03
36	7,20	9,287	4,902	403,9	-56,2	402,5	-56,2	0,25	0,05
37	7,40	9,545	4,644	415,1	-57,3	414,8	-57,3	0,34	0,07
38	7,60	9,803	4,386	426,4	-58,5	427,8	-58,5	0,43	0,09
39	7,80	10,061	4,128	437,6	-59,6	441,8	-59,6	0,51	0,10
40	8,00	10,319	3,870	448,8	-60,8	457,0	-60,8	0,55	0,11
41	8,20	10,577	3,612	460,0	-62,0	473,3	-62,0	0,53	0,11
42	8,40	10,835	3,354	471,2	-63,1	490,9	-63,1	0,40	0,08
43	8,60	11,093	3,096	482,5	-64,3	509,3	-64,3	0,12	0,02
44	8,80	11,351	2,838	493,7	-65,4	528,0	-65,4	-0,37	-0,07
45	9,00	11,609	2,580	504,9	-66,6	545,7	-66,6	-1,13	-0,23
46	9,20	11,867	2,322	516,1	-67,8	560,9	-67,8	-2,21	-0,44
47	9,40	12,125	2,064	527,3	-68,9	571,0	-68,9	-3,63	-0,73
48	9,60	12,383	1,806	538,6	-70,1	572,8	-70,1	-5,40	-1,08
49	9,80	12,641	1,548	549,8	-71,2	562,4	-71,2	-7,42	-1,48
50	10,00	12,899	1,290	561,0	-72,4	535,3	-72,4	-9,53	-1,91
51	10,20	13,157	1,032	572,2	-73,6	486,6	-73,6	-11,43	-2,29
52	10,40	13,415	0,774	583,4	-74,7	412,2	-74,7	-12,64	-2,53
53	10,60	13,673	0,516	594,7	-75,9	309,6	-75,9	-12,48	-2,50
54	10,80	13,931	0,258	605,9	-77,0	179,2	-77,0	-10,08	-2,02
55	11,00	14,189	0,000	617,1	-78,2	26,6	-78,2	-4,31	-0,86
						MAX:	MAX:	MAX:
						572,8	-14,4	6,5

---

Sheet 8: 4.1-zbrojenie stożek

4.1 Kopuła stożkowa przekrycia
4.1.1. Zbrojenie południkowe powłoki stożkowej.
Zbrojenie południkowe
	Msd=	max Msj ->pszczoła<- 1,30	kNm/m
	Nsd=	Nsj odpwiadające max Msj ->pszczoła<- 21,97	kN/m
	e0=	0,059	m
	c nom=	25	mm
	f pretów=	6	mm		A=	0,283	cm2
	a=a1=a2=	28	mm
	d=	52	mm
	es1=	0,071	m	to jest warunek na duży mimośrór. Jeżeli mimośród wyjdzie mały to dalej używamy inych wzorów >	d-a=	0,024	m	warunek na duży mimośród
Duży mimośród:
	sc=	0,029	->	ξ=	0,029
				ξ=	0,029	<	ξ lim=	0,5
	r=	0,00280
	rN=	0,00201
	rmin=	0,00200
ξ<ξ lim	rs1=	0,00079		>	rmin=	0,00200		przyjuję jeśli warunek jest niespełniony przyjmuję:	rs1=	0,00200
	rs2=	0,00200
	rs1+rs2=	0,00279		>	0,003
	Asmin=	1,040	cm2
	As1=	UWAGA: r we wzorze to powinno być rs1 ale jeśli warunek jest niespełniony to przyjmuję rmin 1,04	cm2
	As2=	1,04	cm2
Zbrojenie górą
Przyjęto	roztsawy od 10 do 20 cm ->pszczoła<- #6/200	o przekroju:		1,42		cm2
Zbrojenie dołem
Przyjęto	roztsawy od 10 do 20 cm ->pszczoła<- #6/200	o przekroju:		1,42		cm2
4.1.2. Zbrojenie równoleżnikowe powłoki stożkowej
	f pretów=	6	mm		A=	0,283	cm2
Zbrojenie w strefie rozciągań brzegowych
	Msd=	0,25	kNm/m
	Nsd=	23,64	kN/m
	e0=	0,01061366755512	m
	a=a1=a2=	34	mm
	d=	46	mm
	h/2-a=	0,006	m	<	,	0,01061366755512		warunek na duży mimośród
	es1=	0,00461366755512	m
Duży mimośród:
	rmin=	0,002
	Sc=	0,002577345730406	->	ξ=	0,003	z=	0,998709662163063
	As=	1,24	cm3
	Asmin=	0,92
	As1=	1,24		>	Asmin=	0,92
Przyjęto	#6/200	o przekroju:		1,42		cm2
Zarysowanie przekroju podporowego:
	Nsk=	20,0847778767008	kN/m
	e=e0=	0,01061366755512	m
	Ac=	0,08	m2
	Wc=	0,00107	m3
	Ncr=	129	kN/m	>	Nsk=	20,0847778767008	kN/m

---

Sheet 9: 4.2-zbrojenie cylinder

4.2. Powłoka cylindryczna
4.2.1. Zbrojenie równoleżnikowe powłoki cylindtycznej
	f pretów=	12	mm		A=	1,13	cm2
zbrojenie minimalne ściany zbiornika (po każdej stronie ściany):
	r min=	0,002
	b=	100	cm
	As min=	4,0	cm2/m
	Przyjęto:	2#12/250	o przekroju:		As=2x	4,52	cm2
	As1=As2=	4,52	cm2
osiowa siła rysująca ścianie zbiornika
	max wartosci R dla cylindra ->pszczoła<- N sd max=	573	kN/m
	Ncr=	580	kN/m	>	N Sk max=	521	kN/m
Pręty	f12=	1,13	cm2
	f16=	2,01	cm2
Strefa I	x=0-2,8m
	max R dla tego przedziału ->pszczoła<- Rsd=	375	kN/m
	As1+As2=	15,72	cm2
	As1=As2=	7,86	cm2
	Przyjęto:	#16#12//200	o przekroju:		As=2x	100cm/roztsaw [cm] * średnica pręta 7,85	cm2
					7,86	<	7,85
Strefa II	x=2,8-5,6
	Rsd=	314	kN/m
	As1+As2=	13,17	cm2
	As1=As2=	6,58	cm2
	Przyjęto:	2#12/150	o przekroju:		As=2x	7,53	cm2
					6,58	<	7,53
Strefa III	x=5,6-8,4
	wartosc R dla x=7,2 (tzn dla konca strefy I) ->pszczoła<- Rsd=	473	kN/m
	As1+As2=	19,85	cm2
	As1=As2=	9,92	cm2
	Przyjęto:	2#16/200	o przekroju:		As=2x	10,05	cm2
					9,92	<	10,05
Strefa IV	x=7,2-11,0
	maksylane Rla strefy x=7,0-11,0 ->pszczoła<- Rsd=	573	kN/m
	As1=As2=	24,02	cm2
	As1=As2=	12,01	cm2
	Przyjęto:	2#16/150	o przekroju:		As=2x	13,40	cm2
					12,01	<	13,40
4.2.2. Zbrojenie pionwe powłoki cylindrycznej
	Wartość x, Mc max i Nc dla miejsca o największym M x=	9,6	m
	Mc max=	6,51	kNm
	Nc odpowiadające maksymalnemu Mcx ->pszczoła<- Nc=	70,07	kN
	e max=e0=	0,093	m
	Nsd=	70,1	kN/m
	a=a1=a2	36	mm	=	0,036	m
	d=	0,164	m	=	16,4	cm
	es1=	0,157	m	>	0,128	m
Suma	r min=	0,0000339	<0,003
	r min=	0,15	%
	Sc=	0,020446137936296
	x=	0,0207	<	2a/d=	0,439
	rN=	0,001378287673724
	rs1=rs2=	0,001690104143928		>	0,0000339
	As1=As2=	2,77	cm2
	Przyjęto:	2#12/250	o przekroju:		As=2x	4,52	cm2
					2,77	<	4,52
Zarysowanie przekroju
	Nsk max=	69,98
	Ac=	0,2	m2
	Wc=	0,0067	m3
	Ncr=	153,09	kN/m	>>	Nsk max=	69,9770173342688

---

Sheet 10: 4.3-zbrojenie wieniec

4.3. wieniec łączący powłokę stożkową z powłoką walcową
	f pretów=	12	mm		A=	1,13	cm2
Siły wewnętrzne działające na wieniec:
	Hw=	7,92	kN
	Mw=	-0,01	kNm
Siła rozciągająca wieniec i moment zginający:
	Rsd=	40,77	kN
	Msd=	-0,03	kNm
	e0=	0,0008	m
	As=	1,71	cm2
	r min=	0,004
	Aw=	0,12	m2
	As min=	4,8	cm2
	Przyjęto:	5#12	o przekroju:		As=	5,65	cm2
Zarysowanie przekroju
	Ncr=	348,0	kN
	N sk=	34,6	kN
	Nsk=	34,6	<	Ncr=	348,0

---

Sheet 11: 4.4-zbrojenie ławy

4.3. Ława fundamentowa
kąt obrotu ławy i odpór podłoża pod ławą (od obrotu ławy):
	Ψ=	3,36E-04
	Δs=	4,70E+00	kN/m2
siły zewnętrzne działające na ławę:
	HL=	39,33	kN/m2
	ML=	16,54	kNm/m
siła rozciągająca wieniec i moment zginający:
	N Sd=	201	kN
	M Sd=	84	kNm/m
	e0=	0,420	m
Przekrój mimośrodowo rozciągany- silniej rozciągana jest strefa górna ławy
	strzemiona=	8	mm
	f pretów=	16	mm
	A pręta=	2,01	cm2
	c nom=	60	mm
	a=a1=a2=	76	mm
	d=	62,4	cm
	es1=	0,694	m	>	d-a=	0,548	m
Duży mimośród
	Sc=	0,013	->	ξ=	0,013	->	z=	0,994
	As=	13,72	cm2
	rmin=	0,002
	As min=	17,47
	As1=	17,47	cm2	>	As min=	17,47	cm2
Zbrojenie górą		9#16	o rozstaw.		155,56	o przekroju:	As=	18,09	cm2
Zbrojenie dołem		9#16	o rozstaw.		155,56	o przekroju:	As=	18,09	cm2
zarysowanie przekroju:
	N Sk=	182	kN
	Ac=	0,98	m2
	Wc=	0,114	m3
	N cr=	617,26	kN	>	Nsk=	182

---

Sheet 12: RYSUNKI

ZAKOTWIENIA
Połoka cylindryczna - pręty pionowe
	śrdnica prętów=	12	mm
	fbd=	3	z tablicy 24 normy
	lb=	310	mm
zadkład	2,3 lb=	713	mm
Pręty obwodowe - zakłady
	f12->	600	mm
	f16->	800	mm
	f6->	300	mm
Pręty równoleżnikowe powłoki lb
	śrdnica prętów=	6	mm
	fbd=	3	z tablicy 24 normy
	lb=	155	mm
Długość startrea górnego
	śrdnica prętów=	6	mm
	min	300	mm
	min	500	mm
Minimalne zbrojenie płyty dennej
	rmin=	0,002
	gr płyty dennej=	300	mm
	Amin=	6	cm2
zbrojenie siatkami #12/250/250
	A zbrojenia #12=	1,13	cm2
	As=	9,04	cm2	>	6	cm2
Długości prętów obwodowych (długość 1 pręta)
PRĘTY WALCA [10] [11]
	r=	5160	mm
	l 1 pręta=	8905	mm
PRĘTY ŁAWY [6]
	r max=	5720	mm
	r min=	4480	mm
	l max=	9785	mm
	l min=	7837	mm
	l śr=	8811	mm
WIENEIC PRZY WYŁAZIE
	r=	660
	l 1 pręta=	1457	mm
PRĘTY WIEŃCA GÓRENGO [13]
	r max=	5720	mm
	r min=	4480	mm
	l max=	8985	mm
	l min=	7037	mm
	l śr=	8011	mm

---

Sheet 13: Zestawienie stali

ele- ment	nr pręta	f [mm]	liczta szt.	długość pręta [mm]	uwagi				f6	f8	#12	#16		Płyta denna	promien pręta Pręty równ. Stożka	obwód	dl z zakładami
płyta denna	1	#12	-	mb=960,00	długość całkowita						960			długości prętów na 1/2 koła ->pszcoła<- 1,946	góra - przy wieńcu dolnym 4,794	30,1215903626189	31,0215903626189
	2	#12	4	mb=27,00	długość całk. pręta						108			2,872	4,633	29,109997528163	30,009997528163
	3	#12	210	1,06							222,6			4	4,463	28,0418560259425	28,9418560259425
ława fundamentowa	4	f8	135	3,38						456,3				4,821	4,282	26,904599485343	27,804599485343
	5	f8	135	2,88						388,8				5,477	góra przy wieńcu górnym 1,191	7,48327370085089	7,78327370085089
	6	#16	88	Lśr=8,81	długość średnia							775,28		6,02	1,02	6,40884901332318	6,70884901332318
	7	#12	135	1,90							256,50			6,48	0,86	5,40353936417444	5,70353936417444
ściana walcowa wraz z wieńcem	8	#12	135	5,70							769,50			6,873	0,68	4,27256600888212	4,57256600888212
	9	#12	135	5,94							801,90			7,211	zbrojenie dołem 4,854	30,4985814810497	zbrojenie wykonane z trzech prętów 31,3985814810497
	10	#16	304	8,91								2708,64		7,5	4,683	29,424156793522	30,324156793522
	11	#12	200	8,91							1782,00			7,745	4,513	28,3560152913015	29,2560152913015
	12	f6	1406	0,25					351,50					7,952	4,342	27,2815906037738	28,1815906037738
	13	#12	88	Lśr=8,81	długość średnia						775,28			8,124	4,172	26,2134491015532	27,1134491015532
	14	f6	170	1,35					229,50					8,261	4,002	25,1453075993327	26,0453075993327
	15	f6	170	1,20					204,00					8,366	3,831	24,070882911805	24,970882911805
	16	f6	170	1,70					289,00					8,44	3,661	23,0027414095845	zbrojenie wykonane z dwuch prętów 23,6027414095845
powłoka stożkowa	17	f6	-	mb=600,00	długość całkowia				600					8,485	3,491	21,9345999073639	22,5345999073639
	18	f6	85	3,12					265,20					8,5	3,32	20,8601752198362	21,4601752198362
	19	f6	85	5,28					448,80					119,073	3,15	19,7920337176157	20,3920337176157
	20	f6	85	1,04					88,40					952,584	2,98	18,7238922153952	19,3238922153952
	21	#12	6	1,46							8,76				2,809	17,6494675278675	18,2494675278675
	22	f6	43	6,40					275,20						2,639	16,5813260256469	17,1813260256469
masa stali wg f:				f6 (A-0)	611	kg		Razem [m]	2751,6	845,1	5684,54	3483,92			2,468	15,5069013381192	16,1069013381192
				f8 (A-0)	334	kg		masa jedn.	0,222	0,395	0,888	1,58			2,298	14,4387598358987	15,0387598358987
				#12 (A-II)	5048	kg		masa całk.	611	334	5048	5505			2,128	13,3706183336782	13,9706183336782
				#14 (A-II)	5505	kg									1,957	12,2961936461505	12,8961936461505
masa stali ogółem					11497	kg									1,785	11,2154857733156	zbrojenie wykonane z jednego pręta 11,5154857733156
															1,617	10,1599106417094	10,4599106417094
															1,446	9,08548595418168	9,38548595418168
															1,276	8,01734445196115	8,31734445196115
															1,106	6,94920294974062	7,24920294974062
															0,935	5,87477826221291	6,17477826221291
															0,765	4,80663675999238	5,10663675999238	1
																	598,801809241906