Dane			Obliczenia				Wyniki
N=	13	[kW]
n=	1000	[obr/min]
i=	3,5
Lh=	12000	[godz.]
			1.Obliczenia wstępne
			Dobór przełożenia na poszczególnych
			stopniach
			Uc=	3,5			Uc=	3,50
			U1=	2,1			U1=	2,10
			U2=	1,7			U2=	1,67
			Zmiana obciążenia w czasie
			Produkcja jednostkowa
Dane			Obliczenia				Wyniki
			Obciążenie wałów schematu układu
			napędowego
N=	13	[kW]	Moc P=N
n=	1000	[obr/min]	Obroty n1=n
			n1=	1000	[obr/min]		n1=	1000,00	[obr/min]
			n2=n/U1
			n2=	476,190476190476	[obr/min]		n2=	476,19	[obr/min]
			n3=n/U2
			n3=	600	[obr/min]		n3=	600,00	[obr/min]
			n1>n2>n3
			Tj - moment [Nm]
			T1=	124,15	[Nm]		T1=	124,15	[Nm]
			T2=T1*U1
			T2=	260,715	[Nm]		T2=	260,72	[Nm]
			T3=T2*U2
			T3=	434,525	[Nm]		T3=	434,53	[Nm]
			T1<T2<T3
			Pwyj=	27,3	[kW]		Pwyj=	27,3	[kW]
Dane			Obliczenia				Wyniki
			1.1.Dobór materiałów na zębnik i koło
			zębate (obróbka cieplna, naprężenia
			dop.), stopień pierwszy.
			Dla jednostkowej produkcji kół zębatych
			dobieramy:
			materiał na zębnik-C55 PN-93/H-84019
			Twardość = 270 HB
			Rm=680 [MPa]
			Re=390 [MPa]
			materiał koła zębatego-C40 PN-93/H-84019
			Twardość = 255 HB
			Rm=580 [MPa]
			Re=335 [MPa]
			2.Dopuszczalne naprężenia stykowe
			2.1.Podstawa próby zmęczeniowej
			(bazowa liczba cykli):
			dla zębnika
					20*10^6		NHlim1=	20*10^6
			dla koła zębatego
					17*10^6		NHlim2=	17*10^6
			2.2.Równoważna (ekwiwalentna)
			liczba cykli obciążenia
n1=	1000	[obr/min]	NHeq1=	327456000			NHeq1=	327456000
n2=	476,190476190476	[obr/min]	NHeq2=	155931428,571429			NHeq2=	155931428,571429
			gdzie:
Lh=	12000	[godz.]	Lh - liczba godzin pracy przekładni
c=	1		c - liczba zazębień zęba w czasie jednego
			obrotu(ze schematu napędu)
			kHeq - współczynnik uwzględniający zmianę
			obciążenia napędu w czasie
			kHeq=	0,4548			kHeq=	0,45
mH=	6		mH - współczynnik kierunkowy nachylonego
			odcinka na wykresie Wohlera
Dane			Obliczenia				Wyniki
			2.3.Współczynnik trwałóści pracy
NHeq1=	327456000
NHeq2=	155931428,571429		ZN1=	0,010179484673768
NHlim1=	20*10^6
NHlim2=	17*10^6		ZN2=	0,018170380142676
mH=	6
			dla
			ZN1(2) = 1,0
			Przyjmujemy
			ZN1=	1			ZN1=	1,00
			ZN2=	1			ZN2=	1,00
			2.4.Naprężenia krytyczne przy bazowej
			liczbie cykli
			sHlim1=2HB1+70
			sHlim1=	610	[MPa]		sHlim1=	610,00	[MPa]
			sHlim2=2HB2+70
			sHlim2=	580	[MPa]		sHlim2=	580,00	[MPa]
			2.5.Dopuszczalne naprężenia stykowe
			sH1=	499,090909090909	[MPa]		sH1=	499,09	[MPa]
			sH2=	474,545454545455	[MPa]		sH2=	474,55	[MPa]
			gdzie:
			SH - współczynnik bezpieczeństwa:
			`w przypadku normalizacji, ulepszania lub
			hartowania zebów na wskroś SH=1,1
			`dla hartowania powierzchniowego,
			nawęglania, azotowania SH=1,2
SH=	1,1		Przyjmujemy SH=1,1
Dane			Obliczenia				Wyniki
			2.6.Obliczeniowe dopuszczalne
			naprężenia stykowe:
			`dla przekładni walcowych z kołami o
			zębach prostych oraz z kołami o zębach
			skośnych przy niewielkiej różnicy twardości
			HB1 i HB2
			sHP=sH2=474,545 [MPa]				sHP=	474,55	[MPa]
			3.Dopuszczalne naprężenia na
			zginanie.
			3.1.Podstawa próby zmęczeniowej
							NFlim=	4000000	[cykli]
			3.2.Równoważna (ekwiwalentna)
			liczba cykli obciążenia
c=	1
Lh=	12000	[godz.]
n1=	1000	[obr/min]	NFeq1=	223997472			NFeq1=	223997472
n2=	476,190476190476	[obr/min]
mF=	6		NFeq2=	106665462,857143			NFeq2=	106665462,857143
			gdzie:
			KFeq=	0,3111076			KFeq=	0,31
			3.3.Współczynnik trwałości
			YN1=	0,511253325248433
			YN2=	0,578547953260626
			dla
							YN1(2)=	1,00
Dane			Obliczenia				Wyniki
			3.4.Naprężenia krytyczne
			sFlim1=1,75HB1
			sFlim1=	472,5	[MPa]		sFim1=	472,50	[MPa]
			sFlim2=1,75HB2
			sFlim2=	446,25	[MPa]		sFlim2=	446,25	[MPa]
			3.5.Dopuszczalne naprężenia na
			zginanie
			sFP1=	141,75	[MPa]		sFP1=	141,75	[MPa]
			sFP2=	133,875	[MPa]		sFP2=	133,88	[MPa]
			gdzie:
YA=	0,75		YA -współczynnik uwzględniający wpływ
			dwustronnego przekładania obciążenia na
			ząb
			`dla przekładni bez zmiany kierunku
			obracania = 1,0
			`dla przekładni za zmianą kierunku
			obracania = (0,7…0,8)
			4.Graniczne naprężenia dopuszczalne
			przy przeciążeniach
			Dla naprężeń stykowych:
			sHPmax1=2,8Re1
			sHPmax1=	1092	[MPa]		sHPmax1=	1092,00	[MPa]
			sHPmax2=2,8Re2
			sHPmax2=	938	[MPa]		sHPmax2=	938,00	[MPa]
			Dla naprężeń gnących
			sFPmax1=0,8Re1
			sFPmax1=	312	[MPa]		sFPmax1=	312,00	[MPa]
			sFPmax2=0,8Re2
			sFPmax2=	268	[MPa]		sFPmax2=	268,00	[MPa]
Dane			Obliczenia				Wyniki
			5.Obliczenie średnicy zębnika i dobór
			innych parametrów przekładni.
			5.1.Obliczeniowa średnica zębnika.
T1=	124,15	[Nm]
U1=	2,1
sHP=	474,545454545455	[MPa]
			d`1=	89,7120927219693	[mm]		d`1=	89,71	[mm]
			gdzie:
kd=	77	[MPa]	kd=77 MPa -dla kół o zębach prostych,
ybd=	0,6		ybd- współczynik szerokości wieńca
			(w stosunku do średnicy zębnika)
			ybd=b/d1 =f(HB rozmieszczenie kół
			względem łożysk) = 0,6
kHB=	1,06		kHB - współczynnik nierównomierności
			rozkładu obciążenia względem lini styku,
			kHB= f(HB rozmieszczenie kół względem
			łożysk ,ybd) = 1,06
kA=	1,1		kA - współczynnik uwzględniający zew.
			obciążenie dynamiczne = 1,1
			Zazębiene zewnętrzne (+)
			5.2.Szerokość wieńca koła zębatego.
			b2 = b = ybd*d`1
			b2=	53,8272556331816	[mm]		b2=	53,83	[mm]
			Szerokość wieńca zębnika b1 = b2 + (3…5)
			b1=	58,8272556331816	[mm]		b1=	57,83	[mm]
			Dla przekładni o zębach prostych (b=0°)
z`1=	19		5.3.Przyjmując wstępnie z`1=19,
			obliczamy moduł zazębienia
			m`=	4,72168909062996	[mm]		m`=	4,72	[mm]
			Moduł m` zaokrąglam do wartości zbliżonej
			do mn ,mm zgodnej z PN-ISO 54:2001
			Przyjmuję mn= 4,5				mn=	4,50	[mm]
			5.4.Liczba zębów zębnika
			z1=	19,9360206048821			z1=	19,94
			gdzie:
			z1 - liczba całkowita (z1 ≥ 17)
Dane			Obliczenia				Wyniki
			5.5.Liczba zębów koła
U1=	2,1							188,40
z1=	19,9360206048821
			z2=	41,8656432702523			z2=	41,87
			gdzie:
			z2 - liczba całkowita
			5.6.Odległość zerowa osi
			aWO=	139,053743719052	[mm]		aWO=	139,05	[mm]
			Zaokrąglam aWO do wielkości aW zgodnej
			z PN-93/M-88525
			Przyjmuję aW= 100 [mm]				aW=	100,00	[mm]
			5.7.Średnice okręgów kół zębatych
mn=	4,5		` tocznych
z1=	19,9360206048821
z2=	41,8656432702523
			dW1=	89,7120927219693	[mm]		dW1=	89,71	[mm]
			dW2=	188,395394716136	[mm]		dW2=	188,40	[mm]
			` wierzchołków zębów
			da1=	98,7120927219693	[mm]		da1=	98,71	[mm]
			da2=	197,395394716136	[mm]		da2=	197,40	[mm]
			` stóp zębów
			df1=	78,4620927219693			df1=	78,46	[mm]
			df2=	177,145394716136			df2=	177,15	[mm]
			5.8.Przełożenie rzeczywiste przekładni
			urz=	2,1			urz=	2,10
Dane			Obliczenia				Wyniki
			6.Sprawdzanie obliczeniowych
			naprężeń stykowych.
			6.1.Siła obwodowa w zazębieniu
T1=	124,15	[Nm]
dW1=	89,7120927219693	[mm]
			Ft=	2767,7428144444	[N]		Ft=	2767,7428144444	[N]
			6.2.Prędkość obwodowa kół
n1=	1000	[obr/min]
			n=	4,69731419055842	[m/s]		n=	4,70	[m/s]
			6.3.Klasa dokładności = f(n , b) → 8
			6.4.Współczynnik międzyzębnego
			obciążenia dynamicznego
			kHn=f(n, klasa dokładności, twardość
			zębów)
			kHn=	1,06			kHn=	1,06
			6.5.Współczynnik uwzględniający
			nierównomierność rozkładu obciążenia
			między parami zębów w zazębieniu
			kHa=f(n, klasa dokładności)
			` dla zębów prostych
			kHa=	1			kHa=	1,0
			6.6.Jednostkowa obliczeniowa siła
			obwodowa
kHB=	1,06
kA=	1,1
b2=	53,83	[mm]
			WHt=	63,5518078843304	[N/mm]		WHt=	63,5518078843304	[N/mm]
			6.7.Obliczeniowe naprężenia stykowe
U1=	2,1
			sH=	497,754987951736	[MPa]		sH=	497,754987951736	[MPa]
			sH ≤ sHP warunek spełniony
			gdzie:
			ZH - współczynnik uwzględniający kształt				ZH=	1,77
			stykających się powierzchni zębów
			ZM - współczynnik uwzględniający własności				ZM=	275	[MPa1/2]
			mechaniczne kół zębatych
			Zε - współczynnik przyporu				Zε=	1,0
Dane			Obliczenia				Wyniki
			7.Sprawdzanie obliczeniowych
			naprężeń gnących
			7.1.Współczynnik międzyzębnego
			obciążenia dynamicznego przy zginaniu
			zęba kFn=f(n, klasa dokładności,
			twardość zębów)
			kFn=	1,12			kFn=	1,12
			7.2.Współczynnik nierównomierności
			rozkładu obciążenia względem lini styku
			kFb=f(HB, rozmieszczenie kół względem
			łożysk, yBD)
			kFb=	1,1			kFb=	1,10
			7.3.Współczynnik uwzględniający
			nierównomierność rozkładu obciążenia
			między parami zębów w zazębieniu
			kFa=f(n, klasa dokładności)
			kFa=	1			kFa=	1,0
			7.4.Jednostkowa obwodowa siła
			obliczeniowa przy zginaniu
kA=	1,1
b2=	53,83	[mm]
Ft=	2767,7428144444	[N]
			WFt=	69,6830075769803	[N/mm]		WFt=	69,68	[N/mm]
			7.5.Ekwiwalentna liczba zębów
			`dla zębów prostych
							z1eq=	19,94
							z2eq=	41,87
			7.6.Współczynnik kształtu zębów
			zębnika i koła zębatego
			Obliczenia wykonuje się dla koła z pary
			"zębnik - koło zębate", dla którego jest
			mniejszy stosunek
			YFS1=	4,2			YFS1=	4,20
			YFS2=	3,72			YFS2=	3,72
Dane			Obliczenia				Wyniki
sFP1=	141,75	[MPa]	sFP1/YFS1=	33,75			sFP1/YFS1=	33,75
sFP2=	133,88	[MPa]	sFP2/YFS2=	35,9879032258064			sFP2/YFS2=	35,9879032258064
			7.7.Naprężenia obliczeniowe gnące
WFt=	69,68	[N/mm]
YFS1=	4,20
YFS2=	3,72
mn=	4,50	[mm]	sF1=	65,037473738515	[MPa]		sF1=	65,037473738515	[MPa]
			sF2=	57,6046195969704	[MPa]		sF2=	57,6046195969704	[MPa]
			gdzie:
Yb=	1		Yb - współczynnik kąta pochylenia lini zęba
			` dla zębów prostych = 1,0
			8.Sprawdzanie wytrzymałości zębów
			przy przeciążeniach
Tmax/Tnom=	2,8		8.1.Naprężenia stykowe przy
			przeciążeniach
sH=	497,754987951736	[MPa]
			sHmax=	832,903402854335	[MPa]		sHmax=	832,903402854335	[MPa]
			8.2.Naprężenia gnące przy
			przeciążeniach
sFPmax1=	312,00	[MPa]
sFPmax2=	268,00	[MPa]
			sFmax1=	182,104926467842	[MPa]		sFmax1=	182,104926467842	[MPa]
			sFmax2=	161,292934871517	[MPa]		sFmax2=	161,292934871517	[MPa]
			9.Siły działające w zazębieniu
			przekładni
			9.1.Moment rzeczywisty na wale
			wyjściowym
u=	2,1
urz=	2,1
T1=	124,15	[Nm]	T2rz=	260,715	[Nm]		T2rz=	260,715	[Nm]
T2=	260,715	[Nm]
			9.2.Siły obwodowe
dW1=	89,71	[mm]
dW2=	188,40	[mm]	Ft1=	2767,7428144444	[N]		Ft1=	2767,7428144444	[N]
			Ft2=	2767,7428144444	[N]		Ft2=	2767,7428144444	[N]
Dane			Obliczenia				Wyniki
			9.3.Siły promieniowe
α=	20	[°]
Ft1=	2767,7428144444	[N]
Ft2=	2767,7428144444	[N]	Fr1=	1007,37599982515	[N]		Fr1=	1007,37599982515	[N]
			Fr2=	1007,37599982515	[N]		Fr2=	1007,37599982515	[N]
Dane			Obliczenia				Wyniki
			10.Dobór materiałów na zębnik i koło
			zębate (obróbka cieplna, naprężenia
			dop.), stopień drugi.
			Dla jednostkowej produkcji kół zębatych
			dobieramy:
			materiał na zębnik-C45 PN-93/H-84019
			Twardość = 215 HB
Rm3=	720	[MPa]	Rm=720 [MPa]
Re3=	450	[MPa]	Re=450 [MPa]
			materiał koła zębatego-C35 PN-93/H-84019
			Twardość = 187 HB
Rm4=	600	[MPa]	Rm=600 [MPa]
Re4=	315	[MPa]	Re=315 [MPa]
			11.Dopuszczalne naprężenia stykowe
			11.1.Podstawa próby zmęczeniowej
			(bazowa liczba cykli):
			dla zębnika
					19*10^6		NHlim3=	19*10^6
			dla koła zębatego
					16*10^6		NHlim4=	16*10^6
			11.2.Równoważna (ekwiwalentna)
			liczba cykli obciążenia
n2=	476,190476190476	[obr/min]	NHeq3=	155931428,571429			NHeq3=	155931428,571429
n3=	600	[obr/min]	NHeq4=	196473600			NHeq4=	196473600
			gdzie:
Lh=	12000	[godz.]	Lh - liczba godzin pracy przekładni
c=	1		c - liczba zazębień zęba w czasie jednego
			obrotu(ze schematu napędu)
			kHeq - współczynnik uwzględniający zmianę
			obciążenia napędu w czasie
			kHeq=	0,4548			kHeq=	0,45
mH=	6		mH - współczynnik kierunkowy nachylonego
			odcinka na wykresie Wohlera
Dane			Obliczenia				Wyniki
			11.3.Współczynnik trwałóści pracy
NHeq3=	155931428,571429
NHeq4=	196473600		ZN3=	0,020308071924167
NHlim3=	19*10^6
NHlim4=	16*10^6		ZN4=	0,013572646231691
mH=	6
			dla
			ZN3(4) = 1,0
			Przyjmujemy
			ZN3=	1			ZN3=	1,00
			ZN4=	1			ZN4=	1,00
			11.4.Naprężenia krytyczne przy bazowej
			liczbie cykli
			sHlim3=2HB3+70
			sHlim3=	500	[MPa]		sHlim3=	500,00	[MPa]
			sHlim4=2HB4+70
			sHlim4=	444	[MPa]		sHlim4=	444,00	[MPa]
			11.5.Dopuszczalne naprężenia stykowe
			sH3=	409,090909090909	[MPa]		sH3=	409,09	[MPa]
			sH4=	363,272727272727	[MPa]		sH4=	363,27	[MPa]
			gdzie:
			SH - współczynnik bezpieczeństwa:
			`w przypadku normalizacji, ulepszania lub
			hartowania zebów na wskroś SH=1,1
			`dla hartowania powierzchniowego,
			nawęglania, azotowania SH=1,2
SH=	1,1		Przyjmujemy SH=1,1
Dane			Obliczenia				Wyniki
			11.6.Obliczeniowe dopuszczalne
			naprężenia stykowe:
			`dla przekładni walcowych z kołami o
			zębach prostych oraz z kołami o zębach
			skośnych przy niewielkiej różnicy twardości
			HB3 i HB4
			sHP=sH4=363,27 [MPa]				sHP=	363,27	[MPa]
			12.Dopuszczalne naprężenia na
			zginanie.
			12.1.Podstawa próby zmęczeniowej
							NFlim=	4000000	[cykli]
			12.2.Równoważna (ekwiwalentna)
			liczba cykli obciążenia
c=	1
Lh=	12000	[godz.]
n2=	476,190476190476	[obr/min]	NFeq3=	106665462,857143			NFeq3=	106665462,857143
n3=	600	[obr/min]
mF=	6		NFeq4=	134398483,2			NFeq4=	134398483,2
			gdzie:
			KFeq=	0,3111076			KFeq=	0,31
			12.3.Współczynnik trwałości
			YN3=	0,578547953260626
			YN4=	0,556686817645271
			dla
							YN3(4)=	1,00
Dane			Obliczenia				Wyniki
			12.4.Naprężenia krytyczne
			sFlim3=1,75HB3
			sFlim3=	376,25	[MPa]		sFim3=	376,25	[MPa]
			sFlim4=1,75HB4
			sFlim4=	327,25	[MPa]		sFlim4=	327,25	[MPa]
			12.5.Dopuszczalne naprężenia na
			zginanie
			sFP3=	112,875	[MPa]		sFP3=	112,88	[MPa]
			sFP4=	98,175	[MPa]		sFP4=	98,18	[MPa]
			gdzie:
YA=	0,75		YA -współczynnik uwzględniający wpływ
			dwustronnego przekładania obciążenia na
			ząb
			`dla przekładni bez zmiany kierunku
			obracania = 1,0
			`dla przekładni za zmianą kierunku
			obracania = (0,7…0,8)
			13.Graniczne naprężenia dopuszczalne
			przy przeciążeniach
			Dla naprężeń stykowych:
Rm3=	720	[MPa]	sHPmax3=2,8Re3
Re3=	450	[MPa]
Rm4=	600	[MPa]	sHPmax3=	1260	[MPa]		sHPmax3=	1260,00	[MPa]
Re4=	315	[MPa]
			sHPmax4=2,8Re4
			sHPmax2=	882	[MPa]		sHPmax4=	882,00	[MPa]
			Dla naprężeń gnących
			sFPmax3=0,8Re3
			sFPmax3=	360	[MPa]		sFPmax3=	360,00	[MPa]
			sFPmax4=0,8Re4
			sFPmax4=	252	[MPa]		sFPmax4=	252,00	[MPa]
Dane			Obliczenia				Wyniki
			14.Obliczenie średnicy zębnika i dobór
			innych parametrów przekładni.
			14.1.Obliczeniowa średnica zębnika.
T2=	260,715	[Nm]
U=	1,67
sHP=	363,27	[MPa]
			d`3=	141,019757227413	[mm]		d`3=	141,02	[mm]
			gdzie:
kd=	77	[MPa]	kd=77 MPa -dla kół o zębach prostych,
ybd=	0,6		ybd- współczynik szerokości wieńca
			(w stosunku do średnicy zębnika)
			ybd=b/d3 =f(HB rozmieszczenie kół
			względem łożysk) = 0,6
kHB=	1,06		kHB - współczynnik nierównomierności
			rozkładu obciążenia względem lini styku,
			kHB= f(HB rozmieszczenie kół względem
			łożysk ,ybd) = 1,06
kA=	1,1		kA - współczynnik uwzględniający zew.
			obciążenie dynamiczne = 1,1
			Zazębiene zewnętrzne (+)
			14.2.Szerokość wieńca koła zębatego.
			b4 = b = ybd*d`3
			b4=	84,6118543364478	[mm]		b4=	84,61	[mm]
			Szerokość wieńca zębnika b3 = b4 + (3…5)
			b3=	89,6118543364478	[mm]		b3=	89,61	[mm]
			Dla przekładni o zębach prostych (b=0°)
z`3=	19		14.3.Przyjmując wstępnie z`3=19,
			obliczamy moduł zazębienia
			m`=	6,90209248565332	[mm]		m`=	6,90	[mm]
			Moduł m` zaokrąglam do wartości zbliżonej
			do mn ,mm zgodnej z PN-ISO 54:2001
			Przyjmuję mn= 6				mn=	6,00	[mm]
			14.4.Liczba zębów zębnika
			z3=	23,5032928712355			z3=	23,50
			gdzie:
			z3 - liczba całkowita (z3 ≥ 17)
Dane			Obliczenia				Wyniki
			14.5.Liczba zębów koła
U2=	1,67
z3=	23,5032928712355
			z4=	39,1721547853925			z4=	39,17
			gdzie:
			z4 - liczba całkowita
			14.6.Odległość zerowa osi
			aWO=	188,026342969884	[mm]		aWO=	188,03	[mm]
			Zaokrąglam aWO do wielkości aW zgodnej
			z PN-93/M-88525
			Przyjmuję aW= 100 [mm]				aW=	100,00	[mm]
			14.7.Średnice okręgów kół zębatych
mn=	6		` tocznych
z3=	23,5032928712355
z4=	39,1721547853925
			dW3=	141,019757227413	[mm]		dW3=	141,02	[mm]
			dW4=	235,032928712355	[mm]		dW4=	235,03	[mm]
			` wierzchołków zębów
			da3=	153,02	[mm]		da3=	153,02	[mm]
			da4=	247,032928712355	[mm]		da4=	247,03	[mm]
			` stóp zębów
			df3=	126,02			df3=	126,02	[mm]
			df4=	220,032928712355			df4=	220,03	[mm]
			14.8.Przełożenie rzeczywiste przekładni
			urz=	1,66666666666667			urz=	1,67
Dane			Obliczenia				Wyniki
			15.Sprawdzanie obliczeniowych
			naprężeń stykowych.
			15.1.Siła obwodowa w zazębieniu
T3=	260,715	[Nm]
dW3=	141,019757227413	[mm]
			Ft=	3697,56699523404	[N]		Ft=	3697,56699523404	[N]
			15.2.Prędkość obwodowa kół
n2=	476,190476190476	[obr/min]
			n=	3,51608439140204	[m/s]		n=	3,52	[m/s]
			15.3.Klasa dokładności = f(n , b) → 8
			15.4.Współczynnik międzyzębnego
			obciążenia dynamicznego
			kHn=f(n, klasa dokładności, twardość
			zębów)
			kHn=	1,06			kHn=	1,06
			15.5.Współczynnik uwzględniający
			nierównomierność rozkładu obciążenia
			między parami zębów w zazębieniu
			kHa=f(n, klasa dokładności)
			` dla zębów prostych
			kHa=	1			kHa=	1,0
			15.6.Jednostkowa obliczeniowa siła
			obwodowa
kHB=	1,06
kA=	1,1
b4=	84,61	[mm]
			WHt=	54,0118750412595	[N/mm]		WHt=	54,0118750412595	[N/mm]
			15.7.Obliczeniowe naprężenia stykowe
U2=	1,67
			sH=	381,040025259604	[MPa]		sH=	381,040025259604	[MPa]
			sH ≤ sHP warunek spełniony
			gdzie:
			ZH - współczynnik uwzględniający kształt				ZH=	1,77
			stykających się powierzchni zębów
			ZM - współczynnik uwzględniający własności				ZM=	275	[MPa1/2]
			mechaniczne kół zębatych
			Zε - współczynnik przyporu				Zε=	1,0
Dane			Obliczenia				Wyniki
			16.Sprawdzanie obliczeniowych
			naprężeń gnących
			16.1.Współczynnik międzyzębnego
			obciążenia dynamicznego przy zginaniu
			zęba kFn=f(n, klasa dokładności,
			twardość zębów)
			kFn=	1,12			kFn=	1,12
			16.2.Współczynnik nierównomierności
			rozkładu obciążenia względem lini styku
			kFb=f(HB, rozmieszczenie kół względem
			łożysk, yBD)
			kFb=	1,1			kFb=	1,10
			16.3.Współczynnik uwzględniający
			nierównomierność rozkładu obciążenia
			między parami zębów w zazębieniu
			kFa=f(n, klasa dokładności)
			kFa=	1			kFa=	1,0
			16.4.Jednostkowa obwodowa siła
			obliczeniowa przy zginaniu
kA=	1,1
b4=	84,61	[mm]
Ft=	3697,56699523404	[N]
			WFt=	59,2227038544248	[N/mm]		WFt=	59,22	[N/mm]
			16.5.Ekwiwalentna liczba zębów
			`dla zębów prostych
							z3eq=	23,50
							z4eq=	39,17
			16.6.Współczynnik kształtu zębów
			zębnika i koła zębatego
			Obliczenia wykonuje się dla koła z pary
			"zębnik - koło zębate", dla którego jest
			mniejszy stosunek
			YFS3=	4,2			YFS3=	4,20
			YFS4=	3,72			YFS4=	3,72
Dane			Obliczenia				Wyniki
sFP3=	112,88	[MPa]	sFP3/YFS3=	26,875			sFP3/YFS3=	26,875
sFP4=	98,18	[MPa]	sFP4/YFS4=	26,3911290322581			sFP4/YFS4=	26,3911290322581
			16.7.Naprężenia obliczeniowe gnące
WFt=	59,22	[N/mm]
YFS3=	4,20
YFS4=	3,72
mn=	6,00	[mm]	sF3=	41,4558926980974	[MPa]		sF3=	41,4558926980974	[MPa]
			sF4=	36,7180763897434	[MPa]		sF4=	36,7180763897434	[MPa]
			gdzie:
Yb=	1		Yb - współczynnik kąta pochylenia lini zęba
			` dla zębów prostych = 1,0
			17.Sprawdzanie wytrzymałości zębów
			przy przeciążeniach
Tmax/Tnom=	2,8		17.1.Naprężenia stykowe przy
			przeciążeniach
sH=	381,040025259604	[MPa]
			sHmax=	637,601915288491	[MPa]		sHmax=	637,601915288491	[MPa]
			17.2.Naprężenia gnące przy
			przeciążeniach
sFPmax3=	360,00	[MPa]
sFPmax4=	252,00	[MPa]
			sFmax3=	116,076499554673	[MPa]		sFmax3=	116,076499554673	[MPa]
			sFmax4=	102,810613891281	[MPa]		sFmax4=	102,810613891281	[MPa]
			18.Siły działające w zazębieniu
			przekładni
			18.1.Moment rzeczywisty na wale
			wyjściowym
u=	1,67
urz=	1,66666666666667
T2=	260,72	[Nm]	T3rz=	434,525	[Nm]		T3rz=	434,525	[Nm]
T3=	434,53	[Nm]
			18.2.Siły obwodowe
dW3=	141,02	[mm]
dW4=	235,03	[mm]	Ft3=	3697,56699523404	[N]		Ft3=	3697,56699523404	[N]
			Ft4=	3697,56699523404	[N]		Ft4=	3697,56699523404	[N]
Dane			Obliczenia				Wyniki
			18.3.Siły promieniowe
α=	20	[°]
Ft3=	3697,56699523404	[N]
Ft4=	3697,56699523404	[N]	Fr3=	1345,80432448601	[N]		Fr3=	1345,80432448601	[N]
			Fr4=	1345,80432448601	[N]		Fr4=	1345,80432448601	[N]
			19.Średnice wałów
T2=	260,72	[Nm]
T3=	434,53	[Nm]
ks=	40,00	[MPa]
			wał wejściowy dwał1=dse=28 [mm]				dwał1=	28	[mm]
			wał pośredni
			dwał2=	31,941747864513	[mm]		dwał2=	31,94	[mm]
			wał wyjściowy
			dwał3=	37,871129704332	[mm]		dwał3=	37,87	[mm]
			dwał2<dwał3
			20.Orientacyjne wymiary do
			rozplanowania
			20.1.Grubość ścianki korpusu reduktora
			(d=>8,0 mm)
			Dla reduktorów walcowych:
aWwał1=	139,053743719052	[mm]	`dwustopniowych
aWwał2=	188,026342969884	[mm]	d = (0,025aWwał2 + 3) mm
			d=	8,7006585742471	[mm]		d=	8,70	[mm]
			20.2.Minimalna odległość od wew. pow.
			ścianki reduktora do:
			`bocznej powierzchni obracającej się
			części e = (1,0…1,2)d mm; e = 1,1d
			e=	9,57072443167181	[mm]		e=	9,57	[mm]
			`bocznej powierzchni łożyska tocznego
			e1 = (0…5) mm				e1=	2,00	[mm]
Dane			Obliczenia				Wyniki
d=	8,70	[mm]	20.3.Minimalna odległość w kierunku
			osiowy między obracającymi się
			częściami osadzonymi na:
			` różnych wałach e3 = (0,5…1,0)d mm
			e3 = 0,75d
			e3=	6,52549393068533	[mm]		e3=	6,53	[mm]
			20.4.Minimalna odległość w kierunku
			promieniowym między kołem zębatym
			jednego stopnia a wałem drugiego st.
			e4 = (5,0…7,0) mm				e4=	6,00	[mm]
			20.5.Minimalna odległość w kierunku
			promieniowym od wierzchołków kół
			zbatych do:
			` wewnętrznej powierzchni ścianki korpusu
			e5 = 1,2d mm
			e5=	10,4407902890965	[mm]		e5=	10,44	[mm]
			` wew. dolnej pow. ścianki korpusu
			e6 = (5…10)m mm
m=	6		e6=	42	[mm]		e6=	42	[mm]
			20.6.Minimalna odległość od bocznych
			pow. części obracających się razem z
			wałem do nieruchomych części
			zew. reduktora
			e7 = (5,0…8,0) mm				e7=	6,50	[mm]
			e8 = (0,7…1,0)d mm
			e8=	7,39555978811004	[mm]		e8=	7,40	[mm]
			20.7.Szerokość kołnierzy s łączonych
			śrubą o średnicy dśr2 = 1,2d				dśr2=	10,44	[mm]
			z uwzględnieniem grubości ścianki d
			s = k+d+4
			s=	40,70	[mm]		s=	40,70	[mm]
			k = f(dśr)
			k=	28
			20.8.Grubość kołnierza pokrywy bocznej
			h1 = f(D)				h1=	8,00	[mm]
			20.9.Wysokość łba śruby
			h = 0,8 h1				h=	6,40	[mm]
Dane			Obliczenia				Wyniki
			20.10.Grubość tulei
			h3 = f(D)				h3=	8,00	[mm]
			20.11.Grubość kołnierza tulei
			h2 = h1				h2=	8,00	[mm]
			20.12.Odległość od bocznej pow.łożyska
			do bocznej pow. nakładanej pokrywy
			h4 dobiera się konstrukcyjnie				h4=	5,00	[mm]
			20.13.Odległość między bocznymi pow.
			łożysk montowanych parami
			h5 = (0…5) mm				h5=	3,00	[mm]
			20.14.Dobór pozostałych wymiarów
dwał2=	31,94	[mm]	Dobieram Lp ≈ Dp ≈ (1,6…1,8)dwał
dwał3=	37,87	[mm]					Przedłużam piasty do wym:
			Lp2≈Dp2 ≈	57,4951461561234	[mm]		Lp2≈Dp2 ≈	73,5	[mm]
			Lp3≈Dp3 ≈	68,1680334677976	[mm]		Lp3≈Dp3 ≈	94,7	[mm]
Dane			Obliczenia				Wyniki
			21.Obliczenia wałów
			Wał wejściowy
Dane:
Ms1=	124,15	[Nm]
Ms2=Ms3=	260,72	[Nm]	Po1=	2767,7428144444	[N]		Po1=	2768	[N]
Ms4=	434,53	[Nm]
n1=	1000	[obr/min]
n2=	476,19	[obr/min]
n3=	600,00	[obr/min]	Pr1=	1007,37599982515	[N]		Pr1=	1007	[N]
d1=	89,7120927219693	[mm]
d2=	188,40	[mm]	Wał pośredni
d3=	141,02	[mm]
d4=	235,032928712355	[mm]	Po2=	2767,7428144444	[N]		Po2=	2768	[N]
tgαo=	0,36
N=	13	[kW]	Pr2=	1007,37599982515	[N]		Pr2=	1007	[N]
Nwyj=	27,3	[kW]
r1=	44,83	[mm]	Po3=	3697,56699523404	[N]		Po3=	3698	[N]
r2=	94,18	[mm]
r3=	70,5	[mm]	Pr3=	1345,80432448601	[N]		Pr3=	1346	[N]
r4=	117,5	[mm]
			Wał napędzany
			Po4=	3697,56699523404	[N]		Po4=	3698	[N]
			Pr4=	1345,80432448601	[N]		Pr4=	1346	[N]
			22.Wyniki otrzymane z programu WALCAD
			Wał 1
		Reakcje podpór:
		Podpora stała:
		Fx=	653,67	[N]	Fy=	-237,92	[N]	Fz = 0 [N]
		Podpora ruchoma:
		Fx=	2114,07	[N]	Fy=	-769,74	[N]	Fz = 0 [N]
		Płaszczyzna z-y
		Wykres sił Fy [N]
		Wykres sił Fz [N]
		Wykres momentów gnących [N*mm]
		Płaszczyzna z-x
		Wykres sił Fx [N]
		Wykres momentów gnących [N*mm]
		Wykres momentów skręcających [N*mm]
		Wstępne wyniki obliczeń
		Wykres momentów gnących wypadkowych [N*mm]
		Wykres momentów zastępczych [N*mm]
		Wyliczone średnice wałów w [mm]
		Naprężenia w przedziałach
	Dobór łożysk z programu ŁożyskaCAD
		Dobieram łożyska kulkowe zwykłe:
		Lewe:	6006			Prawe:	6008
			d =	30 [mm]			d =	40 [mm]
			D =	55 [mm]			D =	68 [mm]
			B =	13 [mm]			B =	15 [mm]
			C =	13300 [N]			C =	17000 [N]
			Co =	8000 [N]			Co =	12400 [N]
			Wał 2
		Reakcje podpór:
		Podpora stała:
		Fx=	-1943,75	[N]	Fy=	-707,47	[N]	Fz = 0 [N]
		Podpora ruchoma:
		Fx=	1013,92	[N]	Fy =	369,04	[N]	Fz = 0 [N]
		Płaszczyzna z-y
		Wykres sił Fy [N]
		Wykres sił Fz [N]
		Wykres momentów gnących [N*mm]
		Płaszczyzna z-x
		Wykres sił Fx [N]
		Wykres momentów gnących [N*mm]
		Wykres momentów skręcających [N*mm]
		Wstępne wyniki obliczeń
		Wykres momentów gnących wypadkowych [N*mm]
		Wykres momentów zastępczych [N*mm]
		Wyliczone średnice wałów w [mm]
		Naprężenia w przedziałach
	Dobór łożysk z programu ŁożyskaCAD
		Dobieram łożyska kulkowe zwykłe:
		Lewe:	6006			Prawe:	6007
			d =	30 [mm]			d =	35 [mm]
			D =	55 [mm]			D =	62 [mm]
			B =	15 [mm]			B =	14 [mm]
			C =	13300 [N]			C =	15900 [N]
			Co =	8000 [N]			Co =	10000 [N]
			Wał 3
		Reakcje podpór:
		Podpora stała:
		Fx=	-1176,59	[N]	Fy=	428,24	[N]	Fz = 0 [N]
		Podpora ruchoma:
		Fx=	-2520,98	[N]	Fy=	917,56	[N]	Fz = 0 [N]
		Płaszczyzna z-y
		Wykres sił Fy [N]
		Wykres sił Fz [N]
		Wykres momentów gnących [N*mm]
		Płaszczyzna z-x
		Wykres sił Fx [N]
		Wykres momentów gnących [N*mm]
		Wykres momentów skręcających [N*mm]
		Wstępne wyniki obliczeń
		Wykres momentów gnących wypadkowych [N*mm]
		Wykres momentów zastępczych [N*mm]
		Wyliczone średnice wałów w [mm]
		Naprężenia w przedziałach
	Dobór łożysk z programu ŁożyskaCAD
		Dobieram łożyska kulkowe zwykłe:
		Lewe:	6108			Prawe:	6008
			d =	44 [mm]			d =	40 [mm]
			D =	68 [mm]			D =	68 [mm]
			B =	15 [mm]			B =	15 [mm]
			C =	16800 [N]			C =	16800 [N]
			Co =	11600 [N]			Co =	11600 [N]
Dane			Obliczenia				Wyniki
			23.Dobór wpustów
T1=	124,15	[Nm]
T2=	260,72	[Nm]
T3=	434,53	[Nm]
dwał2=	31,94	[mm]
dwał3=	37,87	[mm]
dwał1=	28	[mm]
Lp1≈	57,83	[mm]	Wpust 1
Lp2≈	73,5	[mm]	h=	7	[mm]
Lp4≈	94,7	[mm]	b=	8	[mm]
Lp3≈	89,61	[mm]	Naciski powierzchniowe
pdop=	85	[MPa]
kA=	1,1
kT=	95	[MPa]
			Naprężenia ścinające
			L≥	32,7887154861945	[mm]
			L≥	12,8350563909774	[mm]		L=	45,00	[mm]
			Wpust 2
			h=	8	[mm]
			b=	10	[mm]
			L≥	52,814248579018	[mm]
			L≥	18,9019415967012	[mm]		L=	56,00	[mm]
			Wpust 3
			h=	8	[mm]
			b=	10	[mm]
			L≥	52,814248579018	[mm]
			L≥	18,9019415967012	[mm]		L=	70,00	[mm]
			Wpust 4
			h=	8	[mm]
			b=	10	[mm]
			L≥	74,2421040748504	[mm]
			L≥	26,5708583004728	[mm]		L=	80,00	[mm]
Dane			Obliczenia				Wyniki
			Dobierm śruby
			M4x20-5,6		(PN-74/M-82106)
			M6x20-5,6		(PN-74/M-82106)
			M10x20-5,6		(PN-74/M-82106)
			M10x20-5,6		(PN-74/M-82106)
			Nakrętki
			M10-6		(PN-86/M-82155)
			Podkładki zwykłe
			4,2	(PN-EN ISO 10673:2002
			6,2	(PN-EN ISO 10673:2003
			10,2	(PN-EN ISO 10673:2004
			Podkładki sprężyste
			6,1	(PN-77/M-82008)
			10,2	(PN-77/M-82009)
			Pierścień uszczelniający
			A 30x40x7 (PN-72/M-86964)
			A 40x50x10 (PN-72/M-86964)