Układy przeniesienia
Układy przeniesienia
napędu
napędu
Prof. dr hab. inż. Bogusław Łazarz
Politechnika
Politechnika
Ś
Ś
l
l
ą
ą
ska, Wydzia
ska, Wydzia
ł
ł
Transportu
Transportu
Katedra Budowy Pojazd
Katedra Budowy Pojazd
ó
ó
w
w
Samochodowych
Samochodowych
Wstęp
Wstęp
Liczba
parametrów
geometrycznych
występujących w obliczeniach przekładni
znacznie przekracza liczbę warunków
wytrzymałościowych, co daje możliwość
rozwiązania niemal dla każdej kombinacji
założonych
wielkości.
Równocześnie
umożliwia to postawienie dodatkowych
warunków technicznych i ekonomicznych.
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Całkowite
przełożenie
przekładni
jest
dane
w założeniach projektowych, przy czym jest dana
także tolerancja zachowania założonej wielkości. Ze
względów wytrzymałościowych korzystnie jest, aby
liczby zębów współpracujących kół, były względem
siebie liczbami pierwszymi, tj. nie miały wspólnych
podzielników.
Konstruktor określa optymalną liczbę stopni oraz
optymalny rozkład przełożenia na poszczególne
stopnie. Najczęściej stawiane są następujące
dodatkowe
warunki
umożliwiające
dokonanie
wyboru najlepszego rozwiązania:
- całkowity koszt produkcji przekładni powinien być
możliwie mały,
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
- całkowita masa przekładni, a zwłaszcza
elementów wirujących, powinna być możliwie
mała,
- całkowity moment bezwładności elementów
wirujących powinien być jak najmniejszy,
- duże koła poszczególnych stopni powinny
mieć w przybliżeniu równe średnice, aby
jednakowo zanurzały się w oleju,
- całkowita długość przekładni, lub długość
zajęta przez elementy wirujące powinna być
mała.
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Objętość zębnika zależy od:
- momentu obrotowego M
1
,
- przełożenia danego stopnia u
1
przy czym dla u
1
=
1 objętość jest dwa razy większa niż dla u = ,
- wytrzymałości materiału na naciski k
z
(materiału
o mniejszej wytrzymałości),
-
dokładności
wykonania
wpływającej
na
współczynniki K
d
, K
rw
oraz w pewnym stopniu na y
h
,
-
geometrii
zazębienia,
mającej
wpływ
na
współczynniki K
s
, y
c
, y
,
- dziedziny zastosowań przekładni rzutującej na K
p
oraz X
pwym
.
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
W przypadku przekładni jednostopniowej
objętość zębnika zależy przy określonym
wytwarzaniu i konstrukcji od momentu
obrotowego i w pewnym stopniu od
przełożenia. Można więc uważać, że
objętość zębnika V
1
jest określona niemal
w założeniach projektowych i wynikających
stąd
ograniczeniach
dotyczących
dokładności
wykonania,
własności
materiałowych itd.
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
u
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie
Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie ze
względu na minimum momentu bezwładności
Dobór stosunku
Dobór stosunku
b
b
/
/
d
d
1
1
Ustalenie przełożenia obliczanego stopnia określa
jednoznacznie
objętość
zębnika
zarówno
w
przypadku,
gdy
o rozmiarach
koła
decyduje
złamanie zęba, jak też w przypadku nacisków czy
zatarcia
gdzie
= b/d
1
- względna szerokość koła.
Im większe jest
, tym mniejsze średnice kół i tym
mniejsza całkowita długość przekładni, a także tym
mniejszy moment bezwładności.
Dobór stosunku
Dobór stosunku
b
b
/
/
d
d
1
1
Przy stałej objętości V, wynikającej z warunków
wytrzymałościowych, moment bezwładności będzie
tym mniejszy, im mniejsza będzie średnica koła, co
oczywiście prowadzi do odpowiedniej szerokości b.
Tak więc wzrost stosunku b/d
1
wpływa korzystnie
na:
- ogólną długość przekładni,
- zredukowany moment bezwładności kół,
- cichobieżność przekładni,
natomiast wpływa niekorzystnie na rozkład
obciążenia wzdłuż zęba, zarówno z powodu błędów
wykonawczych, jak też ze względu na ugięcia
wałów i ich skręcenie.
Dobór stosunku
Dobór stosunku
b
b
/
/
d
d
1
1
Przez wprowadzenie modyfikacji linii zęba
można uniknąć skutków odkształceń. W
takim przypadku szerokość koła b albo
stosunek b/d
1
są ograniczone względami
wytrzymałościowymi. Im większa jest
szerokość koła b, tym mniejsza jego
średnica d
1
co prowadzi do zwiększenia
naprężeń w wałku od strony sprzęgła, a
tym
samym
ogranicza
wielkość
przenoszonego momentu obrotowego.
Dobór kąta pochylenia linii zęba
Dobór kąta pochylenia linii zęba
Kąt pochylenia linii zęba, mierzony na kole
podziałowym, dobiera się dla kół o zębach
śrubowych,
w granicach
8°-15°,
a dla
kół
daszkowych 25°-45°. Korzystnie jest tak dobierać
kąt
pochylenia,
aby
poskokowy
wskaźnik
zazębienia) był liczbą całkowitą:
Ze wzrostem kąta pochylenia linii zęba rośnie siła
osiowa, a tym samym rośnie dodatkowe obciążenie.
W przypadku zębów daszkowych siły osiowe
wzajemnie się znoszą, stąd można stosować
znacznie większe kąty. Wpływa to korzystnie na
wytrzymałość zęba i poprawia także poskokowy
wskaźnik zazębienia.
Dobór liczby zębów zębnika
Dobór liczby zębów zębnika
z
z
1
1
Liczba zębów wpływa w istotny sposób na wskaźniki
wytrzymałościowe zarówno na zginanie, jak też na naciski. Ma
ona także wpływ na inne wskaźniki i dlatego musi być
starannie dobierana. Na rysunku przedstawiono zależność
między optymalną liczbą zębów w przekroju normalnym z
n
a właściwościami materiału wyrażającymi się stosunkiem
wytrzymałości zęba przy zginaniu Z
z
do wytrzymałości zęba na
naciski k
z
. Wpływ na wybór liczby zębów ma też przełożenie u.
Dobór liczby zębów zębnika
Dobór liczby zębów zębnika
z
z
1
1
i koła
i koła
z
z
2
2
Wyznaczone z rysunku wartości należy traktować
jako orientacyjne. Rzeczywista liczba zębów może być
wyznaczoną za pomocą przybliżonego wzoru
Liczba zębów koła z
2
wynika w szczególności z
obliczonej liczby zębów zębnika z
1
oraz obranego
przełożenia
u
1
rozpatrywanego
stopnia.
Dla
zwiększenia wytrzymałości zęba na naciski korzystnie
jest tak dobrać liczbę zębów z
2
aby była bliska
iloczynowi z
1
u
1
i była przy tym liczbą pierwszą
względem z
1
tj. aby liczby z
1
oraz z
2
nie miały
wspólnych podzielników. W ten sposób ustala się
ostatecznie wartość przełożenia danego stopnia u =
z
2
/ z
1
.
Dobór liczby zębów koła
Dobór liczby zębów koła
z
z
2
2
W przekładniach wykonanych w najniższych
klasach dokładności, np. w przypadku zębów nie
obrabianych
mechanicznie,
lepiej
jest
tak
dobierać liczby zębów, aby miały jak najwięcej
wspólnych podzielników, tj. aby przełożenie u
(jeżeli to tylko możliwe) było liczbą całkowitą.
Wtedy bowiem często następuje współpraca tych
samych zębów, co ułatwia ich dotarcie się
i powoduje
znaczne
zmniejszenie
błędów
kinematycznych. Natomiast w przekładniach
precyzyjnie wykonanych korzystniej jest, gdy
ewentualne nierówności powierzchni spotykają się
ze sobą jak najrzadziej, co przedłuża ich czas
pracy.
Dobór przesunięcia zarysów zazębienia
Dobór przesunięcia zarysów zazębienia
W przypadku przekładni bez przesunięć upraszczają się
znacznie obliczenia geometryczne i wytrzymałościowe,
stąd konstruktorzy chętnie stosują tego rodzaju
zazębienie. Podkreśla się często zaletę polegającą na
możliwości kojarzenia kół o jednakowych modułach w
dowolne pary, bez względu na liczbę zębów itp.
Natomiast
pomija
się
zalety
zazębienia
z
przesunięciem, wykazującego wyższą wytrzymałość przy
tych samych gabarytach i szereg innych cennych
właściwości.
Konstruktorzy najczęściej ograniczają zastosowanie
przesunięcia tylko do przypadku, gdy ze względu na
małą liczbę zębów w kole zachodzi obawa ich
podcinania oraz w przypadku zębów prostych, gdy
zależy na uzyskaniu założonej odległości osi, różnej od
odległości podziałowej.
Przekładnie o równej sumie przesuni
Przekładnie o równej sumie przesuni
ęć zarysów
ęć zarysów
zazębienia
zazębienia
Charakterystyczną
cechą
tych
przekładni
jest
zachowanie zależności x
1
= -x
2
. Odległość osi jest taka
sama jak w przypadku przekładni bez przesunięć, a
średnice toczne kół pokrywają się ze średnicami
podziałowymi, kąt zarysu na średnicy tocznej nie ulega
więc
zmianie.
Istnieje
możliwość
znacznego
zwiększenia wartości współczynnika X
z1
kosztem
nieznacznego
zmniejszenia
współczynnika
X
z2
.
Zastosowanie
w przypadku
zębnika
dodatniego
przesunięcia x
1
zmniejsza wartość współczynnika q,
proporcjonalnego do naprężeń u podstawy zęba,
natomiast przy dużej liczbie zębów z
2
wprowadzenie
wartości ujemnej x
2
= -x
1
nie wywołuje znacznych
zmian wartości współczynnika q, który i tak jest dla
koła mniejszy niż dla zębnika.
Przekładnie o równej sumie przesuni
Przekładnie o równej sumie przesuni
ęć zarysów
ęć zarysów
zazębienia
zazębienia
Przekładnie o
Przekładnie o
dodatniej lub ujemnej sumie
dodatniej lub ujemnej sumie
przesuni
przesuni
ęć zarysów zazębienia
ęć zarysów zazębienia
Przypadek ten charakteryzujący się tym, że x
1
+x
2
0 pozwala nie tylko na uzyskanie dowolnej
odległości
osi,
mimo
stosowania
znormalizowanych modułów, ale także daje
możność niezależnego wzmocnienia zarówno
zębów zębnika, jak też i koła.
Konstruktorzy nie stosują wartości skrajnych
przesunięć, lecz tylko takie, które w sposób
istotny wpłyną na poprawę pracy przekładni
niemal pod każdym względem. Rezygnuje się
więc z jednocelowej optymalizacji, na rzecz
optymalizacji wielocelowej.
Przekładnie o
Przekładnie o
dodatniej lub ujemnej sumie
dodatniej lub ujemnej sumie
przesuni
przesuni
ęć zarysów zazębienia
ęć zarysów zazębienia
Polega ona na tym, że dobiera się takie wartości
współczynników przesunięcia zarysu, aby:
a) znaleźć się wewnątrz pola dozwolonych rozwiązań,
określonych za pomocą wykresów konturowych,
możliwie daleko od brzegów wykresu,
b) nie wykraczając poza wykres uzyskać jednocześnie
znaczną poprawę wszystkich wskaźników.
W przypadku:
a) stosuje się między innymi przesunięcie o stałej
wartości współczynników x
1
=x
2
= 0,5 lub x
1
+x
2
= 0,6,
b) korzysta się z wykresów ułatwiających wielocelową
optymalizację zazębienia.
Przekładnie o
Przekładnie o
dodatniej lub ujemnej sumie
dodatniej lub ujemnej sumie
przesuni
przesuni
ęć zarysów zazębienia
ęć zarysów zazębienia
Dobór lepkości oleju
Dobór lepkości oleju
Lepkość oleju jest uzależniona głównie od
prędkości
obwodowej,
która
zostaje
określona dopiero po wstępnym obliczeniu
średnicy. Zwykle do obliczeń przyjmuje się
lepkość
w
temperaturze
50°,
w wyjątkowych przypadkach w rzeczywistej
temperaturze pracy.
Dobór klasy dokładności wykonania kół
Dobór klasy dokładności wykonania kół
Norma PN- 79/M-88521.1 określa dla klas
dokładności 3 12 dopuszczalne odchyłki:
- dokładności kinematycznej,
- płynności pracy,
- przylegania zębów.
Zadaniem konstruktora jest na podstawie
analizy warunków pracy przekładni wybrać
odpowiednią klasę dokładności wykonania,
tym samym ustalić zgodnie z normą
dopuszczalne odchyłki.
Dobór klasy dokładności wykonania kół
Dobór klasy dokładności wykonania kół
Norma dopuszcza przyjmowanie różnych klas
dokładności kinematycznej, płynności pracy i
przylegania zębów z następującymi ograniczeniami:
- klasa płynności pracy może być wyższa najwyżej o
dwie klasy od klasy dokładności kinematycznej,
- klasa płynności pracy może być niższa o jedną
klasę od klasy dokładności kinematycznej,
- klasa przylegania zębów może być niższa o jedną
klasę od klasy płynności pracy.
Symbol
oznaczenia
dokładności
wykonania
przekładni powinien zawierać klasę dokładności
kinematycznej, płynności pracy, przylegania zębów
oraz rodzaj pasowania współpracujących kół w
przekładni.
Wstępne obliczenie wymiarów przekładni
Wstępne obliczenie wymiarów przekładni
W I etapie oblicza się wstępnie wymiary kół na
poszczególnych stopniach, a w szczególności
ich średnice i szerokości, a tym samym
odległości osi kół.
W II etapie przeprowadza się częściowe
obliczenia geometryczne w celu spełnienia
podstawowych zależności dotyczących liczby
zębów, modułów, odległości osi, współczynników
przesunięcia zarysu. Na ogół obliczenia te
ogranicza się do zakresu wymaganego w
obliczeniach wytrzymałościowych.
Wstępne obliczenie wymiarów przekładni
Wstępne obliczenie wymiarów przekładni
W
III
etapie
przeprowadza
się
obliczenia
wytrzymałościowe, a więc sprawdza się współczynniki
bezpieczeństwa na złamanie, naciski oraz zatarcie. Na
podstawie uzyskanych wyników wprowadza się zmiany w
założeniach geometrycznych lub materiałowych, a także
ostatecznie ustala klasy dokładności wykonania. Zwykle
drugie przybliżenie, oparte na schematach II i III
etapu, daje zadowalające wyniki, tj. otrzymuje się koła o
takich parametrach, które nie tylko spełniają warunki
geometryczne i wytrzymałościowe, ale także warunki
konstrukcyjne, w tym także wymogi normalizacji itd.
W IV etapie przeprowadza się ostateczne obliczenia
geometryczne, potrzebne do celów wykonawczych oraz
w uzasadnionych przypadkach warunki nieinterferencji
itd.
Wstępne obliczenie wymiarów przekładni
Wstępne obliczenie wymiarów przekładni
Przełożenie rozpatrywanego stopnia jest
określane jako
Obliczenie średnicy zębnika d
1
Obliczenie odległości osi kół a
Wstępne obliczenie wymiarów przekładni
Wstępne obliczenie wymiarów przekładni
Obliczenie szerokości koła b
Obliczenie modułu w przekroju normalnym m
n
Do dalszych obliczeń wprowadza się wartość
znormalizowaną.
Wywoła
to
konieczność
wprowadzenia drobnych zmian w przyjętych
parametrach,
których
wartości
ustalone
zostaną w II etapie obliczeń dotyczących
geometrii zazębienia.
Sprawdzenie warunków geometrycznych
Sprawdzenie warunków geometrycznych
i
i
wytrzymałościowych
wytrzymałościowych
W przypadku zazębienia bez przesunięcia obliczenia
drugiego etapu można ograniczyć do spełnienia
zależności
Ostatecznym celem obliczeń jest określenie wartości
współczynników bezpieczeństwa na złamanie i
naciski. Po uzyskaniu zadowalających ich wartości
można przystąpić do ostatniego etapu - obliczeń
geometrycznych. Wielkości geometryczne stanowiące
podstawę
ustawiania
obrabiarki
lub
kontroli
dokładności wykonania powinny być obliczane
z dokładnością do 1 m.
Modyfikacja zarysu zęba
Modyfikacja zarysu zęba
W warunkach pracy pod obciążeniem ząb zmienia
swoje kształty geometryczne, co wywołuje między
innymi
siły
dynamiczne.
Przez
odpowiednią
modyfikację zarysu zęba można uzyskać takie kształty,
które dopiero w warunkach pracy pod obciążeniem
zapewnią optymalne parametry dynamiczne.
W przekładniach szybkobieżnych występuje znaczna
różnica między temperaturą zębnika i koła. Stąd
zębnik jako cieplejszy wykazuje w stosunku do koła
powiększony promień okręgu zasadniczego, co
prowadzi do znacznych sił dynamicznych.
W przypadku większych różnic temperatur zmiany są
tak duże, że wymagają wprowadzenia odpowiednich
poprawek.
Modyfikacja zarysu zęba
Modyfikacja zarysu zęba
Zębnik wykonuje się przy nieco większym kącie
zarysu niż koło, tak aby uzyskać podczas pomiarów
kontrolnych
zmniejszenie
promienia
okręgu
zasadniczego, a tym samym zmniejszenie podziałki
zasadniczej. Pod wpływem temperatury promień
okręgu zasadniczego i podziałka uzyskują pożądaną
wartość. Różnica temperatur zębnika i koła zależy od
prędkości obwodowej, a także od przełożenia, im
większa jest prędkość oraz im większe jest
przełożenie, tym większa jest różnica temperatur i
tym większe zmiany podziałki. Ponieważ dokładne
ustalenie temperatury jest trudne, to do obliczeń
przyjmuje się zwykle zawyżoną wartość, zapewniającą
raczej pewien luz, niż przedwczesne krawędziowe
uderzenie.
Modyfikacja linii zęba
Modyfikacja linii zęba
Odchyłki równoległości osi f
x
, f
y
, a także
odchyłka kierunku linii zęba są przyczyną
nierównomiernego rozkładu obciążenia na
szerokości koła. Szczególnie niekorzystny jest
liniowy rozkład tych odchyłek, dający wysokie
wartości
współczynnika
K
r
.
Rozkład
taki
utrzymuje się przez długi czas w przypadku
zębów utwardzanych, kiedy zużycie jest małe w
porównaniu
z wielkością
występujących
odchyłek. Dlatego często w praktyce nadaje się
łukowy
kształt
linii
zęba,
zapewniający
korzystniejszy rozkład obciążenia.
Modyfikacja linii zęba
Modyfikacja linii zęba
Modyfikacja linii zęba
Modyfikacja linii zęba
W kołach dokładnie wykonanych współczynnik K
r
jest bliski jedności, ale w przypadku znacznych
wartości współczynnika b/d
1
pojawia się silny wpływ
odkształceń. W wielu przypadkach konstrukcyjnych
dąży się do dużych wartości stosunku b/d
1
, co
wymaga zastosowania modyfikacji linii zęba w ten
sposób
zaprojektowanej,
aby
dopiero
po
wystąpieniu
obciążenia
i
odkształceń
zęby
przylegały równomiernie na całej szerokości koła.
Podstawą projektowania modyfikacji linii zęba w
przypadku dokładnego wykonania zazębienia jest
znajomość odkształceń giętnych i skrętnych wałka,
szczególnie w miejscu gdzie znajduje się zębnik.
Modyfikacja linii zęba
Modyfikacja linii zęba
W ogólnym przypadku gdy zębnik jest
usytuowany
asymetrycznie
względem
podpór, oraz gdy na wałek działają jeszcze
siły od innych kół, tok obliczeń modyfikacji
jest następujący:
1. Należy wyznaczyć linię ugięcia wału,
zwykle z pominięciem sił promieniowych i
osiowych,
a obliczeniu
wyłącznie
sił
obwodowych działających na wałek i
wywołanych przez nie reakcji.
Modyfikacja linii zęba
Modyfikacja linii zęba
2. Wykonuje się wykres momentów gnących metodą
wykreślną
lub
po
analitycznym
wyznaczeniu,
momentów w kilku charakterystycznych punktach
wału; wykres momentów dzieli się na przedziały o
stałej średnicy wałka albo stałej wartości momentu
bezwładności J; wykonuje się wykres momentów
zredukowanych
M/J
i
oblicza
powierzchnię
poszczególnych przedziałów.
3. Wałek o stałym przekroju obciąża się siłami
proporcjonalnymi
do
wielkości
powierzchni
poszczególnych przedziałów, uwzględniając znaki sił
wg znaków pól; wyznacza się reakcje i wykreśla linię
momentów gnących, która w odpowiedniej skali
określa jednocześnie linię ugięcia pierwotnego wałka.
Modyfikacja linii zęba
Modyfikacja linii zęba