Wykonał: JAROS SŁAWOMIR, BO1, sem. V
		Projekt komina żelbetowego wysokości 199 m.
	1.0. DANE PROJEKTOWE I GEOMETRIA KOMINA
H=	199	[m]	- wysokość komina				IIa	- strefa wiatrowa
hf=	4,8	[m]	- głębokość posadowienia				A-II	- klasa stali
hcz=	10,2	[m]	- wysokość wyprowadzenia czopucha				B37	- klasa betonu
T=	120	[C]	- temperatura eksploatacji komina
Q=	153,1	[m3/h]	- wydatek komina
	1.1. Określenie geometrii kmina
	średnia prędkość gazów:
	V = 0,1*H [m/s]		dla kominów powyżej 100m należy przyjąć				V=	8	[m/s]
	średnica przy wylocie komina:
					4,93625584703317
						Przyjmujemy średnicę:
	dw = 1,2*dw'=1,2*4,66=			5,92350701643981	m	6,00	m
	Przyjmujemy:
	0,12	m	wykładzina komina (cegła szamotowa)
	0,08	m	izolacja (szkło piankowe)
	0,25	m	trzon żelbetowy
					dz = dw + 2*(gt + gi + gw ) = 6,00+2*(0,12+0,08+0,25) =	6,9	m
	średnica przy podstawie komina:
	i=	0,01	zbieżność ścianek komina
					Dz = dz + 2*H*i = 6,47+2*199*0,01=	10,88	m
					Dw=Dz-2*(gt+gi+gw)=10,37+2*(0,12+0,08+0,25)=	9,48	m
	Powierzchnia odniesienia:
		h'=	9	m	wysokość segmentu najwyższego
		h=	10	m	wysokość segmentu
	1.2. Wymiary czopucha:
	Powierzchnia wylotu komina:
					28,2743338823081	m2
	Przekrój czopucha:
					Fcz=1,25*Fw=1,25*28,27=	35,3429173528852	m2
						4,85406478138925	m	przyjęto:
								a=	4,9	m
								b=	7,3	m
			7,28109717208387	m
		TABELA 1.
Nr	poziom	śred. zew.	grubość	śred. zew.	grubość	śred. zew.	grubość	śred.wew.	pow.
segmentu	przekroju	trzonu	trzonu	izolacji	izolacji	wymur.	wymur.	wymur.	odn. A
	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m 2]
1	199	6,9	0,25	6,4	0,08	6,24	0,12	6
	190	7,08	0,25	6,58	0,08	6,42	0,12	6,18	62,91
2	190	7,08	0,25	6,58	0,08	6,42	0,12	6,18
	180	7,28	0,25	6,78	0,08	6,62	0,12	6,38	71,8
3	180	7,28	0,25	6,78	0,08	6,62	0,12	6,38
	170	7,48	0,25	6,98	0,08	6,82	0,12	6,58	73,8
4	170	7,48	0,25	6,98	0,08	6,82	0,12	6,58
	160	7,68	0,25	7,18	0,08	7,02	0,12	6,78	75,8
5	160	7,68	0,3	7,08	0,08	6,92	0,12	6,68
	150	7,88	0,3	7,28	0,08	7,12	0,12	6,88	77,8
6	150	7,88	0,3	7,28	0,08	7,12	0,12	6,88
	140	8,08	0,3	7,48	0,08	7,32	0,12	7,08	79,8
7	140	8,08	0,3	7,48	0,08	7,32	0,12	7,08
	130	8,28	0,3	7,68	0,08	7,52	0,12	7,28	81,8
8	130	8,28	0,3	7,68	0,08	7,52	0,12	7,28
	120	8,48	0,3	7,88	0,08	7,72	0,12	7,48	83,8
9	120	8,48	0,35	7,78	0,08	7,62	0,12	7,38
	110	8,68	0,35	7,98	0,08	7,82	0,12	7,58	85,8
10	110	8,68	0,35	7,98	0,08	7,82	0,12	7,58
	100	8,88	0,35	8,18	0,08	8,02	0,12	7,78	87,8
11	100	8,88	0,35	8,18	0,08	8,02	0,12	7,78
	90	9,08	0,35	8,38	0,08	8,22	0,12	7,98	89,8
12	90	9,08	0,35	8,38	0,08	8,22	0,12	7,98
	80	9,28	0,35	8,58	0,08	8,42	0,12	8,18	91,8
13	80	9,28	0,4	8,48	0,08	8,32	0,12	8,08
	70	9,48	0,4	8,67999999999999	0,08	8,51999999999999	0,12	8,27999999999999	93,8
14	70	9,48	0,4	8,67999999999999	0,08	8,51999999999999	0,12	8,27999999999999
	60	9,67999999999999	0,4	8,87999999999999	0,08	8,71999999999999	0,12	8,47999999999999	95,8
15	60	9,67999999999999	0,4	8,87999999999999	0,08	8,71999999999999	0,12	8,47999999999999
	50	9,87999999999999	0,4	9,07999999999999	0,08	8,91999999999999	0,12	8,67999999999999	97,7999999999999
16	50	9,87999999999999	0,45	8,97999999999999	0,08	8,81999999999999	0,12	8,57999999999999
	40	10,08	0,45	9,17999999999999	0,08	9,01999999999999	0,12	8,77999999999999	99,7999999999999
17	40	10,08	0,45	9,17999999999999	0,08	9,01999999999999	0,12	8,77999999999999
	30	10,28	0,45	9,37999999999999	0,08	9,21999999999999	0,12	8,97999999999999	101,8
18	30	10,28	0,45	9,37999999999999	0,08	9,21999999999999	0,12	8,97999999999999
	20	10,48	0,45	9,57999999999999	0,08	9,41999999999999	0,12	9,17999999999999	103,8
19	20	10,48	0,5	9,47999999999999	0,08	9,31999999999999	0,12	9,07999999999999
	10	10,68	0,5	9,67999999999999	0,08	9,51999999999999	0,12	9,27999999999999	105,8
20	10	10,68	0,5	9,67999999999999	0,08	9,51999999999999	0,12	9,27999999999999
	0	10,88	0,5	9,87999999999999	0,08	9,71999999999999	0,12	9,47999999999999	107,8
								suma A=	1769,11
	2.0. ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ DZIAŁAJĄCYCH NA KOMIN
	2.1. Ciężar własny komina:
	Cieżar objętościowy poszczególnych materiałów:
		25	[kN/m3]	żelbet			1,1
	1,5	[kN/m3]	szkło piankowe		1,3
	18	[kN/m3]	cegła szamotowa		1,2
	Ciężar własny płaszcza żelbetowego:
		Dg - średnica górna
		Dd - średnica dolna
		g - grubość warstwy
			- ciężar warstwy
			9,0	m	wysokość segmentu najwyższego
		h =	10,0	m	wysokość segmentu
	Ciężar wspornika:
		h` =	1,25	m	wysokość wspornika
		a = gi + gw =	0,2	m	wysięg wspornika
	Ciężar głowicy na ostatnim segmencie:
		Dz'=dz+2gt=	7,40	m
		dw=	6,00	m
		hg=	2,5	m	wysokość głowicy
		Ds = Dz '- gt =	7,15	m
		gt =	0,25	m	grubość trzonu , wysięg głowicy
	Ciężar własny komina w fazie montażu M:
	Ciężar własny komina w fazie eksploatacji E:
		TABELA 2:
		Ciężar własny komina - wartości charakterystyczne.
Nr	poziom	trzon	CIĘŻAR SEGMENTU				ciężar M	ciężar E
segment	przekroju		wspornik	izolacja	wymur.	cięż. całk.	faza	faza
		Gt	Gw	Gi	Gw'	segm. G	montażu	eksploat.
	[ m ]	[ kN ]	[ kN ]	[ kN ]	[ kN ]	[ kN ]	[ kN ]	[ kN ]
	199	491,36
1	190	1191,06	0,00	21,75	379,26	2083,43	1682,42	2083,43
2	180	1360,70	15,66	24,88	434,29	1835,54	3058,78	3918,97
3	170	1399,97	16,15	25,64	447,87	1889,62	4474,90	5808,59
4	160	1439,24	16,64	26,39	461,44	1943,71	5930,79	7752,30
5	150	1762,43	20,26	26,77	468,22	2277,69	7713,48	10029,98
6	140	1809,56	20,85	27,52	481,79	2339,72	9543,89	12369,71
7	130	1856,68	21,44	28,27	495,37	2401,76	11422,02	14771,47
8	120	1903,81	22,03	29,03	508,94	2463,80	13347,85	17235,27
9	110	2262,34	26,05	29,41	515,72	2833,51	15636,24	20068,79
10	100	2317,32	26,73	30,16	529,30	2903,51	17980,29	22972,29
11	90	2372,30	27,42	30,91	542,87	2973,50	20380,00	25945,79
12	80	2427,27	28,11	31,67	556,44	3043,49	22835,38	28989,28
13	70	2821,15	32,52	32,04	563,22	3448,93	25689,05	32438,21
14	60	2883,98	33,30	32,80	576,80	3526,88	28606,33	35965,09
15	50	2946,81	34,09	33,55	590,37	3604,82	31587,23	39569,91
16	40	3368,18	38,79	33,93	597,15	4038,05	34994,20	43607,96
17	30	3438,87	39,67	34,68	610,73	4123,95	38472,74	47731,91
18	20	3509,55	40,56	35,44	624,30	4209,84	42022,85	51941,75
19	10	3958,41	45,55	35,81	631,08	4670,86	46026,81	56612,61
20	0	4036,95	46,53	36,57	644,65	4764,70	50110,29	61377,31
					suma	61377,31
		TABELA 3:
		Ciężar własny komina - wartości obliczeniowe.
Nr	poziom	trzon	CIĘŻAR SEGMENTU				ciężar M	ciężar E
segment	przekroju		wspornik	izolacja	wymur.	cięż. całk.	faza	faza
		Gt	Gw	Gi	Gw'	segm. G	montażu	eksploat.
	[ m ]	[ kN ]	[ kN ]	[ kN ]	[ kN ]	[ kN ]	[ kN ]	[ kN ]
	199	540,50
1	190	1310,16	0,00	28,27	455,11	2334,05	1850,66	2334,05
2	180	1496,77	17,22	32,35	521,15	2067,50	3364,66	4401,54
3	170	1539,97	17,76	33,33	537,44	2128,50	4922,39	6530,04
4	160	1583,17	18,30	34,31	553,72	2189,50	6523,87	8719,55
5	150	1938,68	22,29	34,80	561,87	2557,63	8484,83	11277,18
6	140	1990,51	22,94	35,78	578,15	2627,38	10498,28	13904,56
7	130	2042,35	23,59	36,76	594,44	2697,13	12564,22	16601,69
8	120	2094,19	24,23	37,74	610,73	2766,88	14682,64	19368,57
9	110	2488,57	28,65	38,23	618,87	3174,32	17199,86	22542,89
10	100	2549,05	29,41	39,21	635,15	3252,82	19778,32	25795,71
11	90	2609,52	30,16	40,19	651,44	3331,31	22418,00	29127,02
12	80	2670,00	30,92	41,17	667,73	3409,81	25118,92	32536,83
13	70	3103,27	35,77	41,66	675,87	3856,56	28257,95	36393,39
14	60	3172,38	36,63	42,64	692,16	3943,80	31466,96	40337,20
15	50	3241,50	37,49	43,62	708,44	4031,05	34745,95	44368,25
16	40	3705,00	42,67	44,11	716,58	4508,36	38493,62	48876,60
17	30	3782,75	43,64	45,09	732,87	4604,35	42320,01	53480,96
18	20	3860,51	44,61	46,07	749,16	4700,34	46225,13	58181,30
19	10	4354,25	50,11	46,56	757,30	5208,21	50629,49	63389,51
20	0	4440,64	51,19	47,54	773,59	5312,95	55121,32	68702,47
					suma	68702,47
	2.2. Obciążenie wiatrem:
	2.2.1. Obciążenie charakterystyczne wiatrem
	2.2.2. Określenie charakterystycznego ciśnienia wiatru
	Obiekt znajduje się w		IIa	strefie wiatrowej.
		450	[Pa]
	540	[Pa]=	0,54	[kPa]
	2.2.3. Współczynnik eksploatacji Ce
	obiekt znajduje się w terenie typu: A.
	Współczynniki eksploatacji Ce
	Lp.	zi [m]	Cei
		199	2,296
	1	190	2,260
	2	180	2,220
	3	170	2,180
	4	160	2,140
	5	150	2,100
	6	140	2,060
	7	130	2,020
	8	120	1,980
	9	110	1,940
	10	100	1,900
	11	90	1,833
	12	80	1,766
	13	70	1,699
	14	60	1,632
	15	50	1,565
	16	40	1,500
	17	30	1,350
	18	20	1,200
	19	10	1,000
	20	0	1,000
	2.2.4. Współczynnik ujmujący konsekwencje założeń modelowych
		1,3	dla kominów od 100 do 250 [m]
	2.2.5. Współczynnik dzialania porywów wiatru
	Sprawdzenie podatności komina:
	g=	9,81	[m/s2]
	E=	32	[Gpa]	PN-B-03264:2002
	g2=	0,25	[m]
	g1=	0,5			0,5
	d2=	6,9	[m]
	d1=	10,88			0,634191176470589
					A=	1,44741148261301
	B=	0,447213595499958
					C=	2,215
					K=	1,33765074687364
					I=	220,104275867658	[m4]
				476,460225028735	[kN/m]
					T=	4,39884320865659	[s]
	Logarytmiczny dekrement tłumienia
					komin jest budowlą podatną
	Częstotliwość drgań własnych komina					0,227332494604963	[Hz]
				27	wg tablicy 2 PN-77/B-02011
						2,296
						40,9119053577318
						1769,11	[m2]
					199	[m]
						8,89
						0,177511314746524
	Wyznaczenie współczynnika Ko
						6,66796110180188
						0,274026030350686
	Wyznaczenie współczynnika
			2,54692691166972
	Wyznaczenie współczynnika kb
						0,044673366834171
						-0,018367938958139
			-0,070241142821023
						2,01240675152325
						1,12594629430095
	Wyznaczenie współczynnika
						3,319494046925
	Wyznaczenie wartości współczynnika
						2,18750080790427
	współczynnik chropowatości dla terenu A:				r=	0,08
	Przyjmujemy β=2
	Współczynniki eksploatacji Ce
	Lp.	zi [m]	Cei
		199	2,296	2,188
	1	190	2,260	2,188
	2	180	2,220	2,188
	3	170	2,180	2,188
	4	160	2,140	2,188
	5	150	2,100	2,188
	6	140	2,060	2,188
	7	130	2,020	2,188
	8	120	1,980	2,188
	9	110	1,940	2,188
	10	100	1,900	2,188
	11	90	1,833	2,188
	12	80	1,766	2,188
	13	70	1,699	2,188
	14	60	1,632	2,188
	15	50	1,565	2,188
	16	40	1,500	2,188
	17	30	1,350	2,188
	18	20	1,200	2,188
	19	10	1,000	2,188
	20	0	1,000	2,188
	Współczynnik aerodynamiczny
			to
	to
				22,384701912261
					0,691601978684305
						2,40021419851379
	TABELA 4:
	Obciążenie komina wiatrem
	Nr	poziom			p [kPa]	p [kPa]
	segmentu	przekroju			faza	faza
		[ m ]	[kPa]	[kPa]	montazu	eksploat.
	1	199	2,43844769902109
		190	2,40021419851379	2,41933094876744	1,93546475901395	2,90319713852093
	2	190	2,40021419851379
		180	2,35773253128346	2,37897336489862	1,9031786919189	2,85476803787835
	3	180	2,35773253128346
		170	2,31525086405313	2,33649169766829	1,86919335813463	2,80379003720195
	4	170	2,31525086405313
		160	2,27276919682279	2,29401003043796	1,83520802435037	2,75281203652555
	5	160	2,27276919682279
		150	2,23028752959246	2,25152836320763	1,8012226905661	2,70183403584915
	6	150	2,23028752959246
		140	2,18780586236213	2,20904669597729	1,76723735678184	2,65085603517275
	7	140	2,18780586236213
		130	2,1453241951318	2,16656502874696	1,73325202299757	2,59987803449635
	8	130	2,1453241951318
		120	2,10284252790146	2,12408336151663	1,6992666892133	2,54890003381995
	9	120	2,10284252790146
		110	2,06036086067113	2,0816016942863	1,66528135542904	2,49792203314355
	10	110	2,06036086067113
		100	2,0178791934408	2,03912002705596	1,63129602164477	2,44694403246716
	11	100	2,0178791934408
		90	1,94672240082999	1,98230079713539	1,58584063770832	2,37876095656247
	12	90	1,94672240082999
		80	1,87556560821918	1,91114400452459	1,52891520361967	2,2933728054295
	13	80	1,87556560821918
		70	1,80440881560838	1,83998721191378	1,47198976953102	2,20798465429654
	14	70	1,80440881560838
		60	1,73325202299757	1,76883041930297	1,41506433544238	2,12259650316357
	15	60	1,73325202299757
		50	1,66209523038676	1,69767362669217	1,35813890135373	2,0372083520306
	16	50	1,66209523038676
		40	1,59306252113747	1,62757887576212	1,30206310060969	1,95309465091454
	17	40	1,59306252113747
		30	1,43375626902372	1,5134093950806	1,21072751606448	1,81609127409672
	18	30	1,43375626902372
		20	1,27445001690998	1,35410314296685	1,08328251437348	1,62492377156022
	19	20	1,27445001690998
		10	1,06204168075831	1,16824584883415	0,934596679067317	1,40189501860097
	20	10	1,06204168075831
		0	1,06204168075831	1,06204168075831	0,849633344606652	1,27445001690998
	TABELA 5:
	Siły wewnętrzne wywołane działaniem wiatru
		obciążenie	p [kPa]	p [kPa]	Faza	Faza	Faza	Faza	Moment
	Powierz	wiatrem	Faza	Faza	montażu	eksploat.	montazu	eksploat.	od wiatru
	odn. A	danego	montażu	eksploat.			Moment	Moment	charakt.
Lp.	[m2]	segmentu							[kNm]
							[kNm]	[kNm]
1
	62,91	152,20010998696	1,93546475901395	2,90319713852093	121,760087989568	182,640131984352	547,920395953055	821,880593929582	684,900494941319	4,5
2
	71,8	170,810287599721	1,9031786919189	2,85476803787835	136,648230079777	204,972345119665	2448,76242624762	3673,14363937143	3060,95303280952	14,5	5
3
	73,8	172,43308728792	1,86919335813463	2,80379003720195	137,946469830336	206,919704745504	4504,97707619707	8583,86693413912	6544,42200516809	24,5	15
4
	75,8	173,885960307197	1,83520802435037	2,75281203652555	139,108768245758	208,663152368637	10381,6696763183	15572,5045144775	12977,0870953979	34,5	25
5
	77,8	175,168906657553	1,8012226905661	2,70183403584915	140,135125326043	210,202687989064	17747,4723277911	24655,4712966044	21201,4718121978	44,5	35
6
	79,8	176,281926338988	1,76723735678184	2,65085603517275	141,025541071191	211,538311606786	23898,0953844737	35847,1430767106	29872,6192305921	54,5	45
7
	81,8	177,225019351501	1,73325202299757	2,59987803449635	141,780015481201	212,670023221802	32773,2376873064	49159,8565309596	40966,547109133	64,5	55
8
	83,8	177,998185695093	1,6992666892133	2,54890003381995	142,398548556075	213,597822834112	43069,2728103255	64603,9092154883	53836,5910129069	74,5	65
9
	85,8	178,601425369764	1,66528135542904	2,49792203314355	142,881140295811	214,321710443717	54791,7063776041	82187,5595664061	68489,6329720051	84,5	75
10
	87,8	179,034738375514	1,63129602164477	2,44694403246716	143,227790700411	214,841686050616	67944,6845998637	101917,026899796	84930,8557498296	94,5	85
11
	89,8	178,010611582758	1,58584063770832	2,37876095656247	142,408489266207	213,61273389931	82525,8442219564	123788,766332935	103157,305277446	104,5	95
12
	91,8	175,443019615357	1,52891520361967	2,2933728054295	140,354415692286	210,531623538428	98520,8183688416	147781,227553262	123151,022961052	114,5	105
13
	93,8	172,590800477512	1,47198976953102	2,20798465429654	138,07264038201	207,108960573015	115907,927796098	173861,891694147	144884,909745123	124,5	115
14
	95,8	169,453954169225	1,41506433544238	2,12259650316357	135,56316333538	203,34474500307	134663,216241942	201994,824362913	168329,020302427	134,5	125
15
	97,7999999999999	166,032480690494	1,35813890135373	2,0372083520306	132,825984552395	199,238976828592	154760,450427224	232140,675640837	193450,563034031	144,5	135
16
	99,7999999999999	162,432371801059	1,30206310060969	1,95309465091454	129,945897440847	194,918846161271	176171,544022473	264257,31603371	220214,430028091	154,5	145
17
	101,8	154,065076419205	1,21072751606448	1,81609127409672	123,252061135364	184,878091703046	198848,627410603	298272,941115904	248560,784263254	164,5	155
18
	103,8	140,555906239959	1,08328251437348	1,62492377156022	112,444724991967	168,667087487951	222985,306541849	334056,292094054	278520,799317952	174,5	165
19
	105,8	123,600410806653	0,934596679067317	1,40189501860097	98,880328645322	148,320492967983	248706,923575375	374751,815913676	311729,369744526	184,5	175
20
	107,8	114,488093185746	0,849633344606652	1,27445001690998	91,5904745485969	137,385711822895	275857,071632856	410957,941725275	343407,506679065	194,5	185
	Hkk=	3290,31237195818	[kN]		Hko=	3948,37484634982	[kN]
	2.2.6. Uwzględnienie wpływu ugięcia II rzędu.
			Ho=	199	[m]
			No=	68702,47	[kN]
						220,104275867658	[m4]
	E=	32	[Gpa]
		0,621512709783628	- Należy wyznaczyć dodatkowe momenty zginające
	TABELA 6:
				Moment
	Nr	poziom	z	od wiatru	f
	segmentu	przekroju	[m]	charakt.
		[ m ]		[kNm]		[kNm]
	1	199
		190	194,5	684,900494941319	0,000831009165674	0,219853468951959
	2	190
		180	185	3060,95303280952	0,007783443872731	9,20298030124423
	3	180
		170	175	6544,42200516809	0,022069794440753	55,7917023369348
	4	170
		160	165	12977,0870953979	0,042679268416018	213,941095030537
	5	160
		150	155	21201,4718121978	0,068774366009487	563,238891337172
	6	150
		140	145	29872,6192305921	0,099517587432123	1148,34708102735
	7	140
		130	135	40966,547109133	0,134071432894885	2121,6104225665
	8	130
		120	125	53836,5910129069	0,171598402608736	3568,54207285042
	9	120
		110	115	68489,6329720051	0,211260996784635	5589,12975353272
	10	110
		100	105	84930,8557498296	0,252221715633545	8274,61896110353
	11	100
		90	95	103157,305277446	0,293643059366426	11700,9131964357
	12	90
		80	85	123151,022961052	0,33468752819424	15921,2653800264
	13	80
		70	75	144884,909745123	0,374517622327947	20960,2008869867
	14	70
		60	65	168329,020302427	0,412295841978509	26808,220027159
	15	60
		50	55	193450,563034031	0,447184687356887	33416,1914550256
	16	50
		40	45	220214,430028091	0,478346658674043	40690,0803005664
	17	40
		30	35	248560,784263254	0,504944256140935	48481,5030359227
	18	30
		20	25	278520,799317952	0,526139979968528	56605,5435945628
	19	20
		10	15	311729,369744526	0,54109633036778	65155,688551661
	20	10
		0	5	343407,506679065	0,548975807549654	72822,0698925728
	2.3. Obciążenie termiczne komina
		Tmax=	120	[C]
					144	[C]
	W obliczeniach należy uwzględnić dwie sytuacje zwiazane z sezonowoscią:
	1) dla uzyskania maksymalnej roznicy temperatur (zima)						tz=	-25	[C]
	2) dla oblicvzenia maksymalnej temperatury materiałow (lato)						tz=	35	[C]
	Współczynnik przenikania ciepła k
					10	[m/s]
				18	[m/s]
	Współczynmnik odpływu ciepła na zewnętrznej stronie trzonu
		24	dla zewnętrznej powierzchni trzonu
		8	przy obliczaniu maksymalnej temperatury materiałow dla zewnętrznej
			powierzchni trzonu
	Współczynnik przewodności cieplnej
			1,51	[W/mK]	dla żelbetu
		0,07	[W/mK]	dla szkła piankowego
		0,96	[W/mK]	dla cegły szamotowej
	Współczynniki poprawkowe uwzględniające wpływ zakrzywienia ściany
	Spadek temperatury na i-tej warstwie przegrody obliczamy wg wzoru:
	Temperature na krawedzi dowolnej warstwy przegrody oblicza się wg wzoru:
	Spadek temperatury związany ze współczynnikiem napływu powietrza
	Spadek temperatury związany ze współczynnikiem odpływu powietrza
	Przyjmujemy, iż temperatura gazów w trzonie obniża się wraz
	ze wzrostem wysokości komina o 0,5 st.C /1[m]
	Wlot gazów do komina znajduje się na wysokości					hf=	199	[m]
	TABLICA 7:
	Obliczenie różnicy temperatur - okres letni
	Nr segmentu	Poziom przekroju [m]	Grubość płaszcza[m]	Grubość izolacji [m]	Grubość wymurówki [m]	Promień zewnętrzny płaszcza [m]	Promień zewnętrzny izolacji ri [m]	Promień zewnętrzny wymurówki [m]						Spadek	Spadek	Spadek			Temperatura zewnętrzna płaszcza [C]	Temperatura zewnętrzna powietrza [C]
	1	199
		190	0,25	0,08	0,12	3,54	3,29	3,21	1,08	1,10	59,50	24,50	0,58	1,97	17,58	2,37	0,79	1,79	36,79	35
	2	190
		180	0,25	0,08	0,12	3,64	3,39	3,31	1,07	1,10	64,00	29,00	0,58	2,33	20,80	2,81	0,94	2,12	37,12	35
	3	180
		170	0,25	0,08	0,12	3,74	3,49	3,41	1,07	1,10	69,00	34,00	0,59	2,73	24,38	3,30	1,11	2,49	37,49	35
	4	170
		160	0,25	0,08	0,12	3,84	3,59	3,51	1,07	1,09	74,00	39,00	0,59	3,13	27,96	3,79	1,27	2,86	37,86	35
	5	160
		150	0,30	0,08	0,12	3,94	3,64	3,56	1,08	1,11	79,00	44,00	0,57	3,47	31,02	4,98	1,39	3,13	38,13	35
	6	150
		140	0,30	0,08	0,12	4,04	3,74	3,66	1,08	1,10	84,00	49,00	0,57	3,86	34,53	5,56	1,55	3,50	38,50	35
	7	140
		130	0,30	0,08	0,12	4,14	3,84	3,76	1,08	1,10	89,00	54,00	0,57	4,25	38,04	6,13	1,72	3,86	38,86	35
	8	130
		120	0,30	0,08	0,12	4,24	3,94	3,86	1,08	1,10	94,00	59,00	0,57	4,64	41,55	6,71	1,88	4,22	39,22	35
	9	120
		110	0,35	0,08	0,12	4,34	3,99	3,91	1,09	1,11	99,00	64,00	0,56	4,95	44,34	8,27	1,98	4,46	39,46	35
	10	110
		100	0,35	0,08	0,12	4,44	4,09	4,01	1,09	1,11	104,00	69,00	0,56	5,33	47,79	8,93	2,14	4,81	39,81	35
	11	100
		90	0,35	0,08	0,12	4,54	4,19	4,11	1,08	1,10	109,00	74,00	0,56	5,71	51,23	9,59	2,30	5,17	40,17	35
	12	90
		80	0,35	0,08	0,12	4,64	4,29	4,21	1,08	1,10	114,00	79,00	0,56	6,09	54,67	10,25	2,46	5,53	40,53	35
	13	80
		70	0,40	0,08	0,12	4,74	4,34	4,26	1,09	1,11	119,00	84,00	0,55	6,37	57,21	12,14	2,55	5,73	40,73	35
	14	70
		60	0,40	0,08	0,12	4,84	4,44	4,36	1,09	1,11	124,00	89,00	0,55	6,75	60,59	12,88	2,70	6,08	41,08	35
	15	60
		50	0,40	0,08	0,12	4,94	4,54	4,46	1,09	1,11	129,00	94,00	0,55	7,12	63,97	13,63	2,86	6,43	41,43	35
	16	50
		40	0,45	0,08	0,12	5,04	4,59	4,51	1,10	1,12	134,00	99,00	0,53	7,38	66,32	15,75	2,94	6,61	41,61	35
	17	40
		30	0,45	0,08	0,12	5,14	4,69	4,61	1,10	1,11	139,00	104,00	0,53	7,75	69,64	16,57	3,09	6,95	41,95	35
	18	30
		20	0,45	0,08	0,12	5,24	4,79	4,71	1,09	1,11	144,00	109,00	0,54	8,12	72,96	17,39	3,24	7,29	42,29	35
	19	20
		10	0,50	0,08	0,12	5,34	4,84	4,76	1,10	1,12	144,00	109,00	0,52	7,99	71,85	18,87	3,17	7,12	42,12	35
	20	10
		0	0,50	0,08	0,12	5,44	4,94	4,86	1,10	1,12	144,00	109,00	0,52	7,98	71,82	18,90	3,17	7,13	42,13	35
	TABLICA 8:
	Obliczenie różnicy temperatur - okres zimowy
	Nr segmentu	Poziom przekroju [m]	Grubość płaszcza[m]	Grubość izolacji [m]	Grubość wymurówki [m]	Promień zewnętrzny płaszcza [m]	Promień zewnętrzny izolacji ri [m]	Promień zewnętrzny wymurówki [m]						Spadek	Spadek	Spadek			Temperatura zewnętrzna płaszcza [C]	Temperatura zewnętrzna powietrza [C]
	1	199
		190	0,25	0,08	0,12	3,54	3,29	3,21	1,08	1,10	61,50	86,50	0,61	7,31	65,24	8,78	2,95	2,21	-22,79	-25
	2	190
		180	0,25	0,08	0,12	3,64	3,39	3,31	1,07	1,10	64,00	89,00	0,61	7,52	67,11	9,05	3,04	2,28	-22,72	-25
	3	180
		170	0,25	0,08	0,12	3,74	3,49	3,41	1,07	1,10	69,00	94,00	0,62	7,93	70,86	9,58	3,21	2,41	-22,59	-25
	4	170
		160	0,25	0,08	0,12	3,84	3,59	3,51	1,07	1,09	74,00	99,00	0,62	8,35	74,61	10,11	3,39	2,54	-22,46	-25
	5	160
		150	0,30	0,08	0,12	3,94	3,64	3,56	1,08	1,11	79,00	104,00	0,60	8,61	76,98	12,36	3,46	2,59	-22,41	-25
	6	150
		140	0,30	0,08	0,12	4,04	3,74	3,66	1,08	1,10	84,00	109,00	0,60	9,01	80,65	12,98	3,63	2,72	-22,28	-25
	7	140
		130	0,30	0,08	0,12	4,14	3,84	3,76	1,08	1,10	89,00	114,00	0,60	9,42	84,33	13,60	3,80	2,85	-22,15	-25
	8	130
		120	0,30	0,08	0,12	4,24	3,94	3,86	1,08	1,10	94,00	119,00	0,60	9,82	88,00	14,22	3,98	2,98	-22,02	-25
	9	120
		110	0,35	0,08	0,12	4,34	3,99	3,91	1,09	1,11	99,00	124,00	0,58	10,06	90,10	16,80	4,03	3,02	-21,98	-25
	10	110
		100	0,35	0,08	0,12	4,44	4,09	4,01	1,09	1,11	104,00	129,00	0,59	10,45	93,70	17,51	4,20	3,15	-21,85	-25
	11	100
		90	0,35	0,08	0,12	4,54	4,19	4,11	1,08	1,10	109,00	134,00	0,59	10,85	97,30	18,21	4,37	3,27	-21,73	-25
	12	90
		80	0,35	0,08	0,12	4,64	4,29	4,21	1,08	1,10	114,00	139,00	0,59	11,25	100,90	18,92	4,53	3,40	-21,60	-25
	13	80
		70	0,40	0,08	0,12	4,74	4,34	4,26	1,09	1,11	119,00	144,00	0,57	11,45	102,74	21,81	4,57	3,43	-21,57	-25
	14	70
		60	0,40	0,08	0,12	4,84	4,44	4,36	1,09	1,11	124,00	149,00	0,57	11,84	106,27	22,60	4,74	3,55	-21,45	-25
	15	60
		50	0,40	0,08	0,12	4,94	4,54	4,46	1,09	1,11	129,00	154,00	0,57	12,22	109,80	23,39	4,91	3,68	-21,32	-25
	16	50
		40	0,45	0,08	0,12	5,04	4,59	4,51	1,10	1,12	134,00	159,00	0,56	12,41	111,48	26,47	4,94	3,70	-21,30	-25
	17	40
		30	0,45	0,08	0,12	5,14	4,69	4,61	1,10	1,11	139,00	164,00	0,56	12,79	114,94	27,35	5,10	3,82	-21,18	-25
	18	30
		20	0,45	0,08	0,12	5,24	4,79	4,71	1,09	1,11	144,00	169,00	0,56	13,17	118,40	28,22	5,26	3,95	-21,05	-25
	19	20
		10	0,50	0,08	0,12	5,34	4,84	4,76	1,10	1,12	144,00	169,00	0,55	12,95	116,48	30,59	5,13	3,85	-21,15	-25
	20	10
		0	0,50	0,08	0,12	5,44	4,94	4,86	1,10	1,12	144,00	169,00	0,55	12,94	116,43	30,63	5,14	3,85	-21,15	-25
	3.0. Sprawdzenie nośności komina.
	Minimalny stopien zbrojenia:
	a) kierunek pionowy
	b) kierunek poziomy
	3.1. Sprawdzenie nośności komina w stanie montażu.
	W stanie montazu napreżenia w betonie musza spelniac nastepujacy warunek:
						fck=	30	[MPa]
						fyk=	355	[MPa]
						E=	30,5	[GPa]
						Es=	200	[GPa]
				n=	6,55737704918033
	Współczynniki uwzględniające mimośrodowe przyłożenie siły
		B=	1,957
		C=	0,019
	Sprawdzenie nośności komina w stadium montażu.
	Numer segmentu	Poziom przekroju	promień zewnętrzny	promień wewnętrzny	Grubość plaszcza	obc. wiatrem	Powierz. Odniesienia A	Siła pozioma	Ciężar segmentu	moment od wiatru	rs	e0	e0/rs	B	C	Ab	σb	σbdop	σa	σsdop
														μ=0,3%	μ=0,3%
													[ - ]	t. Z6-1	t. Z6-2
		[m]	[m]	[m]	[m]	[kPa]	[m2]	[kN]	[kN]	[kNm]	[m]	[m]	M/N			[m2]	[kPa]	[kPa]	[kPa]	[kPa]
	1	199	3,45	3,2
		190	3,54	3,29	0,25	1,93546475901395	62,91	121,760087989568	1682,42	547,92	3,415	0,325673765767347	0,095365670795709	1,957	0,019	5,36426945600457	613,78	12200	11,66	120000
	2	190	3,54	3,29
		180	3,64	3,39	0,25	1,9031786919189	71,8	136,648230079777	3058,78	2448,76	3,515	0,800567754853103	0,227757540498749	1,957	0,019	5,52134908868406	1084,16	12200	20,60	120000
	3	180	3,64	3,39
		170	3,74	3,49	0,25	1,86919335813463	73,8	137,946469830336	4474,90	4504,98	3,615	1,00672033725271	0,278484187345149	1,957	0,019	5,67842872136355	1542,22	12200	29,30	120000
	4	170	3,74	3,49
		160	3,84	3,59	0,25	1,83520802435037	75,8	139,108768245758	5930,79	10381,67	3,715	1,75047084493807	0,471189998637435	1,957	0,019	5,83550835404304	1988,95	12200	37,79	120000
	5	160	3,84	3,54
		150	3,94	3,64	0,3	1,8012226905661	77,8	140,135125326043	7713,48	17747,47	3,79	2,3008374648836	0,607081125299104	1,957	0,019	7,14398169426319	2113,01	12200	40,15	120000
	6	150	3,94	3,64
		140	4,04	3,74	0,3	1,76723735678184	79,8	141,025541071191	9543,89	23898,10	3,89	2,50401951892301	0,643706817203859	1,957	0,019	7,33247725347858	2547,22	12200	48,40	120000
	7	140	4,04	3,74
		130	4,14	3,84	0,3	1,73325202299757	81,8	141,780015481201	11422,02	32773,24	3,99	2,86930412097833	0,719123839844193	1,957	0,019	7,52097281269396	2972,07	12200	56,47	120000
	8	130	4,14	3,84
		120	4,24	3,94	0,3	1,6992666892133	83,8	142,398548556075	13347,85	43069,27	4,09	3,22668202245179	0,788919809890412	1,957	0,019	7,70946837190935	3388,27	12200	64,38	120000
	9	120	4,24	3,89
		110	4,34	3,99	0,35	1,66528135542904	85,8	142,881140295811	15636,24	54791,71	4,165	3,50414918539196	0,841332337429042	1,957	0,019	9,15931338154104	3340,87	12200	63,48	120000
	10	110	4,34	3,99
		100	4,44	4,09	0,35	1,63129602164477	87,8	143,227790700411	17980,29	67944,68	4,265	3,77884315218341	0,886012462411117	1,957	0,019	9,37922486729232	3751,63	12200	71,28	120000
	11	100	4,44	4,09
		90	4,54	4,19	0,35	1,58584063770832	89,8	142,408489266207	20380,00	82525,84	4,365	4,04935399567602	0,927687055137692	1,957	0,019	9,59913635304361	4154,92	12200	78,94	120000
	12	90	4,54	4,19
		80	4,64	4,29	0,35	1,52891520361967	91,8	140,354415692286	22835,38	98520,82	4,465	4,31439310184956	0,96626945170203	1,957	0,019	9,81904783879489	4551,24	12200	86,47	120000
	13	80	4,64	4,24
		70	4,74	4,34	0,4	1,47198976953102	93,8	138,07264038201	25689,05	115907,93	4,54	4,51195876333578	0,993823516153257	1,957	0,019	11,4102645178381	4405,99	12200	83,71	120000
	14	70	4,74	4,34
		60	4,84	4,44	0,4	1,41506433544238	95,8	135,56316333538	28606,33	134663,22	4,64	4,70746192064808	1,01453920703623	1,957	0,019	11,6615919301253	4800,60	12200	91,21	120000
	15	60	4,84	4,44
		50	4,94	4,54	0,4	1,35813890135373	97,7999999999999	132,825984552395	31587,23	154760,45	4,74	4,89946228692279	1,03364183268413	1,957	0,019	11,9129193424125	5189,01	12200	98,59	120000
	16	50	4,94	4,49
		40	5,04	4,59	0,45	1,30206310060969	99,7999999999999	129,945897440847	34994,20	176171,54	4,815	5,0343068611739	1,0455465962978	1,957	0,019	13,6140917643314	5030,35	12200	95,58	120000
	17	40	5,04	4,59
		30	5,14	4,69	0,45	1,21072751606448	101,8	123,252061135364	38472,74	198848,63	4,915	5,16855917583951	1,05158884554212	1,957	0,019	13,8968351031544	5417,86	12200	102,94	120000
	18	30	5,14	4,69
		20	5,24	4,79	0,45	1,08328251437348	103,8	112,444724991967	42022,85	222985,31	5,015	5,30628752903178	1,05808325603824	1,957	0,019	14,1795784419775	5799,80	12200	110,20	120000
	19	20	5,24	4,74
		10	5,34	4,84	0,5	0,934596679067317	105,8	98,880328645322	46026,81	248706,92	5,09	5,40352336257682	1,06159594549643	1,957	0,019	15,990706606772	5632,93	12200	107,03	120000
	20	10	5,34	4,84
		0	5,44	4,94	0,5	0,849633344606652	107,8	91,5904745485969	50110,29	275857,07	5,19	5,50499875079609	1,0606934009241	1,957	0,019	16,304865872131	6014,51	12200	114,28	120000
	3.2. Sprawdzenie nośności komina w stanie eksploatacji.
	W stanie eksploatacji napreżenia w betonie musza spelniac nastepujacy warunek:
	Naprężenia w stali muszą spełniać warunek:
	Sprawdzenie nośności komina w stadium eksploatacji.
	Numer segmentu	Poziom przekroju	promień zewnętrzny	promień wewnętrzny	Grubość plaszcza	obc. wiatrem	Powierz. Odniesienia A	Siła pozioma	Ciężar segmentu	moment od wiatru	rs	e0	e0/rs	B	C	Ab	σb	σbdop	σa	σsdop
														μ=0,3%	μ=0,3%
													[ - ]	t. Z6-1	t. Z6-2
		[m]	[m]	[m]	[m]	[kPa]	[m2]	[kN]	[kN]	[kNm]	[m]	[m]	M/N			[m2]	[kPa]	[kPa]	[kPa]	[kPa]
	1	199	3,45	3,2
		190	3,54	3,29	0,25	2,90319713852093	62,91	182,640131984352	2083,43	821,88	3,415	0,394484331146547	0,115515177495329	1,957	0,019	5,36426945600457	760,08	19825	14,44	140000
	2	190	3,54	3,29
		180	3,64	3,39	0,25	2,85476803787835	71,8	204,972345119665	3918,97	3673,14	3,515	0,937273515493174	0,266649648788954	1,957	0,019	5,52134908868406	1389,05	19825	26,39	140000
	3	180	3,64	3,39
		170	3,74	3,49	0,25	2,80379003720195	73,8	206,919704745504	5808,59	8583,87	3,615	1,47778853933315	0,408793510188977	1,957	0,019	5,67842872136355	2001,86	19825	38,04	140000
	4	170	3,74	3,49
		160	3,84	3,59	0,25	2,75281203652555	75,8	208,663152368637	7752,30	15572,50	3,715	2,00875960353628	0,54071590943103	1,957	0,019	5,83550835404304	2599,82	19825	49,40	140000
	5	160	3,84	3,54
		150	3,94	3,64	0,3	2,70183403584915	77,8	210,202687989064	10029,98	24655,47	3,79	2,45817633331461	0,648595338605438	1,957	0,019	7,14398169426319	2747,58	19825	52,20	140000
	6	150	3,94	3,64
		140	4,04	3,74	0,3	2,65085603517275	79,8	211,538311606786	12369,71	35847,14	3,89	2,89797776246511	0,744981429939618	1,957	0,019	7,33247725347858	3301,41	19825	62,73	140000
	7	140	4,04	3,74
		130	4,14	3,84	0,3	2,59987803449635	81,8	212,670023221802	14771,47	49159,86	3,99	3,3280267448107	0,834091915992658	1,957	0,019	7,52097281269396	3843,62	19825	73,03	140000
	8	130	4,14	3,84
		120	4,24	3,94	0,3	2,54890003381995	83,8	213,597822834112	17235,27	64603,91	4,09	3,74835390653988	0,916467947809261	1,957	0,019	7,70946837190935	4375,07	19825	83,13	140000
	9	120	4,24	3,89
		110	4,34	3,99	0,35	2,49792203314355	85,8	214,321710443717	20068,79	82187,56	4,165	4,09529241994104	0,983263486180323	1,957	0,019	9,15931338154104	4287,94	19825	81,47	140000
	10	110	4,34	3,99
		100	4,44	4,09	0,35	2,44694403246716	87,8	214,841686050616	22972,29	101917,03	4,265	4,43651933025735	1,04021555222916	1,957	0,019	9,37922486729232	4793,23	19825	91,07	140000
	11	100	4,44	4,09
		90	4,54	4,19	0,35	2,37876095656247	89,8	213,61273389931	25945,79	123788,77	4,365	4,77105405194943	1,09302498326447	1,957	0,019	9,59913635304361	5289,63	19825	100,50	140000
	12	90	4,54	4,19
		80	4,64	4,29	0,35	2,2933728054295	91,8	210,531623538428	28989,28	147781,23	4,465	5,0977894258651	1,14172215584885	1,957	0,019	9,81904783879489	5777,75	19825	109,78	140000
	13	80	4,64	4,24
		70	4,74	4,34	0,4	2,20798465429654	93,8	207,108960573015	32438,21	173861,89	4,54	5,35978665577818	1,18056974796876	1,957	0,019	11,4102645178381	5563,55	19825	105,71	140000
	14	70	4,74	4,34
		60	4,84	4,44	0,4	2,12259650316357	95,8	203,34474500307	35965,09	201994,82	4,64	5,6164138907706	1,21043402818332	1,957	0,019	11,6615919301253	6035,51	19825	114,67	140000
	15	60	4,84	4,44
		50	4,94	4,54	0,4	2,0372083520306	97,7999999999999	199,238976828592	39569,91	232140,68	4,74	5,8665961018929	1,23767850250905	1,957	0,019	11,9129193424125	6500,36	19825	123,51	140000
	16	50	4,94	4,49
		40	5,04	4,59	0,45	1,95309465091454	99,7999999999999	194,918846161271	43607,96	264257,32	4,815	6,05984109598198	1,25853397632025	1,957	0,019	13,6140917643314	6268,56	19825	119,10	140000
	17	40	5,04	4,59
		30	5,14	4,69	0,45	1,81609127409672	101,8	184,878091703046	47731,91	298272,94	4,915	6,24892134454849	1,27139803551343	1,957	0,019	13,8968351031544	6721,77	19825	127,71	140000
	18	30	5,14	4,69
		20	5,24	4,79	0,45	1,62492377156022	103,8	168,667087487951	51941,75	334056,29	5,015	6,43136376177409	1,28242547592704	1,957	0,019	14,1795784419775	7168,76	19825	136,21	140000
	19	20	5,24	4,74
		10	5,34	4,84	0,5	1,40189501860097	105,8	148,320492967983	56612,61	374751,82	5,09	6,61958230543685	1,30050732916245	1,957	0,019	15,990706606772	6928,45	19825	131,64	140000
	20	10	5,34	4,84
		0	5,44	4,94	0,5	1,27445001690998	107,8	137,385711822895	61377,31	410957,94	5,19	6,6956001863017	1,29009637500996	1,957	0,019	16,304865872131	7366,84	19825	139,97	140000
	4.0. Sprawdzenie stanu granicznego użytkowania.
	Wychylenie wierzchołka komina żelbetowego:
				Ho=	199	[m]
				yw,lim=	0,995	[m]
				ΣWi=	3290,31237195818	[kN]
				Eb=	30,5	[GPa]
				Io=	220,104275867658	[m4]
				yw =	0,965623995975405	[m]	<	yw,lim=	0,995	[m]
							Warunek spełniony
	5.0. Wymiarowanie zbrojenia pionowego i poziomego trzonu komina.
	Kominy w proaktyce wymiarujemy na minimalny stopien zbrojenia.
	a) kierunek pionowy
	rmin=µ=	0,003549295774648
	b) kierunek poziomy
	rminh=µh=	0,001774647887324
	TABLICA 11:
	Zbrojenie pionowe płaszcza komina żelbetowego:
	Nr segmentu	Poziom przekroju	rs [m]	Obwód dla rs [m]	Ab - pole betonu [m2]	Grubość płaszcza [m]	St. Zbrojenia ρ [-]	As pole zbrojenia [cm2]	średnica Ø [mm]	Ilość prętów n [-]	Ostatecznie przyjęte zbrojenie pionowe				Pole pow. Przyjetego zbrojenia [cm2]
											L. Pretów zewnętrznych	Rozstaw [cm]	L. Pretów wewnętrznych	Rozstaw [cm]
	1	199
		190	3,415	21,4570778240183	5,22289778659303	0,25	0,003549295774648	185,376090453724	16	93	62	30	31	30	186,987594741665
	2	190
		180	3,515	22,0853963547362	5,36426945600458	0,25	0,003549295774648	190,393789142698	16	95	63	30	32	30	191,008833338259
	3	180
		170	3,615	22,7137148854542	5,52134908868406	0,25	0,003549295774648	195,969009908223	16	98	65	30	33	30	197,040691233152
	4	170
		160	3,715	23,3420334161722	5,67842872136355	0,25	0,003549295774648	201,544230673749	16	101	67	35	34	30	203,072549128044
	5	160
		150	3,79	23,8132723142106	6,9554861350478	0,3	0,003549295774648	246,870775497471	16	123	82	29	41	30	247,306173690589
	6	150
		140	3,89	24,4415908449286	7,14398169426319	0,3	0,003549295774648	253,561040416102	16	127	85	29	42	30	255,348650883778
	7	140
		130	3,99	25,0699093756465	7,33247725347857	0,3	0,003549295774648	260,251305334732	16	130	87	29	43	30	261,380508778671
	8	130
		120	4,09	25,6982279063645	7,52097281269396	0,3	0,003549295774648	266,941570253363	16	133	89	29	44	30	267,412366673563
	9	120
		110	4,165	26,169466804403	8,93940189578976	0,35	0,003549295774648	317,285813766059	16	158	105	25	53	30	317,677849131
	10	110
		100	4,265	26,7977853351209	9,15931338154105	0,35	0,003549295774648	325,091122837795	16	162	108	25	54	30	325,72032632419
	11	100
		90	4,365	27,4261038658389	9,37922486729232	0,35	0,003549295774648	332,89643190953	16	166	111	25	55	30	333,76280351738
	12	90
		80	4,465	28,0544223965568	9,5991363530436	0,35	0,003549295774648	340,701740981266	16	170	113	25	57	30	341,80528071057
	13	80
		70	4,54	28,5256612945953	11,158937105551	0,4	0,003549295774648	396,063683182935	16	197	131	22	66	30	396,092001764601
	14	70
		60	4,64	29,1539798253133	11,4102645178381	0,4	0,003549295774648	404,984036407776	16	202	135	22	67	30	406,145098256089
	15	60
		50	4,74	29,7822983560312	11,6615919301253	0,4	0,003549295774648	413,904389632617	16	206	137	22	69	30	414,187575449278
	16	50
		40	4,815	30,2535372540697	13,3313484255083	0,45	0,003549295774648	473,168986370153	16	236	157	19	79	30	474,506154398202
	17	40
		30	4,915	30,8818557847876	13,6140917643314	0,45	0,003549295774648	483,204383748099	16	241	161	19	80	30	484,55925088969
	18	30
		20	5,015	31,5101743155056	13,8968351031544	0,45	0,003549295774648	493,239781126045	16	246	164	19	82	30	494,612347381177
	19	20
		10	5,09	31,9814132135441	15,6765473414131	0,5	0,003549295774648	556,407032399449	16	277	185	17	92	30	556,941545628399
	20	10
		0	5,19	32,609731744262	15,990706606772	0,5	0,003549295774648	567,5574739305	16	283	189	17	94	30	569,005261418184
										SUMA	2296	-----	1148
	TABLICA 12:													Zbrojenie wsporników:
	Zbrojenie poziome płaszcza komina żelbetowego:
	Nr segmentu	Poziom przekroju	rs [m]	Grubość płaszcza [m]	Ab pole betonu [m2]	St. Zbrojenia ρ [-]	As-pole zbrojenia [cm2]	średnica Ø [mm]	Ilość prętów n [-]	Pole pow. Zbrojenia n prętów [cm2]	Rozstaw prętów zewnętrznych [cm]	Pole pow. Przyjętego zbrojenia [cm2]		nr preta	Poziom przekroju	a [m]	długość całkowita [cm]	ilość prętów
	1	199
		190	3,415	0,25	0,25	0,001774647887324	4,43661971830986	16	5	10,0530964914873	20	10,0530964914873		13	190	0,3	224	111
	2	190													190
		180	3,515	0,25	0,25	0,001774647887324	4,43661971830986	16	5	10,0530964914873	20	10,0530964914873			180	0,3	224	114
	3	180													180
		170	3,615	0,25	0,25	0,001774647887324	4,43661971830986	16	5	10,0530964914873	20	10,0530964914873			170	0,3	224	117
	4	170													170
		160	3,715	0,25	0,25	0,001774647887324	4,43661971830986	16	5	10,0530964914873	20	10,0530964914873		14	160	0,3	224	120
	5	160													160
		150	3,79	0,3	0,3	0,001774647887324	5,32394366197183	16	5	10,0530964914873	20	10,0530964914873			150	0,35	229	123
	6	150													150
		140	3,89	0,3	0,3	0,001774647887324	5,32394366197183	16	5	10,0530964914873	20	10,0530964914873			140	0,35	229	126
	7	140													140
		130	3,99	0,3	0,3	0,001774647887324	5,32394366197183	16	5	10,0530964914873	20	10,0530964914873		15	130	0,35	229	129
	8	130													130
		120	4,09	0,3	0,3	0,001774647887324	5,32394366197183	16	5	10,0530964914873	20	10,0530964914873			120	0,35	229	132
	9	120													120
		110	4,165	0,35	0,35	0,001774647887324	6,2112676056338	16	5	10,0530964914873	20	10,0530964914873			110	0,4	234	135
	10	110													110
		100	4,265	0,35	0,35	0,001774647887324	6,2112676056338	16	4	8,04247719318987	25	8,04247719318987		16	100	0,4	234	138
	11	100													100
		90	4,365	0,35	0,35	0,001774647887324	6,2112676056338	16	4	8,04247719318987	25	8,04247719318987			90	0,4	234	141
	12	90													90
		80	4,465	0,35	0,35	0,001774647887324	6,2112676056338	16	4	8,04247719318987	25	8,04247719318987			80	0,4	234	144
	13	80													80
		70	4,54	0,4	0,4	0,001774647887324	7,09859154929577	16	4	8,04247719318987	25	8,04247719318987		17	70	0,45	239	146
	14	70													70
		60	4,64	0,4	0,4	0,001774647887324	7,09859154929577	16	4	8,04247719318987	25	8,04247719318987			60	0,45	239	150
	15	60													60
		50	4,74	0,4	0,4	0,001774647887324	7,09859154929577	16	4	8,04247719318987	25	8,04247719318987			50	0,45	239	153
	16	50													50
		40	4,815	0,45	0,45	0,001774647887324	7,98591549295775	16	4	8,04247719318987	25	8,04247719318987		18	40	0,5	244	155
	17	40													40
		30	4,915	0,45	0,45	0,001774647887324	7,98591549295775	16	4	8,04247719318987	25	8,04247719318987			30	0,5	244	158
	18	30													30
		20	5,015	0,45	0,45	0,001774647887324	7,98591549295775	16	4	8,04247719318987	25	8,04247719318987			20	0,5	244	161
	19	20													20
		10	5,09	0,5	0,5	0,001774647887324	8,87323943661972	16	5	10,0530964914873	20	10,0530964914873		19	10	0,55	249	164
	20	10
		0	5,19	0,5	0,5	0,001774647887324	8,87323943661972	16	5	10,0530964914873	20	10,0530964914873
										dodatkowe zbrojenie poziome zw względu na wsporniki oraz koronę komina
										Typ pręta (nr)	wysokość stosowania [m]		ilość wsporników	dodatkowa ilość prętów
										A (6)	0,00 do 14,60		1	nr 6 30 fi16
	6.0. Sprawdzenie stateczności komina.									B (7)	14,60 do 21,40		1	nr 7 22 fi16
										D (9)	21,40 do 50,00		3	nr 7 27 fi17
	Współczynnik wyboczenia:									E (10)	50,00 do 100,00		5	nr 7 23 fi18
										F (11)	100,00 do 150,00		5	nr 7 25 fi19
										G (12)	150,00 do 195,00		4+zb. głowicy	nr 7 28 fi20
	Siła krytyczna:
	Moment bezwładności trzonu:
	TABLICA 13:
	Sprawdzenie stateczności komina w stadium montażu i eksploatacji
	Nr segmentu	Poziom przekroju	Grubość płaszcza [m]	ai [m]	Promień zewnętrzny [m]	Promień wewnętrzny [m]	Moment bezwładności [m4]	Składnik [1+(In-In-1)/In-1*(an-1^2/Ho^2)]^-1	No - F. realizacji [kN]	No-F. eksploatacji [kN]
	1	199
		190	0,25	9	3,45	3,2	28,9120035599091	0,999842672216815	1850,66	2334,05
	2	190
		180	0,25	19	3,54	3,29	31,3215670334015	0,999245091315155	3364,66	4401,54
	3	180
		170	0,25	29	3,64	3,39	34,1518906868736	0,998290183464356	4922,39	6530,04
	4	170
		160	0,25	39	3,74	3,49	37,1478548130062	0,991741459622305	6523,87	8719,55
	5	160
		150	0,3	49	3,84	3,54	47,4315466007315	0,995352827400745	8484,83	11277,18
	6	150
		140	0,3	59	3,94	3,64	51,3888035213434	0,993443440460953	10498,28	13904,56
	7	140
		130	0,3	69	4,04	3,74	55,5603798927832	0,991270309351245	12564,22	16601,69
	8	130
		120	0,3	79	4,14	3,84	59,9519305818274	0,970958821183905	14682,64	19368,57
	9	120
		110	0,35	89	4,24	3,89	73,9952287372575	0,986146853208281	17199,86	22542,89
	10	110
		100	0,35	99	4,34	3,99	79,5845870237065	0,983298775719049	19778,32	25795,71
	11	100
		90	0,35	109	4,44	4,09	85,4487247116016	0,980267525859825	22418,00	29127,02
	12	90
		80	0,35	119	4,54	4,19	91,5942391455155	0,943028041718188	25118,92	32536,83
	13	80
		70	0,4	129	4,64	4,24	110,214590004106	0,973590566860307	28257,95	36393,39
	14	70
		60	0,4	139	4,74	4,34	117,820109358293	0,97009016384587	31466,96	40337,20
	15	60
		50	0,4	149	4,84	4,44	125,767936648015	0,920900730276896	34745,95	44368,25
	16	50
		40	0,45	159	4,94	4,49	148,523552957456	0,962557547792253	38493,62	48876,60
	17	40
		30	0,45	169	5,04	4,59	158,160690015237	0,958706203841767	42320,01	53480,96
	18	30
		20	0,45	179	5,14	4,69	168,206249825948	0,8980367163163	46225,13	58181,30
	19	20
		10	0,5	189	5,24	4,74	195,663690332378	0,950530626312476	50629,49	63389,51
	20	10
		0	0,5	199	5,34	4,84	207,644122500917	------	55121,32	68702,47
		Siła krytyczna Pkr [MN]	Współcz. wyboczeniowy
			F. realizacji	F. eksploatacji
		228,14	4,14	3,32
			warunek spełniony	warunek spełniony
	7.0. Sprawdzenie możliwości powstania rys w trzonie żelbetowym komina.
	Stan I:
	Moment zginający wywołany różnicą temp. Na obu powierzchniach ściany:
	Moment zginający powodujący zarysowanie przekroju:
										E=	30,5	[Gpa]
										fGc,cube=	37	[Mpa]
	TABLICA 14:
	Sprawdzenie możliwości powstania rys.
	Nr segmentu	Poziom przekroju [m]	Promień rs [m]	Grubość płaszcza [m]	Pole pow. Przekroju niezary. A1 [m2]	W1 wskaznik przekroj. Niezarys [m3]	I1 [m4]	∆t różnica temp.	Ciężar segmeentu [kN]	fctk'	M1 -moment rysujący [m4]	Mt -moment wywołany róznicą temp.
	1	199
		190	3,415	0,25	0,25	0,010416666666667	0,001302083333333	8,78	21,4570778240183	2,96734946792524	30,02	13,95
	2	190
		180	3,515	0,25	0,25	0,010416666666667	0,001302083333333	9,05	22,0853963547362	2,96734946792524	29,99	14,38
	3	180
		170	3,615	0,25	0,25	0,010416666666667	0,001302083333333	9,58	22,7137148854542	2,96734946792524	29,96	15,22
	4	170
		160	3,715	0,25	0,25	0,010416666666667	0,001302083333333	10,11	23,3420334161722	2,96734946792524	29,94	16,05
	5	160
		150	3,79	0,3	0,3	0,015	0,00225	12,36	23,8132723142106	2,8611831184467	41,73	28,28
	6	150
		140	3,89	0,3	0,3	0,015	0,00225	12,98	24,4415908449286	2,8611831184467	41,70	29,69
	7	140
		130	3,99	0,3	0,3	0,015	0,00225	13,60	25,0699093756465	2,8611831184467	41,66	31,10
	8	130
		120	4,09	0,3	0,3	0,015	0,00225	14,22	25,6982279063645	2,8611831184467	41,63	32,52
	9	120
		110	4,165	0,35	0,35	0,020416666666667	0,003572916666667	16,80	26,169466804403	2,78332779549577	55,30	52,31
	10	110
		100	4,265	0,35	0,35	0,020416666666667	0,003572916666667	17,51	26,7977853351209	2,78332779549577	55,26	54,50
	11	100
		90	4,365	0,35	0,35	0,020416666666667	0,003572916666667	18,21	27,4261038658389	2,78332779549577	55,23	56,71
	12	90
		80	4,465	0,35	0,35	0,020416666666667	0,003572916666667	18,92	28,0544223965568	2,78332779549577	55,19	58,91
	13	80
		70	4,54	0,4	0,4	0,026666666666667	0,005333333333333	21,81	28,5256612945953	2,72379137206271	70,73	88,67
	14	70
		60	4,64	0,4	0,4	0,026666666666667	0,005333333333333	22,60	29,1539798253133	2,72379137206271	70,69	91,89
	15	60
		50	4,74	0,4	0,4	0,026666666666667	0,005333333333333	23,39	29,7822983560312	2,72379137206271	70,65	95,12
	16	50
		40	4,815	0,45	0,45	0,03375	0,00759375	26,47	30,2535372540697	2,67678893251029	88,07	136,26
	17	40
		30	4,915	0,45	0,45	0,03375	0,00759375	27,35	30,8818557847876	2,67678893251029	88,03	140,76
	18	30
		20	5,015	0,45	0,45	0,03375	0,00759375	28,22	31,5101743155056	2,67678893251029	87,98	145,26
	19	20
		10	5,09	0,5	0,5	0,041666666666667	0,010416666666667	30,59	31,9814132135441	2,6387393385869	107,28	194,36
	20	10
		0	5,19	0,5	0,5	0,041666666666667	0,010416666666667	30,63	32,609731744262	2,6387393385869	107,23	194,65
	8.0. Posadowienie komina.
	Nr	obliczeniowa wartość pionowej składowej obciążenia [kN]
	m	współczynnik korekcyjny
	QfNB	pionowa składowa obliczeniowego oporu granicznego podłoża gruntowego [kN]
	8.1. Wymiary fundamentu komina. Fundament płyta kołowa.
	Df =	30	[m]	Rf =	15	[m]	hf =	4,8	[m]
	Dz =	10,88	[m]	Rz =	5,44	[m]	h1 =	2	[m]
	Dw =	9,48	[m]	Rw =	4,74	[m]	h2 =	3,8	[m]
	d1 =	13	[m]	R1 =	6,5	[m]	h3 =	1	[m]
			Rysunek
	8.2. Zebranie obciążeń.
	1) ciężar komina
	GNkE =	61377,31	[kN]	GNoE =	68702,47	[kN]	stadium E
	GNkM =	50110,29	[kN]	GNoM =	55121,32	[kN]	stadium M
	2) siła pozioma od wiatru
	Hk=	3290,31237195818	[kN]	WE =	3948,37484634982	[kN]	stadium E
				WM =	2632,24989756654	[kN]	stadium M
	3) moment od obc. poziomego
	Mk=	343407,506679065	[kNm]	ME =	410957,941725275	[kNm]	stadium E
				MM =	275857,071632856	[kNm]	stadium M
	4) moment dodakowy od obc. wiatrem
		MDk = Hk*(hf+0,1) =	16122,5306225951	[kNm]
		MDE =WE*(hf+0,1) =	19347,0367471141	[kNm]	stadium E
		MDM =WM*(hf+0,1) =	12898,0244980761	[kNm]	stadium M
	5) ciężar fundamentu
			V1 = p*Rf2*h1 =	1413,71669411541	[kN]
			V2 = p*(h2-h1)*(Rf2+Rf*R1+R12)/3 =	687,537552238126	[kN]
			V3 = p*Rw2*h3 =	70,584047103794	[kN]
			V4 = p*(hf-h2)*(R12+R1*Rz+Rz2)/3 =	112,26334739946	[kN]
			Vf = V1+V2+V4-V3 =	2284,10164085679	[kN]
	g =	25	[kN/m3]	gf =	1,1
		Gfk = Vf*g =	57102,5410214197	[kN]
		Gfo = Gfk*gf =	62812,7951235616	[kN]
	6) ciężar gruntu na fundamencie
			V5 = p*Rf2*hf - Vf - V3 =	1038,2343779164	[kN]
	g =	18,5	[kN/m3]	gf =	1,2
		Ggk = V5*g =	19207,3359914533	[kN]
		Ggo = Ggk*gf =	23048,803189744	[kN]
	7) ciężar izolacji - piasek drobny
			V3 =	70,584047103794	[kN]
	g =	17	[kN/m3]	gf =	1,3
		Gizfk = V3*g =	1199,9288007645	[kN]
		Gizfo = Gizfk*gf =	1559,90744099385	[kN]
	8) ciężar posadzki betonowej fundamentu				gpos =	0,1	[m]
			Vpos =p*Rf2*gpos=	70,6858347057703	[kN]
	g =	24	[kN/m3]	gf =	1,2
		Gposk = Vpos*g =	1696,46003293849	[kN]
		Gposo = Gposk*gf =	2035,75203952619	[kN]
	9) ciężar podlewki betonowej			gpod =	0,25	[m]
			Vpod =p*Rf2*gpod=	176,714586764426
	g =	24	[kN/m3]	gf =	1,2
		Gpodk = Vpod*g =	4241,15008234622	[kN]
		Gpodo = Gpodk*gf =	5089,38009881547	[kN]
	8.2.1. Siły wewnętrzne w płycie fundamentowej.
	1) siła pionowa
				NkE =GNkE+Gfk+Ggk+Gizfk+Gposk+Gpodk =	144824,73	[kN]	stadium E
				NkM =GNkM+Gfk+Ggk+Gizk+Gposk+Gpodk =	133557,70	[kN]	stadium M
				NoE =GNoE+Gfo+Ggo+Gizo+Gposo+Gpodo =	163249,11	[kN]	stadium E
				NoM =GNkoM+Gfo+Ggo+Gizo+Gposo+Gpodo =	149667,95	[kN]	stadium M
	2) siła pozioma
		Tk = Hk =	3290,31237195818	[kN]
		ToE = WE =	3948,37484634982	[kN]	stadium E
		ToM = WM =	2632,24989756654	[kN]	stadium M
	3) moment zginający
		Mk = Mk + MDk =	359530,03730166	[kNm]
		ME = ME + MDE =	430304,978472389	[kNm]	stadium E
		MM = MM + MDM =	288755,096130932	[kNm]	stadium M
	8.3. Kształt zastępczy fundamentu kołowego.
	Płytę kołową zastępujemy kwadratem
						L=B
		Df			B
		Fo = p*Df2/4			Fkw = B2
			B = L = (p*Df2/4)^0,5 =	26,5868077635827	[m]
	Szerokość pasma najbardziej obciążonego:
		B' = 0,225*B =	5,98203174680612	[m]
	8.4. Obliczenie odporu granicznego gruntu.
	8.4.1. Parametry gruntu.
	Ps	H =	5	[m]
		ID1 =	0,6
		f 1=	31	[o] =	0,541052068118242	[rad]
		g1 =	17,5	[kN/m3]
	Pr	ID2=	0,6
		f2 =	31	[o] =	0,541052068118242	[rad]
		g2 =	17,5	[kN/m3]
		eL = eB = MoE / NoE =	2,63587955466346	[m]
			21,3150486542558	[m]
		Dmin = hf =	4,8	[m]
			ND = e^(p*tgF)*(tg(p/4+F/2))^2 =	20,3696575739014
			NC = (ND - 1)*ctgF =	32,2365236803994
			NB = 0,75*(ND - 1)*tgF =	8,7288483301547
	Spójność naszego gruntu wynosi zero.
		tgdB = ToE / NoE =	0,024186195959406
		tgdB /tgf1 =	0,040252589691348	to iD =	1
		tgdB /tgf2 =	0,040252589691348	to iB =	1
		QfNB =	2780845,06673488	[kN]
	8.5. Obliczenie naprężenia pod stopą.
	1) pole płyty
		F = B*L =	706,858347057703
	2) wskażnik wytrzymałości W
		W = B*L2/ 6 =	3132,18449821784	[m3]
	3) naprężenia
		s1 = NoE/F + ME/W =	368,331987354053	[kN/m2]
		s2 = NoE/F - ME/W =	93,5684932385395	[kN/m2]
		s3 =((s1-s2)/B)*B'+s1 =	430,153773530044	[kN/m2]
		ssr = (s1 + s3)/2 =	399,242880442048	[kN/m2]
	Sprawdzenie warunku naprężeń dopuszczalnych pod płytą:
				ssr*B`*L < m*QfNB gdzie m = 0,9 * 0,7 =	0,63
		ssr*B`*L =	282208,162543822	<	m*QfNB =	1751932,39204297	[kN]
				warunek spełniony
	8.6. Sprawdzenie warunku nacisku stopy na grunt.
	8.6.1. Warunki dla obciążeń charaktrystycznych, dla fundamentu w fazie montażu.
	W =	5301,43760293278	[m3]
			N = NkM-Ggk-Gizk-Gposk =	111453,98	[kN]
			M = MM =	288755,096130932	[kNm]
		q =	103,20780634997	[kN/m2]	>	0
					warunek spełniony
	8.6.2. Nacisk w czasie eksploatacji.
		N = NkE =	144824,73	[kN]
		M = ME =	430304,978472389	[kNm]
		qmax = N/F + M/W =	286,052680724068	[kN/m2]
		qmin = N/F - M/W =	123,717476312969	[kN/m2]
		qmax / qmin =	2	<= 5 warunek spełniony
	8.7. Sprawdzenie osiadań stopy fundamentowej.
		ω =	0,79
		Df =	30	[m]
		υ =	0,3
		Eo =	55000	[kPa]
	sa =	76,3239757088808	[mm]	<	sdop =	80	[mm]
				warunek spełniony
	8.8. Wyznaczenie sił wewnętzrnych.
	Momenty promieniowe i pierścieniowe od obciążeń symetrycznych:
		po = N/F =	109,480926577778	[kN/m2]
		a = (Rz + Rw)/ 2 =	5,09	[m]
		β = R/a =	2,94695481335953
	Momenty promieniowe i pierścieniowe od obciążeń antysymetrycznych:
		pa = M/W =	81,1676022055495	[kN/m2]
	TABLICA 15:
					Momenty promieniowe w płycie fundamentowej o śr. [m]:	30
	Lp.	r [m]	ρ = r/a		Obciążenie symatryczne			Obciążenie antysymetryczne		Mr [kNm]
				X [m]	po*a2/16 [kN]	Mrs [kNm]	Y [m]	pa*a2/16 [kN]	Mra [kNm]
	1
		0,75	0,147347740667976	31	177,277674616858	5495,60791312259	2,5	131,43114716885	328,577867922124	5824,18578104471
	2
		2,25	0,442043222003929	32	177,277674616858	5672,88558773945	17	131,43114716885	2234,32950187045	7907,21508960989
	3
		3,75	0,736738703339882	33	177,277674616858	5850,1632623563	31	131,43114716885	4074,36556223434	9924,52882459065
	4
		5,25	1,03143418467584	34	177,277674616858	6027,44093697316	44	131,43114716885	5782,97047542939	11810,4114124026
	5
		6,75	1,32612966601179	25	177,277674616858	4431,94186542144	25	131,43114716885	3285,77867922124	7717,72054464269
	6
		8,25	1,62082514734774	13	177,277674616858	2304,60977001915	15	131,43114716885	1971,46720753275	4276,0769775519
	7
		9,75	1,91552062868369	7	177,277674616858	1240,943722318	7	131,43114716885	920,018030181948	2160,96175249995
	8
		11,25	2,21021611001965	5	177,277674616858	886,388373084288	4	131,43114716885	525,724588675399	1412,11296175969
	9
		12,75	2,5049115913556	3	177,277674616858	531,833023850573	2	131,43114716885	262,862294337699	794,695318188273
	10
		14,25	2,79960707269155	0	177,277674616858	0	0	131,43114716885	0	0
	TABLICA 16:
					Momenty pierścieniowe w płycie fundamentowej o śr.[m]:	30
	Lp.	r [m]	ρ = r/a		Obciążenie symatryczne			Obciążenie antysymetryczne		Mt [kNm]
				X' [m]	po*a2/16 [kN]	Mts [kNm]	Y' [m]	pa*a2/16 [kN]	Mta [kNm]
	1
		0,75	0,147347740667976	31	177,277674616858	5495,60791312259	1	131,43114716885	131,43114716885	5627,03906029144
	2
		2,25	0,442043222003929	31,5	177,277674616858	5584,24675043102	3	131,43114716885	394,293441506549	5978,54019193757
	3
		3,75	0,736738703339882	32	177,277674616858	5672,88558773945	7	131,43114716885	920,018030181948	6592,9036179214
	4
		5,25	1,03143418467584	32,5	177,277674616858	5761,52442504788	7,5	131,43114716885	985,733603766373	6747,25802881425
	5
		6,75	1,32612966601179	27	177,277674616858	4786,49721465516	10	131,43114716885	1314,3114716885	6100,80868634366
	6
		8,25	1,62082514734774	24	177,277674616858	4254,66419080458	9	131,43114716885	1182,88032451965	5437,54451532423
	7
		9,75	1,91552062868369	21	177,277674616858	3722,83116695401	7	131,43114716885	920,018030181948	4642,84919713596
	8
		11,25	2,21021611001965	17	177,277674616858	3013,72046848658	5,5	131,43114716885	722,871309428674	3736,59177791525
	9
		12,75	2,5049115913556	15	177,277674616858	2659,16511925287	4	131,43114716885	525,724588675399	3184,88970792826
	10
		14,25	2,79960707269155	13	177,277674616858	2304,60977001915	2,5	131,43114716885	328,577867922124	2633,18763794127
	8.9. Wymiarowanie płyty fundamentowej.
	TABLICA 17:
	Zbrojenie płyty fundamentowej w kierunku promieniowym.
	Lp.	r [m]	h [m]	d [m]	Asmin = 0,0015*b*d [cm2]	Mr [kNm]	Sc	ζ = 0,5*(1+(1-2Sc)^0,5)	As [cm2/mb]	Średnica prętów zbrojeniowych [mm]	Ilość prętów	Rozstaw prętów na 1mb [cm]	Pole powierzchni przyjętego zbrojenia promieniowego [cm2/mb]
															As-preta
															7,06858347057703
	1
		0,75	3,8	3,7	55,5	5824,18578104471	0,004497440757563	0,997746200006809	45,075999863821	30	8	13,0	56,55
	2
		2,25	3,8	3,7	55,5	7907,21508960989	0,006105957598154	0,996937643171578	61,2471365684352	30	9	11,0	63,62
	3
		3,75	3,8	3,7	55,5	9924,52882459065	0,007663728822078	0,996153338786469	76,9332242706108	30	11	9,0	77,75
	4
		5,25	3,8	3,7	55,5	11810,4114124026	0,009120008812666	0,995419010125436	91,6197974912778	30	7	14,0	49,48
	5
		6,75	2,86	2,76	41,4	7717,72054464269	0,007989358741866	0,995989234388275	80,2153122345053	30	11	9,0	77,75
	6
		8,25	2,61	2,51	37,65	4276,0769775519	0,004867475216337	0,997560310306029	48,7937938794256	30	7	14,0	49,48
	7
		9,75	2,36	2,26	33,9	2160,96175249995	0,00273193647598	0,998632160777873	27,3567844425489	30	5	20,0	35,34
	8
		11,25	2,12	2,02	30,3	1412,11296175969	0,001997330921867	0,999000335209373	19,9932958125384	30	5	20,0	35,34
	9
		12,75	1,87	1,77	26,55	794,695318188273	0,001282801159303	0,999358187497059	12,8362500588097	30	4	25,0	28,27
	10
		14,25	1,62	1,52	22,8	0	0	1	0	30	4	25,0	28,27
	TABLICA 18:
	Zbrojenie płyty fundamentowej w kierunku pierścieniowym.
	Lp.	r [m]	h [m]	d [m]	Asmin = 0,0015*b*d [cm2]	Mt [kNm]	Sc	ζ = 0,5*(1+(1-2Sc)^0,5)	As [cm2/mb]	Średnica prętów zbrojeniowych [mm]	Ilość prętów	Rozstaw prętów na 1mb [cm]	Pole powierzchni przyjętego zbrojenia promieniowego [cm2/mb]
	1
		0,75	3,8	3,7	55,5	5627,03906029144	0,004345203907561	0,997822657224658	43,5468555068362	30	8	13	56,55
	2
		2,25	3,8	3,7	55,5	5978,54019193757	0,004616633352848	0,997686330255891	46,2733948821715	30	8	13	56,55
	3
		3,75	3,8	3,7	55,5	6592,9036179214	0,005091045264804	0,997447964482314	51,0407103537122	30	8	13	56,55
	4
		5,25	3,8	3,7	55,5	6747,25802881425	0,005210237860088	0,997388058833297	52,2388233340485	30	8	13	56,55
	5
		6,75	2,86	2,76	41,4	6100,80868634366	0,006315536942385	0,99683219655011	63,35606899779	30	9	11	63,62
	6
		8,25	2,61	2,51	37,65	5437,54451532423	0,006189578275839	0,996895573397551	62,0885320489862	30	9	11	63,62
	7
		9,75	2,36	2,26	33,9	4642,84919713596	0,0058695944338	0,997056538819378	58,8692236124386	30	8	13	56,55
	8
		11,25	2,12	2,02	30,3	3736,59177791525	0,005285136885312	0,99735041123673	52,9917752654043	30	7	14	49,48
	9
		12,75	1,87	1,77	26,55	3184,88970792826	0,005141064903839	0,997422825720815	51,5434855836959	30	7	14	49,48
	10
		14,25	1,62	1,52	22,8	2633,18763794127	0,004949600823198	0,99751904444795	49,6191110410038	30	7	14	49,48