108 06 DOC


TEMAT: WYZNACZANIE MODU*U YOUNGA METOD* UGI*CIA.

1. Wiadomo*ci wst*pne.

Modu* Younga jest to wielko** napr**enia potrzebna do wyd*u*enia cia*a o d*ugo** pocz*tkow*. Modu* Younga ma wymiar ci*nienia (napr**enia) - w uk*adzie SI jest to N/m2. Sens tej definicji wynika z tzw. prawa Hooke'a:

s = Ee,

gdzie: s - napr**enie normalne, E - modu* Younga, e - odkszta*cenie wzgl*dne.

Gdy na pod*u*ny pr*t dzia*a si*a prostopadle do jego d*ugo*ci, doznaje on ugi*cia, a wielko** tzw. strza*ki ugi*cia jest zawsze proporcjonalna do si*y F, a tak*e zale*y od wymiar*w geometrycznych i rodzaju materia*u, z kt*rego jest *w pr*t wykonany.

We*my pod uwag* element pr*ta o d*ugo*ci Dx, grubo*ci Dy i szeroko*ci b znajduj*cy si* w odleg*o*ci x od kraw*dzi zamocowanej i na wysoko*ci y powy*ej warstwy *rodkowej. Na skutek ugi*cia belki warstwa badana ulega wyd*u*eniu o fy. Zgodnie z prawem Hooke'a wyd*u*enie jest wprost proporcjonalne do si*y i d*ugo*ci pocz*tkowej oraz odwrotnie proporcjonalne do powierzchni przekroju:

Fn Dx

fy = ---------- ,

E b Dy

gdzie: E - modu* Younga, Fn - si*a rozci*gaj*ca rozpatrywan* warstw* elementarn*.

Taka sama si*a, lecz skierowana przeciwnie, dzia*a na warstw* elementarn* po*o*on* symetrycznie poni*ej warstwy neutralnej N. Moment si*y Fn wzgl*dem warstwy N wynosi:

DM = y Fn = E (f/Dx) y2 b Dy.

Bezpo*redni* przyczyn* ugi*cia jest si*a F przy*o*ona do ko*ca pr*ta. Moment tej si*y wzgl*dem przekroju wynosi F [l - (x + Dx)] lub po zaniedbaniu wielko*ci Dx jako ma*ej w por*wnaniu z x:

M = (l - x) F.

Po uwzgl*dnieniu zwi*zku M = E (f/Dx) H oraz por*wnaniu powy*szego r*wnania otrzymamy elementarn* strza*k* ugi*cia:

F

ΔS = ------- (l - x)2 Δx .

E H

Ca*kowit* strza*k* ugi*cia otrzymamy sumuj*c analogiczne wyra*eni dla wszystkich odcink*w Δx, kt*re mo*emy zast*pi* niesko*czenie ma*ymi przyrostami dx, po czym sca*kowa* w wyniku czego otrzymamy wyra*enie:

F

S = --------- l3 .

3 E H

Wsp**czynnik H zale*y od kszta*tu i rozmiar*w geometrycznych pr*ta. Gdy przekr*j jest prostok*tem o wysoko*ci h i szeroko*ci b, to jego warto** wynosi:

1

H = ---- bh3 .

12

Warto** tego samego wsp**czynnika dla przekroju ko*owego wynosi:

p

Ho = -- r4 .

4

Podstawiaj*c odpowiednie warto*ci H otrzymujemy dla obu przekroj*w strza*ki ugi*cia:

4 l3

S = --------- F ,

E b h3

4 l3

So = ---------- F ,

3π E r4

Otrzymane powy*ej wzory odnosz* si* do pr*ta obci**onego jednostronnie i jednym ko*cem umocowanego. Mo*na je *atwo dostosowa* do sytuacji, gdy pr*t jest swobodnie oparty dwoma ko*cami i obci**ony w *rodku. Zachowuje si* on wtedy tak, jakby by* zamocowany w *rodku, a na jego ko*ce dzia*a*y si*y F/2 skierowane ku g*rze. Si*a F/2 dzia*a wtedy na pr*t o d*ugo*ci l/2. Po uwzgl*dnieniu powy*szego, uzyskujemy wzory na strza*ki ugi*cia pr*t*w dwustronnie podpartych.

l3

S = ----------- F ,

4 E b h3

l3

So = ----------- F .

12π E r4

Wzory te wykorzystuje si* do wyznaczania modu*u Younga, poniewa* wszystkie wielko*ci w nich wyst*puj*ce s* *atwe do zmierzenia.

Strza*k* ugi*cia mierzymy za pomoc* katetometru nastawiaj*c nici paj*cze lunetki wpierw na kraw*d* pr*ta nieobci**onego, w po*owie jego d*ugo*ci, a nast*pnie na t* sam* kraw*d* przy zmienianym stopniowo obci**eniu. Strza*ka ugi*cia jest r*wna r**nicy po*o*e* lunetki katetometru.

2. Wyniki pomiar*w:

2.1. Masy obci**e*:

Lp

m [kg]

1

0.2

2

0.2

3

0.5

4

0.5

5

0.5

2.2. Pr*t o przekroju kwadratowym.

2.2.1.Wymiary: b = 8 mm,

a = 8 mm,

l = 60.5 mm,

h0 = 573.7 mm.

2.2.2. Tabela wynik*w:

Lp

obci**enie [g]

wysoko** h [mm]

strza*ka Δs [mm]

modu* Younga *1010 [N/m2]

1

200

573.34

0.36

7.3661861038

2

400

572.90

0.80

6.6295674951

3

900

572.03

1.67

7.1456416112

4

1400

571.10

2.60

7.1395342243

5

1900

571.08

2.62

9.6154032340

6

1700

570.60

3.10

7.2711385414

7

1200

571.63

2.07

7.6864550665

8

700

572.40

1.30

7.1395345543

9

200

573.34

0.36

7.3661861038

10

500

572.82

0.88

7.5335994278

11

1000

571.95

1.75

7.5766485624

w.*r.

7.4972631450 * 1010 N/m2

sn

0.722866846 * 1010

sn-1

0.758149144 * 1010

2.3. Pr*t o przekroju ko*owym.

2.3.1. Wymiary: r = 7 mm,

l = 60.5 mm,

h0 = 573.8 mm.

2.3.2. Tabela wynik*w:

Lp

obci**enie [g]

wysoko** h [mm]

strza*ka Δs [mm]

modu* Younga *1010 [N/m2]

1

200

573.39

0.41

1.1707333523

2

400

573.00

0.80

1.2000016881

3

900

572.10

1.70

1.2705900225

4

1400

571.50

2.30

1.4608716198

5

1900

570.23

3.57

1.2773127209

6

1700

571.15

2.65

1.5396248068

7

1200

571.58

2.22

1.2972991217

8

700

572.47

1.33

1.2631596713

9

200

573.39

0.41

1.1707333523

10

500

572.78

1.02

1.1764722433

11

1000

571.84

1.96

1.2244915178

w.*r.

1.2773900106 * 10 10 N/m2

sn

0.114733125 * 1010

sn-1

0.120333117 * 10 10

3. Wnioski.

Por*wnuj*c otrzymane wyniki oraz dane zawarte w tablicy w skrypcie Stanis*awa Szuby pt. ”*wiczenia laboratoryjne z fizyki” na stronie 201 mo*emy stwierdzi*, *e badane pr*ty wykonane by*y z aluminium (pr*t o przekroju kwadratowym) i o*owiu (pr*t o przekroju ko*owym). Niewielkie odchy*ki od warto*ci nominalnych mog* by* nast*pstwem warunk*w panuj*cych w sali w czasie przebiegu *wiczenia (np. temperatura panuj*ca w sali znacznie odbiega*a od 20*C). Stosunkowo du*a warto** odchylenia standardowego wynika z du*ej rozbie*no*ci wynik*w, kt*re s* konsekwencj* niedok*adno*ci odczytu i zamocowania pr*t*w.



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
prawo 06 DOC
1I05 06 DOC
~$st metrologia 24 pytania 13 06 06 doc
108 04 DOC
R02 06 DOC
PI 06 DOC
R19 06 DOC
INSTR 06 DOC
06 (6) DOC
II 06 (2) doc
206 06 DOC
spawalnictwo bylo na pulpicie 20 06 doc
III 06 (2) doc
R01 06 DOC
1M05 06 DOC
06 (3) DOC
06 (8) DOC

więcej podobnych podstron