---

Overview

Wydruk
Kratownice
kl.drewna
Strefy
Momenty

---

Sheet 1: Wydruk

ROZPIĘTOŚĆ					L=	14.50	m	14500	mm						XXXXX	komórki które trzeba zedytować
WYSOKOŚĆ					h/l=1/	3									XXXXX	komórki które mogą być te same
					H=	4.83	m	4833.33333333333	mm
ROZSTYAW DZWIGARÓW					a=	1.20	m	1200	mm
DREWNO LITE KL C							30
POKRYCIE DACZU				gont bitumiczny
BUDYNEK O WYMIARACH
OBC. ŚNIEGIEM				2
OBC. WIATREM				2
1.0	Geometria
tg α =	0.67	=>	α =	33.6900675259798		cos α =	0.832
						sin α =	0.555
L1 =	4356.70779118565	mm	4.357	m
L2=	2904.47186079043	mm	2.904	m	Przyjęto			pas górny	80	x	190
L3=	5236.11111111111	mm	5.236	m				pas dolny	80	x	150
L4=	5236.11111111111	mm	5.236	m				krzyżulec	70	x	80
L5=	4027.77777777778	mm	4.028	m
2.0 Zestawienie obciążeń
2.1 Stałe dachu							γf
	dachówka ceramiczna				0.460		1.2		0.552			zabaczyć w notatkach i rozbić łaty i folię
	łaty + folia				0.065		1.2		0.078
				q1k=	0.710			q1d=	0.852
2.2 Stałe stropu podwieszonego (pasa dolnego)
							γf
	Płyta GKF 12,5mm				0.150		1.2		0.180
	listwy 0,06*0,032*6				0.031		1.1		0.034
	Folia aluminiowa				0.015		1.2		0.018
	Wełna mineralna 15cm				0.150		1.2		0.180
				q2k=	0.340			q2d=	0.410
2.3 Ciężar własny dachu						γf
	g3kd=	0.014	*L=	0.203		1.1		0.223
2.4 Obciążenie śniegiem
	s=qk*C					γf
	C=0,8+0,4*(α-15)/15			0.947		1.4		1.326
2.5 Obciążenie wiatrem
I wariant
q1=	0.35	II strefa
Ce=	1	teren A
β=	1.8	bud niepodpiwniczony
C2(n)=0,015*α-0,2=			0.305351012889697
C2(z)=	-0.4
					qk		γf		qd
nawietrana		W1kd=	q1*Ce*β*C2=		0.192		1.3		0.250
zawietrzna		W2kd=	q1*Ce*β*C2=		-0.252		1.3		-0.328
II wariant
C2'= -0,045*(40-α) =			-0.28394696133091		qk		γf		qd
	W1kd'=	q1*Ce*β*C2'=			-0.179		1.3		-0.233
	W2kd'=	q1*Ce*β*C2=			-0.252		1.3		-0.328
3.0 Obliczenia sił obciążeń w węzłach kratownicy
3.1 Od obciążeń stałych i śniegu								0,5 g3
a) pasa górnego
P1k(g1)=		3.712		P1k(g3)=		0.442		P1k(s)=		4.119
P1d(g1)=		4.454		P1d(g3)=		0.971		P1d(s)=		5.767
całkowite obciążenie w węźle pasa górnego
		P1k=	8.273
		P1d=	11.19
b) pasa dolnego
P2k(g2)=		1.890		P2k(g3)=		0.564
P2d(g2)=		2.279		P2d(g3)=		0.621
całkowite obciążenie w węźle pasa dolnego
		P2k=	2.454
		P2d=	2.900
3.2 Obciążenie skupione od wiatru
I wariant		W1k=	0.905		W2k=	-1.19		II wariant		W1k'=	-0.84		W2k'=	-1.19
		W1d=	1.177		W2d=	-1.54				W1d'=	-1.09		W2d'=	-1.54
4.0 Siły wewnętrzne w prętach układu
4.1 Siły Mi1 od obciążeń jednostkowych węzłów
			1		2		3		4
		SIŁY	Obciążenie jednostkowe węzłów
			P1=1		P2=1		W1=1		W2=1
	1	G1	-2.70		-1.80		-1.18		-1.08
	2	G2	-2.13		-1.80		-1.18		-1.08
	3	G1'	-2.70		-1.80		-1.08		-1.18
	4	G2'	-2.13		-1.80		-1.08		-1.18
	5	D1	2.24		1.50		0.70		0.90
	6	D2	1.49		1.07		-0.20		0.90
	7	D1'	2.24		1.50		-0.20		1.80
	8	K1	-0.84		0.00		-1.00		0.00
	9	K1'	-0.84		0.00		0.00		-1.00
	10	K2	0.75		1.10		0.90		0.00
	11	K2'	0.75		1.10		0.00		0.90
4.2 Siły wewmętrzne w prętach kratownicy
		Siły		Obciążenia węzłów obliczeniowych
				P1d=	11.19	P2d=	2.900	W1d		W2d		Ekstr
		G1, G1'		-30.221		-5.219		-1.39		1.66		-36.828
		G2, G2'		-23.841		-5.219		-1.39		1.66		-29.060
		D1, D1'		25.072		4.349		1.18		1.82		29.421
		D2		16.677		3.102		1.18		1.82		19.780
		K1, K1'		-9.402		0.000		0.82		-1.39		-8.578
		K2, K2'		8.395		3.189		0.22		-1.39		11.803
4.3 Momenty zginające pasa górnego
									3.334
					4.449		KNm
					-7.911		KNm
4.4 Wymiarowanie prętów układu
Stan graniczny nośności nad podporą da się określić według zależności:
Wytrzymałości obliczeniowe materiału
-drewno kl C		30
- charakterystyczne					fmk=	30	MPa			fcok=	23	MPa
					ft0k=	18	MPa			Eo,mean=	12000	MPa
					E0.05=	8000	MPa			ρmean=	460	kg/m3
										ρk=	380	kg/m3
	kmod=	klasa użytkowania 2
		klasa trwania obciążenia						stałe
							śnieg - średniotrwałe
							wiatr - krótkotrwałe
		materiał - drewno lite
- drewno lite		γm=	1.3
		kmod=	0.9
		βc=	0.2
	f cod=	15.9230769230769	MPa	na ściskanie
	f tod=	12.46	MPa	na rozciąganie
	f myd=	20.77	MPa	w obu kierunkach
Parametry przekroju
pas górny		80	x	190
pole powierzchni przekroju Ad=					15200	mm2			Wy=	481.333333333333	x10^3 mm3
									Jy=	54.91	mm
				4357		mm			Jz=	23.12	mm
smukłość					79.3
4.5 Nośność pasa górnego
	Nad podporą Kcy=1
		2.42	N/mm2 =>		2.42	Mpa					16.44	Mpa
				0.815		< 1
					waunek spełniony
					.
	W przęśle
			12.53	Mpa								1.503
				1.355								0.464
		2.42	N/mm2 =>		2.42	Mpa				9.24	Mpa
				0.773		< 1
					waunek spełniony
					.
4.6 Nośność pasa dolnego
		5236	4028	5236
		1	0.77	1
				0.626	kN/m				α1=	0.09				źle
									αp=	-0.09				źle
Dla	1	0.77	1	przyjęto 1		0.80	1		α2=	-0.01				źle
				1.4691		kNm
				-0.1013		kNm
				-1.4743		kNm
Warunek nośności
Pas dolny przyjęto			80	150
	Anet=	12000	mm2				σ tod=	2.452	N/mm2
	Wn=	300.0	x10^3mm3				σ myd=	4.91	N/mm3
	D1d=	29.42	kN
	Mpd=	-1.47	kNm
						Za duży zapas. Zredukować przekrój belki, w poz.1.0.
					0.433		< 1
						waunek spełniony
						.
4.7 Nośność krzyżulca
Przyjęto przekrój krzyżulca
	b=	70
	h=	80
	Ad=b*h=	5600		f cod=	15.9230769230769
				βc=	0.2
				i=0,289*b=	20.23
				λ cz=L2/i=	143.6
					0.155
				2.452							3.83	Mpa
						3.700					1.53	Mpa
				0.623		< 1
					waunek spełniony
					.
5.0 Złącza na płytki kolczaste
WĘZEŁ A
a=	228.35		> B
L1=	342.53		> L
Przyjmuję płytkę M16				B=	229		L=	305	(tab. 7-2)
F1 =	100	N/cm2 - nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk
			kloców do drewna (z tab. 7-9 β=0 i α=						33.6900675259798	)
Wymagana powierzchnia docisku kolców do otaczającego drewna .
Pas górny					Pas dolny
η=	0.65	(tab 7.12)			η=	0.8	(tab 7-12)
			283.30		cm2					183.883218108665	cm2
Rzeczywiste powierzchnie netto płytki
Pas górny		A g net= B' *L' *0,5						L1=	342.5	mm
								B'=B-10=	209	mm
								L'=L-10=	285	mm
		A g net=	297.825	cm2 >	283.30		cm2
				waunek spełniony
				.
Pas dolny								L2=	225.0	mm
								B'=	130	mm
								L'=	215.0	mm
		A d net=	230.75	cm2 >	183.88		cm2
				waunek spełniony
				.
Ostatecznie przyjęto płytkę M16					229	305	mm
Scinanie
				446.041906762912	N/cm					412.8	mm
α =	30	F1v =	535
α =	33.6900675259798			F1v =	567	> Fv=	446
α =	45	F1v =	665				waunek spełniony
(z tabeli 7-11 z interpolacji liniowej)							.
WĘZEŁ B
- Pas górny		PIId = G1d - G2d =			7.768	kN	bk=	80	mm
				P1d=	11.19	kN	l1=	185
				P1┴ =	9.313	kN
								tg α =	0.834147283644889	=> α=	39.83
					12.13			tg β =	1.19882905526036	=> β=	50.17
Przyjęto szerokość płytki M16 B=					76	(tab 7-2)
β =	45	F1 =	77
β =	50.17			F1v =	75
β =	60	F1 =	70			(z tabeli 7-9 z interpolacji liniowej)
- Wymagana powierzchnia płytki										81.30	cm2
Rzeczywista powierzchnia
							A g net =	99.00	>	81.30
								waunek spełniony
								.
- Krzyżulec		K1d=	8.58	kN
				42.89	cm2
F1k1=	100	N/cm2 - nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk
		kloców do drewna (z tab. 7-9 β=0 i α=0						interpolowana liniowo)
według tab 7-2 przyjmuję długość L=						305			L1=	185	mm
									L2=	120	mm
		A k net = (bk-20)*(L1-20)
			A k net =	60.00	>	42.89
						waunek spełniony
- Ścięcie płytki
Nośność obliczeniowa płytek typu M16 na ścinanie F1v [N/cm] z tablicy 7-11 dla:
α =	90	F1v =	570	N/cm
				736.373884586067	N/cm			lv =	76.0	mm
				F1v =	570	> Fv=	736.4
							.
							warunek nie spełniony
Ostatecznie przyjęto płytkę M16					76	305
WĘZEŁ D
			D II= d1d - D2d =	9.641	kN
			D┴ =P2d =	2.900	kN						10.07	kN
Przyjęto płytki M16 o wymiarach					152
- Zakotwienie płytki w pasie dolnym
				0.30	=> β =	16.74
F1d =	92	N/cm2 - nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk
			kloców do drewna (z tab. 7-9 β=15 i α=15)
			54.72	cm2
						8.58	kN
					44.5720166206837	cm2
F1k1=	96	N/cm2 - nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk													α =	45	F1 =	100
		kloców do drewna (z tab. 7-9 β=0 i α=90-						33.6900675259798		interpolowana liniowo)					α =	56.31			F1v =	96
															α =	60	F1 =	95
- Zakotwienie płytki w krzyżulcu K2 =						11.80									(z tabeli 7-9 z interpolacji liniowej)
					69.2988821700424	cm2
				arc tg	2.4	=>	67.3801350519596
F2k=	85	N/cm2 - nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk													α =	60	F1 =	95
		kloców do drewna (z tab. 7-9 β=0 i α=						67.4	interpolowana liniowo)						α =	67.38			F1v =	85
															α =	75	F1 =	75
Sprawdzenie powierzchni efektywnych:							αk1 =	56.3099324740202							(z tabeli 7-9 z interpolacji liniowej)
	Ak1n=	47.6	>	Ak1 =	44.57	sin	56.3099324740202	=>	0.832
	Ak2n=	42.9	>	Ak1 =	69.30	sin	67.3801350519596	=>	0.923
	Adn=	201.3	>	Ak2 =	54.72
- ścięcie płytek			lv =	305		cm
		F1v =	450	N/cm odczytana z tab 7-11 dla α=0 i M16
		V = DII =	9.641	kN
							158.1	<	450
							waunek spełniony
							.
Ostatecznie przyjęto w węźle D płytkę 2xM16 o wymiarach									152	305	mm
WĘZEŁ C
- Zakotwienie płytki w pasie górnym ze względu na siłę P1d.
F1 =	58	N/cm2 - nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk													β =	30	F1 =	58
		kloców do drewna (z tab. 7-9 β=					33.6900675259798	i α=90 interpolowana liniowo)							β =	33.69			F1v =	58
															β =	45	F1 =	57
Przyjęto płytki M16 o szerokości B=						114	mm i długości L=			203	mm				(z tabeli 7-9 z interpolacji liniowej)
		0,55*B < 0,5*L
		62.7	mm <		101.5	mm
			P1d =	11.19	kN
				48.45
					Apn =	60.078	>	48.45
							waunek spełniony
							.
- Ścięcie płytki			lv =	114.0	mm
	Nośność obliczeniowa płytek typu M16 na ścinanie F1v [N/cm] z tablicy 7-11 dla:
	α =	90	F1v =	570	N/cm
			490.9	N/cm	F1v > Fv
					570	>		490.9
						waunek spełniony
						.
Ostatecznie przyjęto w węźle C płytkę 2xM16 o wymiarach									114	203	mm
- Zakotwienie płytki dolnej w krzyżulcu K2
	Przyjęto płytki M16 o wymiarach					171		mm
	K2d =	11.80
				69.30	cm2
F1 =	85	N/cm2 - nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk													α =	60	F1 =	95
		kloców do drewna (z tab. 7-9 β=0 i α=						67.4	interpolowana liniowo)						α =	67.38			F1v =	85
															α =	75	F1 =	75
- Zakotwienie płytki dolnej w pasie górnym															(z tabeli 7-9 z interpolacji liniowej)
			K2d =	11.80
			φ1 = φk2 - φG =	33.7
	G2d-1= K2d *cosφ1 =				10	kN					49.10	cm3
F1 =	100	N/cm2 - nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk
		kloców do drewna (z tab. 7-9 β=0 i α=						33.6900675259798	)
	Przyjęto płytki M16 o wymiarach					171	407	mm
Sprawdzenie powierzchni efektywnych:								10.6
		Ag2n =	92.88	> Ag2=		49.10	cm3
				waunek spełniony
				.
		Ak2n =	67.58	> Ak2=		69.30	cm2
				.
				warunek nie spełniony
- sprawdzenie wytrzymałości płytki na ścinanie									lv = 0,5*L/cosα =	24.46	cm
	Nośność obliczeniowa płytek typu M16 na ścinanie F1v [N/cm] z tablicy 7-11 dla:
	α =	33.6900675259798	F1v =	567	N/cm
										β =	30	F1 =	535
			200.8	N/cm						β =	33.70		F1v =	567
										β =	45	F1 =	665
											(z tabeli 7-11)
					F1v > Fv
					567.066666666667	>		200.8
						waunek spełniony
						.
Ostatecznie przyjęto w węźle C płytkę 2xM16 o wymiarach									171	407	mm
6.0 Połączenie pasa dolnego na długości
Połączenie przyjęto w punkcie przęsła środkowego gdzie nie występuje moment zginający,
w odległości od węzła D wynoszącej:
						le = 0,2*l=	805.555555555556	mm
W punkcie E działa siła podłużna rozciągająca Nd2=								19.78	kN oraz obciążenie pasa:
	qd =	0.6285	kN/m
					0.7594375	kN			Me = 0
Przyjęto płytki M16 o szerokości					76	mm		.
Wypadkowa			Wd =	19.7944393742974	kN
Potrzedna powierzchnia płytki M16 (dla β=0, F1=								100	N/cm2 )
			arc tgε =		0.038394472123056	=> ε=	2.19876120969638
				An =	98.972196871487	cm2
Potrzebna długość płytki:
				lp > An/b =		13.0226574830904	cm
		0,55*b=	41.8	<	130.226574830904		warunek producenta nie został spełniony
Zastosowano połączenia na gwoździe jednocięte
Zastosowano nakładki grubości					25	mm i gwoździe jednocięte				d=	3.5	90	mm
Obliczenie nośności gwoździ na 1 cięcie:
	t1 =	25	mm
	l2 =	58.75	mm	>	80	mm	gwoździe nie mogą być wbijane w jednej osi
	t2 =	80	mm
							=	14.8141314116885	Mpa
					=	1296.23649852275	N
						4147.95679527279	N
												1383	N
						4250.66359263647	Nmm
											1578.81314807042	N
											646.836193182045	N
							730.311550119691	N
		647	N			n=	15.3
		toteż przyjęto	16	gwoździ z każdej strony styku oraz z każdej steony elementu.
Rozmieszczenie gwoździ
		(5+5*cosα)*d=	35	mm		- rozstaw wzdłuż włókien
	5 * d =	17.5	mm			- rozstaw prostopadły do włókien
	5 * d =	17.5	mm			- odl. od krawędzi nieobc. prostop. do włukien							prz.	20
	(5+5*sinα)*d=	18.2	mm		- odl.od krawędzi obc. prostop. do włókien							prz.	20
10*d =	35	mm			- odl. od końca nieobc. wzdł. Włókien							prz.	40
	(10 + 5 * cosα)*d=		52.5	mm	- odl.od końca odc. wzdł. Włókien							prz.	60
Liczba szeregów gwoździ w pasie							6.28571428571429		przyjęto	7	szeregi co		20	mm
Liczba rzędów gwoździ w pasie							4.57142857142857
Długość nakładek							480	mm
II Stan graniczny użytkowalności
(Ugięcie dźwigara kratowego)
Ugięcie od obciążeń stałych
	Obciążenie charakterystyczne w węzłach układu
				4.153	kN
				2.454	kN
Pręty	Długość		Pole	Ni1	Nik' [N]		Ni2	Nik'' [N]		Nik=		U inst
			przek	P1=1	4.153		P2=1	2.454		Nik'+Nik''
G1	4357		15200	-2.7	-11214		-1.8	-4417		-15631		0.6721
G2	4357		15200	-2.13	-8847		-1.8	-4417		-13264		0.5703
G1'	4357		15200	-2.7	-11214		-1.8	-4417		-15631		0.6721
G2'	4357		15200	-2.13	-8847		-1.8	-4417		-13264		0.5703
D1	5236		12000	2.24	9304		1.5	3681		12985		0.7082
D2	4028		12000	1.49	6189		1.07	2626		8814		0.2638
D1'	5236		12000	2.24	9304		1.5	3681		12985		0.7082
K1	2904		5600	-0.84	-3489		0	0		-3489		0.0000
K1'	2904		5600	-0.84	-3489		0	0		-3489		0.0000
K2	5236		5600	0.75	3115		1.1	2699		5814		0.4984
K2'	5236		5600	0.75	3115		1.1	2699		5814		0.4984
											Σ =	5.1616
	U inst = 0,5 * Σ =			2.58081424469992	mm
			2.58081424469992				4.12930279151988
od śniegu
		Pręty	Długość		Pole	Ni1	Nik' [N]		Ni1od P2	u
					przek	P1=1	4.119		P2=1
		G1	4357		15200	-2.7	-11123		-1.8	0.410
		G2	4357		15200	-2.13	-8774		-1.8	0.323
		G1'	4357		15200	-2.7	-11123		-1.8	0.410
		G2'	4357		15200	-2.13	-8774		-1.8	0.323
		D1	5236		12000	2.24	9228		1.5	0.431
		D2	4028		12000	1.49	6138		1.07	0.157
		D1'	5236		12000	2.24	9228		1.5	0.431
		K1	2904		5600	-0.84	-3460		0	0.000
		K1'	2904		5600	-0.84	-3460		0	0.000
		K2	5236		5600	0.75	3090		1.1	0.227
		K2'	5236		5600	0.75	3090		1.1	0.227
									Σ =	2.9407
	U inst = 0,5 * Σ =			1.47034546296682	mm
			1.47034546296682				1.83793182870852
od wiatru
		sprawdz czy te wartości są właściwe dobrane
Pręty	Długość		Pole	Ni1	Nik(W) od		Ni1 od	Nik(W) od				Ni2
			przek	W1=1	Wn1k=	0.905	W2=-1	Wo2k=	-1.19			P2=1
G1	4357		15200	-1.18	-1068.08		-1.08	1280.58		212		-1.8	-0.008
G2	4357		15200	-1.18	-1068.08		-1.08	1280.58		212		-1.8	-0.008
G1'	4357		15200	-1.08	-977.57		-1.18	1399.15		422		-1.8	-0.016
G2'	4357		15200	-1.08	-977.57		-1.18	1399.15		422		-1.8	-0.016
D1	5236		12000	0.7	633.61		0.9	-1067.15		-434		1.5	-0.020
D2	4028		12000	-0.2	-181.03		0.9	-1067.15		-1248		1.07	-0.032
D1'	5236		12000	-0.2	-181.03		1.8	-2134.30		-2315		1.5	-0.108
K1	4357		5600	-1	-905.15		0	0.00		-905		0	0.000
K1'	4357		5600	0	0.00		-1	1185.72		1186		0	0.000
K2	4357		5600	0.9	814.64		0	0.00		815		1.1	0.050
K2'	4357		5600	0	0.00		0.9	-1067.15		-1067		1.1	-0.065
												Σ =	-0.223
	U inst = 0,5 * Σ =			-0.111350948420241	mm
				-0.111350948420241
		Udop =		24.1666666666667	mm
		Ufin=		5.97	mm		bez obciążenia wiatrem gdyż daje ono ugięcie odwrotne
			5.97	<	24.1666666666667
					warunek spełniony

---

Sheet 2: Kratownice

	Dla h = 1/5 l
										η
	Pręt	Długość	Pg	Pd	W1	Wp			15	0.85
1	G1	0,269*l	-4.03	-2.7	-2.28	-1.45			16-18	0.8
2	G2	0,269*l	-3.65	-2.7	-2.28	-1.45			19-22	0.75
3	G1'	0,269*l	-4.03	-2.7	-1.45	-2.28			23-25	0.7
4	G2'	0,269*l	-3.65	-2.7	-1.45	-2.28			25	0.65
5	D1	0,290*l	3.75	2.5	1.95	1.35
6	D2	0,420*l	2.5	1.46	0.62	1.35
7	D1'	0,290*l	3.75	2.5	0.62	2.68
8	K1	0,108*l	-0.92	0	-1	0
9	K1'	0,108*l	-0.92	0	0	-1
10	K2	0,290*l	1.23	1.43	1.33	0
11	K2'	0,290*l	1.23	1.43	0	1.33
	Dla h = 1/4 l
	Pręt	Długość	Pg	Pd	W1	Wp
1	G1	0,279*l	-3.37	-2.23	-1.75	-1.25
2	G2	0,279*l	-2.92	-2.23	-1.75	-1.25
3	G1'	0,279*l	-3.37	-2.23	-1.25	-1.75
4	G2'	0,279*l	-2.92	-2.23	-1.25	-1.75
5	D1	0,312*l	3.02	2	1.33	1.12
6	D2	0,376*l	3.02	1.23	0.21	1.12
7	D1'	0,312*l	3.02	2	0.21	2.25
8	K1	0,140*l	-0.9	0	-1	0
9	K1'	0,140*l	-0.9	0	0	-1
10	K2	0,312*l	1	1.25	1.1	0
11	K2'	0,312*l	1	1.25	0	1.1
	Dla h = 1/3 l
	Pręt	Długość	Pg	Pd	W1	Wp
1	G1	0,300*l	-2.7	-1.8	-1.18	-1.08
2	G2	0,300*l	-2.13	-1.8	-1.18	-1.08
3	G1'	0,300*l	-2.7	-1.8	-1.08	-1.18
4	G2'	0,300*l	-2.13	-1.8	-1.08	-1.18
5	D1	0,361*l	2.24	1.5	0.7	0.9
6	D2	0,278*l	1.49	1.07	-0.2	0.9
7	D1'	0,361*l	2.24	1.5	-0.2	1.8
8	K1	0,200*l	-0.84	0	-1	0
9	K1'	0,200*l	-0.84	0	0	-1
10	K2	0,361*l	0.75	1.1	0.9	0
11	K2'	0,361*l	0.75	1.1	0	0.9

---

Sheet 3: kl.drewna

	C14	C16	C18	C22	C24	C27	C30	C35	C40
f m,k=	14	16	18	22	24	27	30	35	40
f t,0,k=	8	10	11	13	14	16	18	21	24
f t,90,k=	0.3	0.3	0.3	0.3	0.4	0.4	0.4	0.4	0.4
f c,0,k=	16	17	18	20	21	22	23	25	26
f c,90,k=	4.3	4.6	4.8	5.1	5.3	5.6	5.7	6	6.3
f v,k=	1.7	1.8	2	2.4	2.5	2.8	3	3.4	3.8
E 0.mean	7000	8000	9000	10000	11000	12000	12000	13000	14000
E 0.05=	4700	5400	6000	6700	7400	8000	8000	8700	9400
gęstość	290	310	320	340	350	370	380	400	420
śr gęstosć	350	370	380	410	420	450	460	480	500

---

Sheet 4: Strefy

	Śnieg			Wiatr
	I =			I =	0.25
	II =			II =	0.35
	III =	1.1		III =	0.5
	IV =	1.5		IV =
Blacha trapezowa			0.11	kN/m2
łaty			0.05	kN/m3
dachówka ceramiczna			0.46	kN/m4
dachówka cementowa			0.45	kN/m5
gont bitumiczny

---

Sheet 5: Momenty

	0.8	1	1.1	1.2	1.3	1.4	1.5	1.6	1.7	1.8	1.9	2
α1	0.0856	0.08	0.076	0.0713	0.0658	0.0597	0.0545	0.0488	0.0425	0.0358	0.029	0.0258
αp	-0.0859	-0.1	-0.11	-0.1218	-0.1355	-0.151	-0.1683	-0.1874	-0.2082	-0.2308	-0.2552	-0.2813
α2	-0.0059	0.025	0.0413	0.0582	0.0758	0.094	0.113	0.1327	0.1531	0.1742	0.1961	0.2188