DANE DO PROJEKTU
Wys komina H [m]				102.00
Głębokość posadowienia hf [m]				2.50
Wys wyprowadzenia czopucha hcz [m]				4.70
Temperatura eksploatacji komina T [°C]				325.00
Wydatek komina Q [m3/h]				174.80
Strefa wiatrowa				II	qk=	0.35	kN/m2
Klasa stali		A-I	S275JR	Nominalna śred prętów 6-32 mm
		fyk=	275.00	MPa	fyd=	240.00	MPa	Es=	200.00	GPa
Klasa betonu		C30/37
		fck=	30.00	MPa	fcd=	20.00	MPa	E=	32.00	GPa
		fctk=	2.00	MPa	fctd=	1.33	MPa	fc,cube=	37.00	MPa
		γbet=	25.00	kN/m3
Wykładzina: cegła szamotowa gr to=				0.12	m	γwyk=	19.50	kN/m3
Izolacja termiczna: szkło piankowe tizol=				0.15	m	γizol=	0.80	kN/m3
Zbieżność komina i=				0.020
Grubość płaszcza przy wylocie tg=				0.15	m
Grubość płaszcza przy podstawie td=				0.35	m
Wys głowicy hgł=				2.50	m
Wysięg wspornika awsp=				0.27	m
Wysokość wspornika hwsp=				1.25	m
1. GEOMETRIA KOMINA
PRZYJĘCIE WYMIARÓW KOMINA
średnica wewnętrzna komina przy wylocie				dw'=√(4*Q/Π*V)=		3.150	m
prędkośc przepływu gazów w kominie				V=		10.000	m/s	,bo wys. powyżej 100 m
średnica wewnętrzna ostateczna przy wylocie				dw=1,2*dw'=		3.150	m	przyjmuję	3.15
śred zewnętrzna przy wylocie			dz=dw+2*(tg+tizol+to)=			3.990	m
śred zew przy podstawie			Dz=dz+2*i*H=			8.470	m
śred wew przy podstawie			Dw=Dz-2*(td+tizol+to)=			7.230	m
PRZYJĘCIE WYMIARÓW CZOPUCHA
powierzchnia wylotu komina			Fw=(Π*dw^2)/4=			7.793	m2
powierzchnia czopucha			Fcz=1,2*Fw=			9.352	m2
zależność między wymiarami czopucha 1,5a/a
Fcz=1,5a^2,stąd a=√(Fcz/1,5)=			a=				m	2.6	m
			b=					3.90	m
			Tablica 1. Geometria komina
Nr	Poziom	Grubość	Średnica	Grubość	Średnica	Grubość	Średnica	Powierzchnia
segmentu	przekroju	płaszcza	zewnętrzna	izolacji	zewnętrzna	wymurówki	zewnętrzna	odniesienia
	[m]	[cm]	trzonu [m]	[cm]	izolacji [m]	[cm]	wymurówki [m]	A [m2]
I	102.00	15.00	3.990	15.00	3.69	12.00	3.39		1.92
	100.00	15.00	4.070	15.00	3.77	12.00	3.47	8.06	1.96
II	100.00	15.00	4.070	15.00	3.77	12.00	3.47		1.96
	90.00	15.00	4.470	15.00	4.17	12.00	3.87	42.70	2.16
III	90.00	20.00	4.470	15.00	4.07	12.00	3.77		2.14
	80.00	20.00	4.870	15.00	4.47	12.00	4.17	46.70	2.34
IV	80.00	20.00	4.870	15.00	4.47	12.00	4.17		2.34
	70.00	20.00	5.270	15.00	4.87	12.00	4.57	50.70	2.54
V	70.00	25.00	5.270	15.00	4.77	12.00	4.47		2.51
	60.00	25.00	5.670	15.00	5.17	12.00	4.87	54.70	2.71
VI	60.00	25.00	5.670	15.00	5.17	12.00	4.87		2.71
	50.00	25.00	6.070	15.00	5.57	12.00	5.27	58.70	2.91
VII	50.00	30.00	6.070	15.00	5.47	12.00	5.17		2.89
	40.00	30.00	6.470	15.00	5.87	12.00	5.57	62.70	3.09
VIII	40.00	30.00	6.470	15.00	5.87	12.00	5.57		3.09
	30.00	30.00	6.870	15.00	6.27	12.00	5.97	66.70	3.29
IX	30.00	35.00	6.870	15.00	6.17	12.00	5.87		3.26
	20.00	35.00	7.270	15.00	6.57	12.00	6.27	70.70	3.46
X	20.00	35.00	7.270	15.00	6.57	12.00	6.27		3.46
	10.00	35.00	7.670	15.00	6.97	12.00	6.67	74.70	3.66
XI	10.00	35.00	7.670	15.00	6.97	12.00	6.67		3.66
	0.00	35.00	8.070	15.00	7.37	12.00	7.07	78.70	3.86
							Suma "A" [m2]	615.06
2. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ DZIAŁAJĄCYCH NA KOMIN
2.1. WARTOŚCI CHARAKTERYSTYCZNE
Ciężar płaszcza żelbetowego				Gi=Π*ti*hi*γbet*(rgi+rdi-ti)
Ciężar własny izolacji termicznej				Gizoli=Π*tizoli*hi*γizol*(rgizoli+rdizoli-tizoli)
Ciężar własny warstwy wykładzinowej				Gwyki=Π*twyki*hi*γwyki*(rgwyki+rdwyki-twyki)
Ciężar własny głowicy				Ggł=Π*(dz+tg)*γbet*0,5*tg*hgł
Ciężar własny wsporników				Gwspi=Π*(rgwspi-0,5*awsp)*awsp*hwsp*γbet
			Tablica 2. Ciężar własny komina
			obciążenia charakterystyczne
Nr	Poziom	Trzon		Ciężar segmentu			Faza montażu	Faza eksp
segmentu	przekroju	[kN]	Wspornik	Izolacja	Wymurówka	Cały	Ciężar trzonu	Ciężar całk
	[m]		[kN]	[kN]	[kN]	segment [kN]	i wspornika [kN]	komina [kN]
I	102.00	97.63
	100.00	91.42	2.90	2.70	48.67	243.32	191.95	243.32
II	100.00
	90.00	485.38	42.41	14.40	260.97	803.16	719.74	1046.47
III	90.00
	80.00	702.15	46.39	15.91	283.03	1047.47	1468.27	2093.95
IV	80.00
	70.00	764.98	51.69	17.42	312.43	1146.52	2284.94	3240.47
V	70.00
	60.00	1024.94	55.67	18.92	334.49	1434.02	3365.55	4674.49
VI	60.00
	50.00	1103.48	60.97	20.43	363.89	1548.78	4530.01	6223.26
VII	50.00
	40.00	1406.65	64.94	21.94	385.94	1879.47	6001.60	8102.73
VIII	40.00
	30.00	1500.90	70.24	23.45	415.35	2009.94	7572.73	10112.67
IX	30.00
	20.00	1847.26	74.22	24.96	437.40	2383.84	9494.21	12496.51
X	20.00
	10.00	1957.21	79.52	26.46	466.81	2530.00	11530.94	15026.51
XI	10.00
	0.00	2067.17	84.82	27.97	496.21	2676.17	13682.93	17702.68
				Suma kontrolna		17702.68	zgadza się
2.2. WARTOŚCI OBLICZENIOWE
Dla płaszcza, wsporników i głowicy γf=				1.10
Dla wymurówki γf=				1.20
Dla warstwy izolacyjnej γf=				1.30
			Tablica 3. Ciężar własny komina
			(obciążenia obliczeniowe)
Nr	Poziom	Trzon		Ciężar segmentu			Faza montażu	Faza eksp
segmentu	przekroju	[kN]	Wspornik	Izolacja	Wymurówka	Cały	Ciężar trzonu	Ciężar całk
	[m]		[kN]	[kN]	[kN]	segment [kN]	i wspornika [kN]	komina [kN]
I	102.00	107.39
	100.00	100.56	0.00	3.51	58.40	269.86	207.96	269.86
II	100.00
	90.00	533.91	46.65	18.72	313.17	912.45	788.52	1182.32
III	90.00
	80.00	772.36	51.03	20.68	339.63	1183.70	1611.91	2366.02
IV	80.00
	70.00	841.48	56.86	22.65	374.92	1295.90	2510.24	3661.92
V	70.00
	60.00	1127.44	61.24	24.60	401.38	1614.65	3698.92	5276.57
VI	60.00
	50.00	1213.83	67.07	26.56	436.67	1744.13	4979.82	7020.70
VII	50.00
	40.00	1547.31	71.43	28.52	463.13	2110.40	6598.57	9131.10
VIII	40.00
	30.00	1650.99	77.26	30.49	498.42	2257.15	8326.82	11388.26
IX	30.00
	20.00	2031.98	81.64	32.45	524.88	2670.96	10440.44	14059.21
X	20.00
	10.00	2152.93	87.47	34.40	560.17	2834.97	12680.85	16894.19
XI	10.00
	0.00	2273.88	93.30	36.36	595.46	2999.01	15048.03	19893.19
				Suma kontrolna		19893.19	zgadza się
2.3. OBCIĄŻENIE WIATREM
2.3.1. Obciążenie charakterystyczne
pk=qk*Ce*C*γd*β
Charakterystyczne ciśnienie wiatru
qk=	0.35	kN/m2		qk zwiększone o 20%=		0.42	kN/m2
Współczynnik ujmujący konsekwencje założeń modelowych
γd=	1.30
Określenie współczynnika porywów wiatru β
W celu określenia podatności budowli należy określić jej podstawowy okres drgań własnych
H=	102.00	m
g=	9.81	m/s2
E=	30000000.00	kN/m2
I=∏*(Rz^4-Rw^4)/4=		73.72	m4
Obliczenie współczynnika K
A(λ)=√(2,37*λ+0,91)=			#DIV/0!		λ=tg/td=	#DIV/0!
B(λ)=√(0,36*λ+0,02)=			#DIV/0!		μ=dg/dd=	#DIV/0!
C(λ)=4,58*λ^2-5,7*λ+3,92=			#DIV/0!		tg=	15.000	cm
K=A(λ)-B(λ)*e^(-C(λ)*μ)=			#DIV/0!		td=	0.000	cm
					dg=	3.990	m
					dd=	0.000	m
Pole przekroju trzonu komina			Ao1=∏*dt^2/4-∏*dizol^2/4=			0.00	m2
Pole przekroju izolacji			Ao2=∏*dizol^2/4-∏*dwym^2/4=			0.00	m2
Pole przekroju wymurówki			Ao3=∏*dwym^2/4-∏*dwwym^2/4=			0.00	m2
Ciężar trzonu			γ1=	25.00	kN/m3
Ciężar izolacji			γ2=	0.80	kN/m3
Ciężar wymurówki			γ3=	19.50	kN/m3
∑Aoi*γi=	0.00	kN/m
T=K*H^2*√(G/g*E*I)=K*H^2*√(∑Aoi*γi)/g*E*I)					T=	1.655	sm3
					∆=	0.150
Komin jest podatny na dynamiczne działanie wiatru, więc współczynnik β określony jest wzorem:								β=1+ψ√(r/Ce*(kb+kr))
Współczynnik szczytowej wartości obciążenia				ψ	3.60110500569796
Współczynnik chropowatości terenu				r=	0.08
Współczynnik ekspozycji				Ce	1.908
Współczynnik odziaływania turbulentnego o częstościach pozarezonansowych									kb
Współczynnik odziaływania turbulentnego o częstościach rezonansowych z częstościami drgań własnych komina									kr
Wyznaczenie współczynnika kr
Współczynnik Kl
częstotliwość drgań własnych			n=	0.604	Hz
prędkość wiatru na wierzchołku			Vk=	24.00	m/s, bo strefa II
prędkość wiatru na wys budowli H			Vh=Vk*√Ce117=		33.15	m/s
			L=Dsr=∑A/H=		6.03	m
			∑A=	615.06	m2
Kl=∏/3*(1/(1+8nH/3Vh))*(1/(1+10nL/Vh))=				0.084
Współczynnik Ko
x=1200n/Vh=		21.87
Ko=x^2/((1+x^2)^4/3)=		0.13
kr=2*∏*Kl*Ko/∆=		0.46
Wyznaczenie współczynnika kb
ξ=L/H=	0.059
A=-0,042/(28,8ξ+1)=			-0.016
B=-ξ/(2,65ξ+0,24)=			-0.149
C=2,29-0,12ξ+(ξ-1,29)/(24,5ξ+3,48)=			2.033
kb=A*(lnH)^2+B*lnH+C=			1.011
Wyznaczenie współczynnika ψ
ψ=√(2*ln(600n))+0,577/√(2*ln(600n))=				3.601
Tablica 4. Wartości współczynnika ekspozycji Ce i porywów wiatru β
L.p.	zi [m]	Cei	βi
1	102.00	1.908	2.00	1.90
2	100.00	1.900	2.00	1.90
3	90.00	1.833	2.00	1.91
4	80.00	1.766	2.00	1.93
5	70.00	1.699	2.00	1.95
6	60.00	1.632	2.00	1.97
7	50.00	1.565	2.00	1.99
8	40.00	1.498	2.00	2.01
9	30.00	1.350	2.00	2.06
10	20.00	1.200	2.00	2.13
11	10.00	1.000	2.00	2.24
12	0.00	1.000	2.00	2.24
13	0.00	1.000	2.00	2.24
Współczynnik aerodynamiczny Cx
Należy sprawdzić stosunek: H/Dsr
H=	102.00	m		H/Dsr=	16.92	<	25.00
Dsr=	6.03	m		Cx=0,7*(1-0,25*log(25*Dsr/H)=			0.7
γf=	0.80	faza montażu
γf=	1.20	faza eksploatacji
2.3.2. Zestawienie obciążeń od wiatru
Tablica 5. Obciążenie wiatrem
Numer	Poziom	pk [kPa]	pkśr [kPa]	p [kPa]	p [kPa]
segmentu	przekroju			faza	faza
	[m]			montażu	eksploatacji
I	102.00	1.22
	100.00	1.21	1.21	0.97	1.46
II	100.00	1.21
	90.00	1.16	1.18	0.95	1.42
III	90.00	1.15
	80.00	1.10	1.13	0.90	1.35
IV	80.00	1.10
	70.00	1.05	1.08	0.86	1.29
V	70.00	1.05
	60.00	1.00	1.02	0.82	1.23
VI	60.00	1.00
	50.00	0.95	0.95	0.76	1.17
VII	50.00	0.95
	40.00	0.90	0.90	0.72	1.11
VIII	40.00	0.90
	30.00	0.81	0.81	0.65	1.03
IX	30.00	0.81
	20.00	0.71	0.71	0.57	0.91
X	20.00	0.71
	10.00	0.59	0.59	0.47	0.78
XI	10.00	0.59
	0.00	0.59	0.29	0.23	0.71
Tablica 6. Obliczenie sił wewnętrznych wywołanych parciem wiatru
Powierzchnia odniesienia A [m2]	Obciążenie wiatrem segmentu Wi [kN]	p [kPa] - faza montażu	p [kPa] - faza eksploatacji	Faza montażu Wi [kN]	Faza eksploatacji Wi [kN]	Moment od wiatru [kNm] - faza montażu	Moment od wiatru [kNm] - faza eksploatacji	Moment od wiatru [kNm] - wartość charakterystyczna
8.06	9.79	0.97	1.46	7.83	11.75	7.83	11.75	9.79
													1.00
42.70	50.54	0.95	1.42	40.43	60.63	288.28	432.36	360.35
													11.00	5.00
46.70	52.61	0.90	1.35	42.09	64.51	981.31	1478.68	1226.64
													21.00	15.00	5.00
50.70	54.50	0.86	1.29	43.60	66.72	2102.77	3181.15	2628.47
													31.00	25.00	15.00	5.00
54.70	55.99	0.82	1.23	44.79	69.62	3666.19	5565.31	4582.74
													41.00	35.00	25.00	15.00	5.00
58.70	55.71	0.76	1.17	44.57	70.98	5676.37	8652.48	7095.47
													51.00	45.00	35.00	25.00	15.00	5.00
62.70	56.62	0.72	1.11	45.29	72.99	8135.86	12459.50	10169.82
													61.00	55.00	45.00	35.00	25.00	15.00	5.00
66.70	53.83	0.65	1.03	43.06	71.52	11037.12	16989.06	13796.40
													71.00	65.00	55.00	45.00	35.00	25.00	15.00	5.00
70.70	50.34	0.57	0.91	40.27	68.04	14355.04	22216.43	17943.80
													81.00	75.00	65.00	55.00	45.00	35.00	25.00	15.00	5.00
74.70	44.07	0.47	0.78	35.26	61.47	18050.61	28091.34	22563.26
													91.00	85.00	75.00	65.00	55.00	45.00	35.00	25.00	15.00	5.00
78.70	23.06	0.23	0.71	18.45	58.37	22014.70	34565.46	27518.38
													101.00	95.00	85.00	75.00	65.00	55.00	45.00	35.00	25.00	15.00	5.00
													111.00	105.00	95.00	85.00	75.00	65.00	55.00	45.00	35.00	25.00	15.00	5.00
Hk=	507.04	kN		Ho=	676.60	kN
2.3.3. Uwzględnienie wpływu ugięcia II rzędu
Obliczenie współczynnika α
	α=Ho*√(No/(E*Io))
Wysokość trzonu ponad fundament					Ho=	102.00	m
Całkowite pionowe obciążenie ciężarem własnym komina					No=	19893.19	kN
Minimalna sztywność trzonu w połączeniu z fundamentem					E*Io=	2211600000.00	kNm2
					E=	30000000.00	kN/m2
					Io=	73.72	m4
α=	0.306	<	0.35
Nie trzeba uwzględniać wpływu II rzędu
	M II=α^2*M I*f
Uśredniona funkcja II rzędu			f=0,55*(1+2*z'/Ho)*(1-z'/Ho)^2
Współrzędna określająca położenie przekroju poprzecznego					z'
Tablica 7. Momenty II rzędu
z'	f	M II
[m]		[kNm]
100	0.001	0.00
90	0.021	0.85
80	0.066	9.09
70	0.128	38.23
60	0.203	105.71
50	0.283	229.22
40	0.363	422.78
30	0.435	692.01
20	0.495	1028.85
10	0.535	1406.92
0	0.550	1779.11
0	0.550	0.00
2.4. OBCIĄŻENIE TERMICZNE KOMINA
Tmax=	325.00	ºC		temperatura zimą tz=		-25.00	ºC
tw=1,2*Tmax=	390.00	ºC		temperatura latem tl=		35.00	ºC
Współczynnik przenikania ciepła k
	1/k=1/αn+∑(gi/λi)*κi*(R/ri)+1/αo
							beton	izolacja	wymurówka
Współczynnik przewodności cieplnej i-tej warstwy przegrody						λi=	1.51	0.07	0.96
Współczynniki poprawkowe uwzględniające wpływ zakrzywienia ściany						κ=	1.00
Wspólczynnik napływu ciepła na wewnętrznej stronie wykładziny						αn
Współczynnik odpływu ciepła na zewnętrznej stronie trzonu						αo
κi=1, ponieważ średnica komina D>5,0m
αn=8+Vs=	18.00	m/s
αo=	24.00	dla zewnętrznej powierzchni trzonu
αo=	8.00	przy obliczaniu max temperatury materiałów dla zewnętrznej strony trzonu
Spadek temperatury na i-tej warstwie przekroju obliczamy wg wzoru: ∆ti=k*(gi/λi)*κi*(R/ri)*∆t
					∆t=twi-tz
Temperaturę na krawędzi dowolnej warstwy przegrody oblicza się wg wzoru: tzj=twi-∑∆ti
Spadek temperatury związany ze współczynnikiem napływu powietrza: ∑tαn=(k*∆ti)/αn
Spadek temperatury związany ze współczynnikiem odpływu powietrza: ∑tαo=(k*∆ti)/αo
Tabela 8. Obliczenie różnicy temperatur: okres letni
Numer	Poziom	Grubość	Grubość	Grubość	Promień	Promień	Promień	rn/ri	rn/rf	tw [ºC]
segmentu	przekroju	płaszcza	izolacji	wymurówki	zew. płasz.	zew izolacji	zew wymurówki
	[m]	[m]	[m]	[m]	R [m]	ri [m]	rf [m]
I	100	0.15	0.15	0.12	2.04	1.89	1.74	1.080	1.173	339.00
II	90	0.15	0.15	0.12	2.24	2.09	1.94	1.072	1.155	345.00
III	80	0.20	0.15	0.12	2.44	2.24	2.09	1.089	1.168	350.00
IV	70	0.20	0.15	0.12	2.64	2.44	2.29	1.082	1.153	355.00
V	60	0.25	0.15	0.12	2.84	2.59	2.44	1.097	1.164	360.00
VI	50	0.25	0.15	0.12	3.04	2.79	2.64	1.090	1.152	365.00
VII	40	0.30	0.15	0.12	3.24	2.94	2.79	1.102	1.162	370.00
VIII	30	0.30	0.15	0.12	3.44	3.14	2.99	1.096	1.151	375.00
IX	20	0.35	0.15	0.12	3.64	3.29	3.14	1.107	1.159	380.00
X	10	0.35	0.15	0.12	3.84	3.49	3.34	1.100	1.150	385.00
XI	0	0.35	0.15	0.12	4.04	3.69	3.54	1.095	1.141	390.00
XII							0.00
Tabela 8. Obliczenie różnicy temperatur: okres letni (cd)
∆t [ºC]	k [W/m2*K]	Spadek ∆ti	Spadek ∆tf	Spadek ∆tn	∆tαn [ºC]	∆tαo [ºC]	Temperatura	Temperatura
		[ºC]	[ºC]	[ºC]			zew płaszcza	zew
							[ºC]	powietrza [ºC]
304.00	0.36	256.68	16.27	11.02	6.16	13.87	48.87	35.00
310.00	0.37	261.67	16.45	11.32	6.33	14.24	49.24	35.00
315.00	0.36	263.25	16.46	14.93	6.26	14.09	49.09	35.00
320.00	0.36	267.30	16.62	15.27	6.40	14.41	49.41	35.00
325.00	0.35	268.77	16.64	18.93	6.35	14.30	49.30	35.00
330.00	0.35	272.76	16.82	19.34	6.49	14.60	49.60	35.00
335.00	0.35	274.13	16.85	23.06	6.45	14.51	49.51	35.00
340.00	0.35	278.05	17.03	23.53	6.58	14.80	49.80	35.00
345.00	0.34	279.35	17.07	27.31	6.54	14.73	49.73	35.00
350.00	0.34	283.21	17.26	27.84	6.67	15.01	50.01	35.00
355.00	0.34	287.09	17.46	28.36	6.80	15.29	50.29	35.00
	#DIV/0!	#DIV/0!	#DIV/0!	#DIV/0!	#DIV/0!	#DIV/0!	#DIV/0!	#DIV/0!
Tabela 9. Obliczenie różnicy temperatur: okres zimowy
Numer	Poziom	Grubość	Grubość	Grubość	Promień	Promień	Promień	R/ri	R/rf	tw [ºC]
segmentu	przekroju	płaszcza	izolacji	wymurówki	zew. płasz.	zew izolacji	zew wymurówki
	[m]	[m]	[m]	[m]	R [m]	ri [m]	rf [m]
I	100	0.15	0.15	0.12	2.04	1.89	1.74	1.080	1.173	339.00
II	90	0.15	0.15	0.12	2.24	2.09	1.94	1.072	1.155	345.00
III	80	0.20	0.15	0.12	2.44	2.24	2.09	1.089	1.168	350.00
IV	70	0.20	0.15	0.12	2.64	2.44	2.29	1.082	1.153	355.00
V	60	0.25	0.15	0.12	2.84	2.59	2.44	1.097	1.164	360.00
VI	50	0.25	0.15	0.12	3.04	2.79	2.64	1.090	1.152	365.00
VII	40	0.30	0.15	0.12	3.24	2.94	2.79	1.102	1.162	370.00
VIII	30	0.30	0.15	0.12	3.44	3.14	2.99	1.096	1.151	375.00
IX	20	0.35	0.15	0.12	3.64	3.29	3.14	1.107	1.159	380.00
X	10	0.35	0.15	0.12	3.84	3.49	3.34	1.100	1.150	385.00
XI	0	0.35	0.15	0.12	4.04	3.69	3.54	1.095	1.141	390.00
XII	0	0.00	0.00	0.00	0.00	0.00	0.00	#DIV/0!	#DIV/0!	0.00
Tabela 9. Obliczenie różnicy temperatur: okres zimowy (cd)
∆t [ºC]	k [W/m2*K]	Spadek ∆tf	Spadek ∆ti	Spadek ∆tn	∆tαn [ºC]	∆tαo [ºC]	Temperatura	Temperatura
		[ºC]	[ºC]	[ºC]			zew płaszcza	zew
							[ºC]	powietrza [ºC]
364.00	0.38	316.98	20.09	13.61	7.61	5.71	-19.29	-25.00
370.00	0.38	322.18	20.25	13.93	7.79	5.84	-19.16	-25.00
375.00	0.37	323.02	20.20	18.33	7.69	5.77	-19.23	-25.00
380.00	0.37	327.25	20.34	18.69	7.84	5.88	-19.12	-25.00
385.00	0.36	328.01	20.31	23.11	7.75	5.82	-19.18	-25.00
390.00	0.36	332.15	20.48	23.55	7.90	5.93	-19.07	-25.00
395.00	0.36	332.84	20.46	28.00	7.83	5.87	-19.13	-25.00
400.00	0.36	336.90	20.64	28.51	7.97	5.98	-19.02	-25.00
405.00	0.35	337.53	20.63	32.99	7.91	5.93	-19.07	-25.00
410.00	0.35	341.53	20.82	33.57	8.05	6.03	-18.97	-25.00
415.00	0.35	345.54	21.01	34.13	8.18	6.14	-18.86	-25.00
25.00	#DIV/0!	#DIV/0!	#DIV/0!	#DIV/0!	#DIV/0!	#DIV/0!	#DIV/0!	#DIV/0!
∆tmax bet=	#DIV/0!	ºC	#DIV/0!	30.00	K	#DIV/0!	<	40.00	#DIV/0!
tmax płasz=	#DIV/0!	ºC	#DIV/0!	70.00	°C	#DIV/0!
3. SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI KOMINA
Minimalny stopień zbrojenia
kierunek pionowy		ρ min=μ=4,2*fck/100*fyk=			0.35	%
kierunek poziomy		ρ hmin=μ h=2,1*fck/100*fyk=			0.35	%
3.1. Sprawdzenie nośności komina w stanie montażu
Naprężenia w betonie		σb=N/Ab*B<=0,4*fck
Naprężenia w stali		σs=σb*C<=0,6*fyk
Siła ściskająca prostopadła do przekroju N
Pole powierzchni przekroju betonowego brutto Ab=2*∏*rs*ti
Współczynniki uwzględniające mimośrodowe przyłożenie siły B,C						B=(∏*(1+cosα))/(sinα+(-α+∏*(1+n*μ)*cosα))
						C=n*(tgα/2)^2
Grubość ścianki na danym poziomie ti
Tabela 10. Sprawdzenie nośności komina w stanie montażu
Numer	Poziom	Promień	Promień	Grubość	Obciążenie	Powierzzchnia	Siła pozioma	Ciężar	Moment od	rs [m]
segmentu	przekroju	zewnętrzny	wewnętrzny	płaszcza	wiatrem	odniesienia	[kN]	segmentu	wiatru M
	[m]	[m]	[m]	[m]	[kPa] p	[m2]		[kN]	[kNm]
I	102	1.92	1.77	0.15
	100	1.96	1.81	0.15	0.972	8.06	7.83	207.96	7.83	1.96
II	100	1.96	1.81	0.15						1.96
	90	2.16	2.01	0.15	0.947	42.70	40.43	788.52	288.28	2.16
III	90	2.14	1.94	0.20						2.14
	80	2.34	2.14	0.20	0.901	46.70	42.09	1611.91	981.31	2.34
IV	80	2.34	2.14	0.20						2.34
	70	2.54	2.34	0.20	0.860	50.70	43.60	2510.24	2102.77	2.54
V	70	2.51	2.26	0.25						2.51
	60	2.71	2.46	0.25	0.819	54.70	44.79	3698.92	3666.19	2.71
VI	60	2.71	2.46	0.25						2.71
	50	2.91	2.66	0.25	0.759	58.70	44.57	4979.82	5676.37	2.91
VII	50	2.89	2.59	0.30						2.89
	40	3.09	2.79	0.30	0.722	62.70	45.29	6598.57	8135.86	3.09
VIII	40	3.09	2.79	0.30						3.09
	30	3.29	2.99	0.30	0.646	66.70	43.06	8326.82	11037.12	3.29
IX	30	3.26	2.91	0.35						3.26
	20	3.46	3.11	0.35	0.570	70.70	40.27	10440.44	14355.04	3.46
X	20	3.46	3.11	0.35						3.46
	10	3.66	3.31	0.35	0.472	74.70	35.26	12680.85	18050.61	3.66
XI	10	3.66	3.31	0.35						3.66
	0	3.86	3.51	0.35	0.234	78.70	18.45	15048.03	22014.70	3.86
										0.00
Tabela 10. Sprawdzenie nośności komina w stanie montażu (cd)
eo [m]	eo/rs	B dla μ=	C dla μ=	Ab [m2]	σb [kPa]	σb dop [kPa]	σs [kPa]	σs dop [kPa]
		0.50	0.50
0.038	0.019	1.927	0.019	1.85	216.93	12000.00	4.12	165000.00
0.366	0.169	1.927	0.019	2.04	746.40	12000.00	14.18	165000.00
0.609	0.261	1.927	0.019	2.93	1058.58	12000.00	20.11	165000.00
0.838	0.330	1.927	0.019	3.19	1518.48	12000.00	28.85	165000.00
0.991	0.366	1.927	0.019	4.26	1674.43	12000.00	31.81	165000.00
1.140	0.392	1.927	0.019	4.57	2099.34	12000.00	39.89	165000.00
1.233	0.400	1.927	0.019	5.82	2186.63	12000.00	41.55	165000.00
1.325	0.403	1.927	0.019	6.19	2591.34	12000.00	49.24	165000.00
1.375	0.397	1.927	0.019	7.61	2644.09	12000.00	50.24	165000.00
1.423	0.389	1.927	0.019	8.05	3035.99	12000.00	57.68	165000.00
1.463	0.379	1.927	0.019	8.49	3416.07	12000.00	64.91	165000.00
					Warunek spełniony		Warunek spełniony
3.2. Sprawdzenie nośności komina w stanie eksploatacji
σb dop=0,65*fck
σs dop=0,7*fyk
Tabela 11. Nośność komina w stanie eksploatacji
Numer	Poziom	Promień	Promień	Grubość	Obciążenie	Powierzzchnia	Siła pozioma	Ciężar segmentu	Moment od	rs [m]
segmentu	przekroju	zewnętrzny	wewnętrzny	płaszcza	wiatrem	odniesienia	[kN]	[kN]	wiatru M
	[m]	[m]	[m]	[m]	[kPa] p	[m2]			[kNm]
I	102	1.92	1.77	0.15
	100	1.96	1.81	0.15	1.457	8.06	11.75	269.86	11.75	1.96
II	100	1.96	1.81	0.15
	90	2.16	2.01	0.15	1.420	42.70	60.63	1182.32	432.36	2.16
III	90	2.14	1.94	0.20
	80	2.34	2.14	0.20	1.352	46.70	64.51	2366.02	1478.68	2.34
IV	80	2.34	2.14	0.20
	70	2.54	2.34	0.20	1.290	50.70	66.72	3661.92	3181.15	2.54
V	70	2.51	2.26	0.25
	60	2.71	2.46	0.25	1.228	54.70	69.62	5276.57	5565.31	2.71
VI	60	2.71	2.46	0.25
	50	2.91	2.66	0.25	1.170	58.70	70.98	7020.70	8652.48	2.91
VII	50	2.89	2.59	0.30
	40	3.09	2.79	0.30	1.110	62.70	72.99	9131.10	12459.50	3.09
VIII	40	3.09	2.79	0.30
	30	3.29	2.99	0.30	1.030	66.70	71.52	11388.26	16989.06	3.29
IX	30	3.26	2.91	0.35
	20	3.46	3.11	0.35	0.910	70.70	68.04	14059.21	22216.43	3.46
X	20	3.46	3.11	0.35
	10	3.66	3.31	0.35	0.780	74.70	61.47	16894.19	28091.34	3.66
XI	10	3.66	3.31	0.35
	0	3.86	3.51	0.35	0.710	78.70	58.37	19893.19	34565.46	3.86
0	0	0.00	0.00	0.00
	0	0.00	0.00	0.00	0.000	0.00	0.00	0.00	0.00	0.00
Tabela 11. Sprawdzenie nośności komina w stanie eksploatacji (cd)
eo [m]	eo/rs	B dla μ=	C dla μ=	Ab [m2]	σb [kPa]	σb dop [kPa]	σs [kPa]	σs dop [kPa]
		0.35	0.35
0.044	0.022	1.927	0.019	1.87	278.13	19500.00	5.28	192500.00
0.366	0.169	1.927	0.019	2.06	1106.92	19500.00	21.03	192500.00
0.625	0.268	1.927	0.019	2.97	1532.93	19500.00	29.13	192500.00
0.869	0.343	1.927	0.019	3.23	2187.68	19500.00	41.57	192500.00
1.055	0.389	1.927	0.019	4.32	2354.04	19500.00	44.73	192500.00
1.232	0.424	1.927	0.019	4.63	2919.79	19500.00	55.48	192500.00
1.365	0.442	1.927	0.019	5.91	2979.74	19500.00	56.62	192500.00
1.492	0.454	1.927	0.019	6.28	3493.30	19500.00	66.37	192500.00
1.580	0.457	1.927	0.019	7.73	3504.15	19500.00	66.58	192500.00
1.663	0.454	1.927	0.019	8.17	3984.10	19500.00	75.70	192500.00
1.738	0.450	1.927	0.019	8.61	4451.73	19500.00	84.58	192500.00
					Warunek spełniony		Warunek spełniony
3.3. Sprawdzenie ugięcia komina
Wychylenie wierzchołka komina			yw=(∑Wi*Ho^3)/(4*Eb*Io)=			0.08	m
			∑Wi=	676.60	kN
			Ho=	102.00	m
			Eb=	32000000.00	kN/m2
			Io=	73.72	m4
			yw,lim=Ho/200=			0.51	m
						Warunek ugięcia jest spełniony
3.3. Sprawdzenie możliwości powstania rys w trzonie żelbetowym
	alfa=	1E-05		M1 = W1*(f'ctk - N/A1)				I1 = (b*g3)/12	Jeśli :
				f'ctk = (0,3*(fGc,cube + 8)2/3 * (2,6+24*g)) / (1,0+40*g)				W1 = (b*g2)/6	1) Mt < M1 - nie ma zarysowań,
									2) Mt > M1 - komin zarysowany.
Numer	Poziom	rs [m]	Obwod	Grubość	Pole	W1	Moment	∆t [ºC]	N [kN]	No [kN]	fctk`	Mt [kNm]	M1 [kNm]
segmentu	przekroju		rs [m]	płaszcza	przekroju	[m3]	bezwładności				[Mpa]
	[m]			[m]	A1 [m2]		I1 [m4]
I	102
	100	1.96	12.32	0.15	0.15	0.003750	0.000281	13.61	243.32	19.76	3.28	8.17	11.80
II	100
	90	2.16	13.57	0.15	0.15	0.003750	0.000281	13.93	803.16	59.18	3.28	8.36	10.81
III	90
	80	2.34	14.67	0.20	0.20	0.006667	0.000667	18.33	1047.47	71.40	3.04	19.55	17.90
IV	80
	70	2.54	15.93	0.20	0.20	0.006667	0.000667	18.69	1146.52	71.98	3.04	19.94	17.88
V	70
	60	2.71	17.03	0.25	0.25	0.010417	0.001302	23.11	1434.02	84.22	2.89	38.51	26.63
VI	60
	50	2.91	18.28	0.25	0.25	0.010417	0.001302	23.55	1548.78	84.71	2.89	39.25	26.61
VII	50
	40	3.09	19.38	0.30	0.30	0.015000	0.002250	28.00	1879.47	96.96	2.79	67.19	36.99
VIII	40
	30	3.29	20.64	0.30	0.30	0.015000	0.002250	28.51	2009.94	97.38	2.79	68.42	36.97
IX	30
	20	3.46	21.74	0.35	0.35	0.020417	0.003573	32.99	2383.84	109.65	2.71	107.78	49.01
X	20
	10	3.66	23.00	0.35	0.35	0.020417	0.003573	33.57	2530.00	110.02	2.71	109.67	48.98
XI	10
	0	3.86	24.25	0.35	0.35	0.020417	0.003573	34.13	2676.17	110.34	2.71	111.50	48.97
0	0
	0	0.00	0.00	0.00	0.00	0.000000	0.000000	#DIV/0!	0.00	#DIV/0!	9.62	#DIV/0!	#DIV/0!
4. WYMIAROWANIE PIONOWEGO I POZIOMEGO ZBROJENIA TRZONU KOMINA
Kierunek pionowy		ρ min=	0.35	%=	0.00350	0.0035
Kierunek poziomy		ρ hmin=	0.35	%=	0.00350	0.0035
μ c,s=Msd/(fcd*b eff*d^2)			pionowe	φ=	16.00	mm	grubość otulenia	c=	0.04	m
ξ eff=1-√(1-2*μ c,s)				φ=	1.60	cm
As=(fcd*b eff*ξ eff*d)/fyd				As1=	2.01	cm2
			poziome	φ=	16.00	mm
				φ=	1.60	cm
				As1=	2.01	cm2
Tablica 12. Zestawienie zbrojenia pionowego
Numer	Poziom	rs [m]	Obwód [m]	Grubość	Pole pow.	Stopień	Pole pow.	Średnica	Liczba	Pole	Liczba	Liczba	Min. liczba	Min. liczba				obw dla zew		obw dla wew
segmentu	przekroju		dla rs	płaszcza	betonu Ab	zbrojenia ρ min	zbrojenia	prętów	prętów	rzeczywiste	prętów	prętów	ze wzg. na	ze wzg. na
	[m]			[m]	[m2]	[-]	As [cm2]		m	[cm2]	zew	wew	rozst. zew.	rozst. wew.
I	102
	100	1.96	12.32	0.15	1.85	0.0035	64.65	16	33	66.35	22	11	41	39				12.06		11.62
II	100
	90	2.16	13.57	0.15	2.04	0.0035	71.25	16	36	72.38	24	12	45	43				13.32		12.88
III	90
	80	2.34	14.67	0.20	2.93	0.0035	102.70	16	52	104.55	35	18	49	46				14.42		13.67
IV	80
	70	2.54	15.93	0.20	3.19	0.0035	111.50	16	56	112.59	38	19	53	50				15.68		14.92
V	70
	60	2.71	17.03	0.25	4.26	0.0035	148.99	16	75	150.80	50	25	56	53				16.78		15.71
VI	60
	50	2.91	18.28	0.25	4.57	0.0035	159.99	16	80	160.85	54	27	61	57				18.03		16.96
VII	50
	40	3.09	19.38	0.30	5.82	0.0035	203.53	16	102	205.08	68	34	64	60				19.13		17.75
VIII	40
	30	3.29	20.64	0.30	6.19	0.0035	216.72	16	108	217.15	72	36	68	64				20.39		19.01
IX	30
	20	3.46	21.74	0.35	7.61	0.0035	266.31	16	133	267.41	89	45	72	66				21.49		19.79
X	20
	10	3.66	23.00	0.35	8.05	0.0035	281.71	16	141	283.50	94	47	76	71				22.75		21.05
XI	10
	0	3.86	24.25	0.35	8.49	0.0035	297.10	16	148	297.57	99	50	81	75				24.00		22.31
																		-0.25		0.25
Ostatecznie przyjęte zbrojenie
liczba pręt.	rozstaw	liczba pręt.	roztaw
zew.	[cm]	wew.	[cm]
41	30.00	39	30.00
45	30.00	43	30.00
49	30.00	46	30.00
53	30.00	50	30.00
56	30.00	53	30.00
61	30.00	57	30.00
68	29.00	60	30.00
72	29.00	64	30.00
89	25.00	66	30.00
94	25.00	71	30.00
99	25.00	75	30.00
					1351.00
Tablica 13. Zestawienie zbrojenia poziomego
Numer	Poziom	rs [m]	Obwód [m]	Grubość	Pole pow.	Stopień	Pole pow.	Średnica	Liczba	Min. liczba	Ostatecznie zbrojenie							obw dla zew		obw dla wew
segmentu	przekroju		dla rs	płaszcza	betonu Ab	zbrojenia ρ min	zbrojenia	prętów	prętów	ze wzg. na	liczba pręt.	rozstaw	pole pow.
	[m]			[m]	[m2]	[-]	As [cm2]		n	rozstaw		[cm]	zbroj.[cm2]
I	102
	100	1.96	12.32	0.15	0.30	0.0035	10.50	16	6	11	11	19.00	1.65	3.25				#VALUE!		#VALUE!
II	100
	90	2.16	13.57	0.15	1.50	0.0035	52.50	16	27	51	51	20.00	7.65	3.46				#VALUE!		#VALUE!
III	90														3.55	2.25
	80	2.34	14.67	0.20	2.00	0.0035	70.00	16	35	51	51	20.00	7.65	3.65				#VALUE!		#VALUE!
IV	80
	70	2.54	15.93	0.20	2.00	0.0035	70.00	16	35	51	51	20.00	7.65	3.85				#VALUE!		#VALUE!
V	70														3.95	2.62
	60	2.71	17.03	0.25	2.50	0.0035	87.50	16	44	51	51	20.00	7.65	4.04				#VALUE!		#VALUE!
VI	60
	50	2.91	18.28	0.25	2.50	0.0035	87.50	16	44	51	51	20.00	7.65	4.25				#VALUE!		#VALUE!
VII	50														4.34	3.00
	40	3.09	19.38	0.30	3.00	0.0035	105.00	16	53	51	53	19.00	7.95	4.43				#VALUE!		#VALUE!
VIII	40
	30	3.29	20.64	0.30	3.00	0.0035	105.00	16	53	51	53	19.00	7.95	4.64				#VALUE!		#VALUE!
IX	30														4.73	3.37
	20	3.46	21.74	0.35	3.50	0.0035	122.50	16	61	51	61	17.00	9.15	4.82				#VALUE!		#VALUE!
X	20
	10	3.66	23.00	0.35	3.50	0.0035	122.50	16	61	51	61	17.00	9.15	5.03				#VALUE!		#VALUE!
XI	10														5.14	3.76
	0	3.86	24.25	0.35	3.50	0.0035	122.50	16	61	51	61	17.00	9.15	5.24				#VALUE!		#VALUE!
XII	0
	0	0.00	0.00	0.00	0.00	0.0035	0.00	16	0	1	1	0.00	0.15
5.SPRAWDZENIE STATECZNOŚCI KOMINA
Należy wyznaczyć tzw. współczynnik wyboczenia φw:					φw=Pkr/No>=2,5
Siła krytyczna Pkr=(π^2*E*In)/(4*Ho^2)*[1+(I2-I1)/I1*(a1^2/Ho^2)]^ -1*…*[1+(In-In-1)/In-1*(an-1^2/Ho^2)]^ -1
Całkowite pionowe obciążenie ciężarem własnym komina w poziomie górnej powierzchni fundamentu: No
Moment bezwładności: Ii=(π/4)*(Rzi^4-rzi^4)=(π/64)*(Dzi^4-dzi^4)
Tabela 14. Oblicznia stateczności komina
Numer	Poziom	Grubość	ai [m]	Promień	Promień	Momenty	Składnik	No faza	No faza
segmantu	przekroju	płaszcza		zewnętrzny	wewnętrzny	bezwładności	[1+(Ii+1-Ii)/Ii*	montażu	eksploatacji
	[m]	[cm]		[m]	[m]	Ii [m4]	(ai-1^2/Ho^2)]^-1	[kN]	[kN]
I
	100.00	15.00	2.00	2.04	1.89	3.55	1.000	207.96	269.86
II
	90.00	15.00	12.00	2.24	2.09	4.75	0.991	788.52	1182.32
III
	80.00	20.00	22.00	2.44	2.24	8.01	0.987	1611.91	2366.02
IV
	70.00	20.00	32.00	2.64	2.44	10.25	0.951	2510.24	3661.92
V
	60.00	25.00	42.00	2.84	2.59	15.66	0.961	3698.92	5276.57
VI
	50.00	25.00	52.00	3.04	2.79	19.39	0.899	4979.82	7020.70
VII
	40.00	30.00	62.00	3.24	2.94	27.74	0.929	6598.57	9131.10
VIII
	30.00	30.00	72.00	3.44	3.14	33.48	0.847	8326.82	11388.26
IX
	20.00	35.00	82.00	3.64	3.29	45.66	0.894	10440.44	14059.21
X
	10.00	35.00	92.00	3.84	3.49	54.03	0.877	12680.85	16894.19
XI
	0.00	35.00	102.00	4.04	3.69	63.37		15048.03	19893.19
0
	0.00	0.00	102.00	0.00	0.00	0.00		0.00	0.00
Siła krytyczna Pkr [kN]=		238203.12
Współczynnik wyboczeniowy φw:
	faza montżu		15.83		Warunek spełniony
	faza eksploatacji		11.97		Warunek spełniony
5. POSADOWIENIE KOMINA
Sprawdzenie warunku		Nr<m*Qnb
Przy czym Qnb=B*L*[(1+0,3*B/L)*Nc*cu*ic+(1+1,5*B/L)*Nd*ρd*g*D*id+(1-0,25*B/L)*Nb*ρb*g*B*ib
									6.1 Wymiary fundamentu - płyta kołowa
5.1. Wymiary fundamentu
B =	17.72	m										d1
D1 =	10.12	m		R1 =	5.06	m						Dz
D2 =	8.87	m		R2 =	4.44	m						d2	V3
D3 =	7.23	m		R3 =	3.62	m
hf =	2.50	m
h1 =	1.00	m
h2 =	0.90	m											V2				hf
h3 =	0.60	m														h1
Df =	20.00	m		Rf =	10.00	m				V1
Obliczeniowa wartość pionowej składowej obciążenia pionowego					Nr=	17702.68	kN					Df
Współczynniki nośności		Nd=e^(pi*tgφ)*(tg(pi/4+φ/2)^2			31.30
		Nc=(Nd-1)*ctgφ			44.09
		Nb=0,75*(Nd-1)*tgφ			15.62
Parametry gruntu:
	Rodzaj: piasek średni Ps o Id=0,67
	Kąt tarcia wewnętrznego		φ=	34.50	°
	Obliczeniowa spójność gruntu			cu=	0.00
	Ciężar objętościowy		γb=	15.75	kN/m3
			γd=	16.18	kN/m3
Obciążenie fundamentu:
	N=	17702.68	kN		tgδ=W/N=	0.04
	W=	676.60	kN		tgφ=	0.69
tgδ/tgφ=	0.06
ic=	0.90
ib=	0.96
id=	0.90
5.2 Bilans obciążeń
Objętości poszczególnych części fundamentu
V1 =	314.16	m3
V2 =	160.32	m3
V3 =	24.63	m3
V4 =	17.85	m3
V5 =	268.44	m3
Ciężar fundamentu Gf:
Gfk =	12308.22	kN
Gfo =	13539.04	kN
Ciężar izolacji fundamentu Gi:
Gik =	418.76	kN
Gio =	544.39	kN
Ciężar gruntu na fundamencie Gg:
Ggk =	4697.64	kN
Ggo =	5637.16	kN
Ciężar posadzki Gpos:
Gposk =	618.75	kN
Gposo =	742.50	kN
Ciężar chudziaka Gch:
Gchk =	1884.96	kN
Gcho =	2261.95	kN
Ciężar trzonu komina Gt:
GtkM =	13682.93	kN	GtoM =	15048.03	kN
GtkE =	17702.68	kN	GtoE =	19893.19	kN
Siłą pozioma od wiatru H:
Hkp =	507.04	kN	HoM =	397.80	kN
			HoE =	676.60	kN
Moment od wiatru Mp:
Mpk =	27518.38	kNm	MpoM =	22014.70	kNm
			MpoE =	34565.46	kNm
Moment dodatkowy od wiatru Md:
Mdk =	1369.01	kN	MdoM =	1074.07	kNm
			MdoE =	1826.81	kNm
Moment całkowity od wiatru M:
Mk =	28887.39	kNm	MoM =	23088.77	kNm
			MoE =	36392.27	kNm
5.3 Siły wewnętrzne w poziomie posadowienia
		wartość charakterystyczna		wartość obliczeniowa
Siłą pionowa V:
faza montażu		33611.26	kN	37773.08	kN
faza eksploatacji		37631.01	kN	42618.24	kN
Siła pozioma H:
faza montażu		507.04	kN	397.80	kN
faza eksploatacji		507.04	kN	676.60	kN
Moment zg. M:
faza montażu		28887.39	kNm	23088.77	kNm
faza eksploattacji		28887.39	kNm	36392.27	kNm
5.4 Wyznaczenie kształtu zastępczego
Średnica fundamentu		Df=	20.00	m	F=pi()*Df^2/4=	314.16	m2
					B=√F=	17.72	m
Szerokość pasma najbardziej obciążonego				B' =0,225*B=	3.99	m
eb = el =	0.854	m
	16.017	m
					0.033
QfNB =	1458476.459	kN
5.5 Wyznaczenie naprężeń pod fundamentem
Ff =	314.159	m2	powirzchnia fundamentu zastępczego
Wf =	928.055	m3	wskaźnik wytrzymałości fundamentu zastępczego
B' =	3.988	m	szerokość pasma najbardziej obciążonego
σ1 =	174.872	kN/m2
σ2 =	96.445	kN/m2
σ3 =	157.225	kN/m2
σśr =	166.049	kN/m2
5.6 Warunek pierwszego stanu granicznego ze względu na wyparcie gruntu:
Nr =	11737.28	kN
m =	0.70
Nr =	11737.28	kN<m*QfNB=	1020933.52	kN	warunek spełniony
Sprawdzenie warunków dla wartości charaktertstycznych:
1. Faza montażu:
			Ff =	314.16	m2
			Wf =	928.05	m3
q min =	57.61	kN/m2 > 0
		warunek spełniony		27876.11
2. Faza eksploatacji:
q min =	88.66	kN/m2
q max =	150.91	kN/m2
qmax/qmin =	1.70	< 5	warunek spełniony
3. Warunek osiadań
qśr =	119.78	kN/m2
Eo =	110000.00	kPa
ω =	0.79
Df =	20.00	m
ϑ =	0.30
s =	0.0157	< 0,08m	warunek spełniony
5.7 Wyznaczenie sił wewnętrznych w płycie fundamentowej
Momenty promieniowe od obciążeń symetrycznych:
Momenty promieniowe od obciążeń antysymetrycznych:
Momenty pierścieniowe od obciążeń symetrycznych:
Momenty pierścieniowe od obciążeń antysymetrycznych:
		N =	23442.03	kN
		Ff =	314.16	m2
po =	74.62	kN/m2
		M =	36392.27	kNm
		Wf =	928.05	m3
pa =	39.21	kN/m2
β =	2.48
a =	4.03	m
Momenty promieniowe
Momenty pierścieniowe
Tablica nr 14 Momenty promieniowe w płycie fundamentowej
Lp.			Obciążenie symetr.			Obciążenie antysymetr.
1	0.50	0.124	14.0	75.55	1057.76	5.0	39.71	198.53	1256.28
2	1.50	0.373	14.5	75.55	1095.53	6.0	39.71	238.23	1333.76
3	2.50	0.621	15.0	75.55	1133.31	11.0	39.71	436.76	1570.07
4	3.50	0.870	15.5	75.55	1171.09	16.0	39.71	635.28	1806.37
5	4.50	1.118	11.5	75.55	868.87	16.0	39.71	635.28	1504.15
6	5.50	1.366	7.0	75.55	528.88	9.0	39.71	357.35	886.22
7	6.50	1.615	3.0	75.55	226.66	4.0	39.71	158.82	385.48
8	7.50	1.863	2.0	75.55	151.11	2.0	39.71	79.41	230.52
9	8.50	2.112	0.0	75.55	0.00	0.5	39.71	19.85	19.85
10	9.50	2.360	0.0	75.55	0.00	0.0	39.71	0.00	0.00
Tablica nr 15 Momenty pierścieniowe w płycie fundamentowej
Lp.			Obciążenie symetr.			Obciążenie antysymetr.
1	0.50	0.124	14.0	75.55	1057.76			39.71	1097.46
2	1.50	0.373	14.2	75.55	1072.87	1.7	39.71	67.50	1140.37
3	2.50	0.621	14.7	75.55	1110.64	2.1	39.71	83.38	1194.02
4	3.50	0.870	14.9	75.55	1125.75	3.0	39.71	119.12	1244.87
5	4.50	1.118	14.7	75.55	1110.64	4.0	39.71	158.82	1269.46
6	5.50	1.366	13.0	75.55	982.20	4.0	39.71	158.82	1141.02
7	6.50	1.615	11.0	75.55	831.09	3.6	39.71	142.94	974.03
8	7.50	1.863	9.0	75.55	679.99	3.0	39.71	119.12	799.10
9	8.50	2.112	8.0	75.55	604.43	2.1	39.71	83.38	687.81
10	9.50	2.360	7.0	75.55	528.88	1.7	39.71	67.50	596.38
5.8 Wymiarowanie płyty fundamentowej
Tablica nr 16 Zbrojenie promieniowe płyty fundamentowej
Lp.										ilość prętów	rozstaw na 1mb
													1	0.50	1.900	1.800	27.000	1256.28	0.029	0.985	29.52	32	4	25	32.170	13300.00	240000.00	13.30
													2	1.50	1.900	1.800	27.000	1333.76	0.031	0.984	31.37	32	4	25	32.170	13300.00	240000.00
3	2.50	1.900	1.800	27.000	1570.07	0.036	0.981	37.03	32	5	20	40.212	13300.00	240000.00
4	3.50	1.900	1.800	27.000	1806.37	0.042	0.979	42.73	32	6	16	48.255	13300.00	240000.00
5	4.50	1.900	1.800	27.000	1504.15	0.035	0.982	35.45	32	5	20	40.212	13300.00	240000.00
6	5.50	1.820	1.720	25.800	886.22	0.023	0.989	21.72	32	4	25	32.170	13300.00	240000.00
7	6.50	1.640	1.540	23.100	385.48	0.012	0.994	10.49	32	4	25	32.170	13300.00	240000.00
8	7.50	1.460	1.360	20.400	230.52	0.009	0.995	7.10	32	4	25	32.170	13300.00	240000.00
9	8.50	1.270	1.170	17.550	19.85	0.001	0.999	0.71	32	4	25	32.170	13300.00	240000.00
10	9.50	1.090	0.990	14.850	0.00	0.000	1.000	0.00	32	4	25	32.170	13300.00	240000.00
Tablica nr 17 Zbrojenie pierścieniowe płyty fundamentowej
Lp.										ilość	rozstaw
													wartości pomocnicze
1	0.50	1.900	1.800	27.000	1097.46	0.025	0.987	25.74	32	4	25	32.170	13300.00	240000.00
2	1.50	1.900	1.800	27.000	1140.37	0.026	0.987	26.76	32	4	25	32.170	13300.00	240000.00
3	2.50	1.900	1.800	27.000	1194.02	0.028	0.986	28.03	32	4	25	32.170	13300.00	240000.00
4	3.50	1.900	1.800	27.000	1244.87	0.029	0.985	29.25	32	4	25	32.170	13300.00	240000.00
5	4.50	1.900	1.800	27.000	1269.46	0.029	0.985	29.83	32	4	25	32.170	13300.00	240000.00
6	5.50	1.820	1.720	25.800	1141.02	0.029	0.985	28.05	32	4	25	32.170	13300.00	240000.00
7	6.50	1.640	1.540	23.100	974.03	0.031	0.984	26.77	32	4	25	32.170	13300.00	240000.00
8	7.50	1.460	1.360	20.400	799.10	0.032	0.983	24.89	32	4	25	32.170	13300.00	240000.00
9	8.50	1.270	1.170	17.550	687.81	0.038	0.981	24.98	32	4	25	32.170	13300.00	240000.00
10	9.50	1.090	0.990	14.850	596.38	0.046	0.977	25.70	32	4	25	32.170	13300.00	240000.00
	Długość	ilość	dł ogólna
1.00	5.64	1351.00	7619.64
2.00	3.54	45.00	159.30
3.00	4.18	46.00	192.28
4.00	4.82	46.00	221.72
5.00	5.46	46.00	251.16
6.00	7.00	22.00	154.00
7.00	6.36	22.00	139.92
8.00	5.72	22.00	125.84
9.00	5.08	22.00	111.76
10.00	3.25	132.00	429.00
11.00	3.60	1224.00	4406.40
12.00	4.00	1224.00	4896.00
13.00	4.45	1248.00	5553.60
14.00	4.90	1464.00	7173.60
15.00	5.35	1464.00	7832.40		108208.67
16.00	3.86	41.00	158.26
17.00	2.55	85.00	216.75
18.00	2.50	82.00	205.00
19.00	2.50	80.00	200.00
20.00	2.45	79.00	193.55
21.00	2.45	75.00	183.75
22.00	2.40	73.00	175.20
23.00	2.40	71.00	170.40
24.00	2.35	69.00	162.15
25.00	2.35	61.00	143.35
			41075.03
			64898.55