Remont konstrukcji więźby dachowej
kościoła św. Bartłomieja w Gliwicach
Przedmiotem artykułu jest więźba zabytkowego, tzw. starego kościoła św. Bartłomieja
w Gliwicach. Drewniane konstrukcje dachów i stropów wykazywały miejscowe
zniszczenia biologiczne
spowodowane długoletnią eksploatacją i złym stanem gontowego
pokrycia dachowego.
Fot. 1. Ogólny widok starego kościoła św. Bartłomieja w Gliwicach przed remontem
więźby
Wprowadzenie
Artykuł opisuje więźbę tzw. starego kościoła św. Bartłomieja w Gliwicach; obok starego
kościoła znajduje się nowy kościół i parafia pod tym samym wezwaniem. Kościół jest
obiektem jednonawowym z dobudowanymi wieżą i przybudówką mieszczącą zakrystię.
Ogólny widok kościoła przedstawiono na Fot. 1.
Historia budowy
Wzmianki o p
arafii i starym kościele św. Bartłomieja sięgają XIII w. Według najstarszych
źródeł kościół i parafia powstały około 1232 r. Kościół miał pierwotnie konstrukcję
drewnianą na kamiennych fundamentach. Według legendy miał on zostać zbudowany przez
Zakon Rycer
ski Templariuszy w celu ochrony traktu kupieckiego, co jednak nie zostało
potwierdzone przez wiarygodne źródła historyczne.
W 1447 r. dokonano przebudowy i powiększenia kościoła. Wówczas ukształtowała się obecna
jego bryła – do prezbiterium dodana została prostokątna nawa i wieża. Ponieważ kościół jest
orientowany, czyli zwrócony prezbiterium na wschód, można przypuszczać, że to wówczas
dodano ściany północną i południową.
Na przestrzeni wieków budowla była kilkakrotnie przebudowywana i remontowana
Na p
oczątku XX w. uznano, że elementy dachu kościoła grożą zawaleniem. Remont
przeprowadzono prawdopodobnie około roku 1910. Wówczas to prawdopodobnie dokonano
wzmocnienia drewnianego stropu nad nawą główną, przez dostawienie nowych belek
poprzecznych i trzech
belek podłużnych, istniejących o dziś.
Konstrukcja kościoła
Kościół ma długość ok. 28,3 m, szerokość ok. 15,1 m i wysokość 14,5 m. Rzuty i przekroje
przez budynek kościoła pokazano na rys. 3. Fundamenty kościoła wykonano z dużych
kamieni granitowych, ułożonych w dwóch równoległych rzędach, przedzielonych zaprawą z
drobnych kamieni i wapna.
Głębokość posadowienia w odkrywkach wynosiła od –1,35 m do –0,95 m (±0,0 m – poziom
posadzki kościoła).
Rys. 2. Rzut kościoła
Ściany kościoła wykonane są z obciosanych kamieni wapiennych, a miejscami z cegły na
zaprawie wapiennej. Grubość ścian wynosi od 1,1 do 1,56 m. Sklepienia nad prezbiterium,
dolnym pomieszczeniem zakrystii oraz nad dolną częścią wieży wykonano z cegły na
zaprawie wapiennej.
Rys. 3. Rzut wi
ęźby dachowej kościoła św. Bartłomieja: 1 – belki wiązarowe, 2 –
krokwie nawy, 3 – miecze stopowe, 4 – przypustnice, 5 – namurnica, 6 – stolce ramy
podłużnej, 7 – płatew,
8 –
zastrzały, 9 – belki stropowe, 10 – belki podłużne, 11 – belki wspornikowe, 12 –
belka obwodowa, 13 –
krokwie nad zakrystią, 14 – płatwie nad zakrystią, 15 – stolce
ramy nad zakrystią, 16 – belki stropu nad zakrystią
Strop nad pomieszczeniem usytuowanym nad zakrystią oraz górne stropy wieży są drewniane
belkowe. Również usytuowana w wieży konstrukcja pod dzwony jest drewniana,
zmontowana z bali.
Strop nad nawą wykonano jako drewniany belkowy ze ślepym pułapem i podsufitką. Belki
stropu mają wymiary ok. 30 × 40 cm.
Wykończenie stropu od góry stanowi polepa z gliny i trocin, co jest dość rzadko spotykane w
obiektach sakralnych usytuowanych na terenie Śląska. Podczas remontu przeprowadzonego
na początku XX w.
do konstrukcji stropu dodano dodatkowe belki poprzeczne oraz 3 belki podłużne, do których
za pomocą śrub podwieszono stare uszkodzone belki stropu.
Fot. 4. Więźba dachowa starego kościoła pw. św. Bartłomieja: a) widok więźby nad
nawą główną kościoła, b) więźba nad prezbiterium
Więźba dachowa starego kościoła św. Bartłomieja w Gliwicach, ma oryginalną dwujętkową,
jednostolcową ciesielską konstrukcję.
Pokrycie dachu stanowi gont drewniany mocowany do drewnianych łat, usytuowanych w
rozstawie co ok. 30 cm. Odprowadzenie wód opado
wych odbywa się bezpośrednio z dachu na
przylegający teren.
Szczegółowy opis konstrukcji dachu
Przekrycie głównej bryły obiektu stanowi dwuspadowy dach, wykonany jako dwujętkowa,
jednostolcowa konstrukcja drewniana, zakończona nad prezbiterium układem krokwiowym
wspartym na belce obwodowej i belkach wspornikowych. Nad kruchtą dach wykonano jako
jednospadowy, z ramą stolcową w środku rozpiętości, stanowiący przedłużenie połaci dachu
głównej bryły obiektu. Konstrukcję dachu wieży kościoła wykonano w postaci odwróconego
ustroju płatwiowo-krokwiowego. Poniżej w punktach opisano szczegółowo elementy
konstrukcji, podając typowe przekroje elementów więźby. W opisie elementów konstrukcji
korzystano terminologii z zaproponowanej w pracach [1, 2].
Rys. 5. Uszkodz
enia elementów więźby dachowej
Więźba nad nawą składa się z: krokwi głównych (14 × 16 cm), mieczy stopowych (19 × 19
cm), jętek (19 × 19 cm), przypustnic (8 × 10 cm), namurnic (22 × 14, 28 × 28, 24 × 18 oraz
20 × 16 cm), belek wiązarowych (25 × 26, 29 × 35 cm), dodatkowych belek stropowych (25 ×
26 cm, 31 × 28
cm oraz 21÷29 × 35 cm), dwóch podłużnych belek (28 × 28 cm), środkowej
ramy stolcowej, w której skład wchodzą: belka podwalinowa (18 × 18cm), stolce (20 × 18
cm) z mieczami (16 × 16 cm) i zastrza
łami
(18 × 18 cm) oraz płatew (18 × 18 cm).
Zwieńczenie więźby nad prezbiterium, składa się z: krokwi jak wyżej, wspornikowych belek
podpierających (22 × 22 cm) i obwodowej płatwi (14 × 14 cm) podtrzymującej krokwie.
Więźba nad zakrystią, składa się z: krokwi (10 × 10 cm), belki podwalinowej
(10 × 10 cm), płatwi (7,5 × 7,5 cm), stolców (7 × 7 i 12 × 12 cm).
Więźba nad wieżą, składa się z: krokwi (10 × 10 cm) i namurnic (12 × 12 cm).
Uszkodzenia konstrukcji dachu i stopu nad nawą
Drewniane konstrukcje
dachów i stropów wykazywały miejscowe zniszczenia biologiczne
spowodowane długoletnią eksploatacją i złym stanem gontowego pokrycia dachowego.
Największe uszkodzenia występowały w strefach podparć krokwi na belkach dźwigarowych i
w miejscach oparć belek dźwigarowych na murach zwłaszcza od strony północnej.
Zaobserwowano ponadto wyraźne ugięcie drewnianego stropu nad zakrystią. Do
największych uszkodzeń drewnianych elementów więźby dachowej zaliczono: całkowite
zniszczenie strefy połączenia krokwi z belkami podporowymi, brak (lub niewystarczające)
skotwienia namurnic nad zakrystią, zniszczenia zastrzału oraz słupa nad jętką w pierwszym
układzie nośnym, lokalną korozję poszczególnych elementów nośnych, brak kontaktu między
głównymi układami nośnymi, a środkową płatwią, podpierającą dolne jętki, która miała
służyć stężeniu wszystkich układów poprzecznych, lokalne porażenia owadami, trwałe
ugięcie konstrukcyjnej belki nad zakrystią. W wnętrzu jednej z belek wiązarowych
stwierdzono siedlisko mrówek. Na rys. 5 prze
dstawiono lokalizację największych uszkodzeń
więźby, a przykłady uszkodzeń na fot. 6 i 7.
Fot 6. Obrazy biologicznych zniszczeń elementów więźby dachowej
Fot 7. Całkowita destrukcja drewna belki wiązarowej w strefie oparcia na namurnicy
(siedlisko mrówek)
Pokrycie dachu z gontu drewnianego wykazywało znaczne techniczne zużycie. W licznych
miejscach występują nieszczelności i prześwity.
Model obliczeniowy
W celu określenia stopnia wytężenia konstrukcji dachu przeprowadzono jej analizę
obliczeniową. Analizę obliczeniową drewnianej więźby przeprowadzić można na wiele
sposobów. Do najprostszych z nich zaliczyć należy przybliżone obliczenia nośności
elementów więźby na podstawie wyprowadzonych wzorów ogólnych dla danego schematu
statycznego konstrukcji.
Natomiast najbardziej zaawansowane analizy często wykorzystują
metodę elementów skończonych z nieliniowym modelem materiałowym ściśle
odwzorowującym pracę materiału konstrukcji.
Na podstawie inwentaryzacji więźby, zbudowano przestrzenny numeryczny model
d
rewnianej konstrukcji. Elementy więźby modelowano jako elementy prętowe o
rzeczywistym polu poprzecznego przekroju. Do obliczeń wykorzystano liniowo-sprężysty
model materiałowy. Na podstawie badań makroskopowych przyjęto parametry
wytrzymałościowe elementów drewnianych, odpowiadające normowej klasie C24. Widoki
modelu pokazano na rys. 8.
Rys. 8. Widok modelu: a) od strony południowo-zachodniej, b) od strony północno-
wschodniej
Rozważono dwie sytuacje obliczeniowe konstrukcji. Pierwszą – odpowiadającą stanowi
projektowemu, zakładanemu przez budowniczych więźby i uwzględniającą dobry stan
wszystkich połączeń ciesielskich oraz drugą – rzeczywistą, uwzględniającą aktualny stan
konstrukcji, z wyłączeniem z pracy skorodowanych połączeń.
W obu analizowanych pr
zypadkach uwzględniono obciążenia stałe, śnieg i wiatr zgodnie z
normami oraz ich kombinacje dla otrzymania obwiedni sił wewnętrznych. Pominięto
normowe obciążenie użytkowe jak dla strychów z dostępem z klatki schodowej – przestrzeń
strychu nie jest bowiem
użytkowana. W punktach połączeń przypustnic z krokwiami oraz
połączeń konstrukcji więźby nad zakrystią z krokwiami głównych układów nośnych przyjęto
jedynie przekazanie reakcji od przypustnic i krokwi nad zakrystią na główne krokwie.
Rys. 9. Projektow
any sposób naprawy zniszczeń korozyjnych konstrukcji drewnianych:
1 -
istniejąca belka podłużna, 2 - śruby stalowe, 3 - stalowe pierścienie łącznikowe, 4 -
belki istniejące, 5 - wstawka drewniana, 6 - stalowe śruby, 7 - podparcie montażowe na
czas remontu
W sytuacji projektowej założono przegubowe połączenia pomiędzy elementami łączonymi na
nakładkę lub czop i gniazdo, dodatkowo kołkowanych. W połączeniach na czop i gniazdo bez
kołków i w połączeniach na bezpośredni styk elementów (połączenia mieczy stopowych z
belkami wiązarowymi i połączenia płatwi wzdłużnej ramy stolcowej z jętkami) przyjmowano
więzy jednostronne – słupy ramy stolcowej i miecze stopowe przenoszą wyłącznie ściskania.
W sytuacji rzeczywistej uwzględniono dodatkowo, stwierdzone w obiekcie, zupełne
skorodowanie połączeń krokwi z belkami wiązarowymi od strony północnej (usunięto
połączenie krokwi z belką wiązarową). Nie miało to jednak istotnego wpływu na wytężenie
konstrukcji więźby.
Obydwa schematy (rzeczywisty i projektowy) zostały poddane analizie modalnej w celu
określenia częstości drgań własnych, które określają podatność konstrukcji na obciążenie
wiatrem. Z praktycznego punktu widzenia analizowano jedynie pierwszą częstotliwość drgań
własnych. W efekcie stwierdzono, że uwzględnienie wykrytych uszkodzeń nie wpływa na
podatność konstrukcji na działanie wiatru.
Fot. 10. Sposób naprawy zniszczeń korozyjnych konstrukcji drewnianych
W wyniku obliczeń wytrzymałościowych wykazano, że w wypadku analizowanego modelu
większość elementów spełnia normowe warunki nośności i sztywności. Obliczenia
elementów więźby wykazały, że:
•
nośność krokwi, mieczy stopowych, jętek i płatwi, słupów jest zachowana,
•
nośność belek wiązarowych nad nawą jest niewystarczająca, niedobór wymaganej
nośności jest jednak nieznaczny i wynosi 12% dla sytuacji projektowej i 18% dla
sytuacji rzeczywistej, co dla zabytkowej budowli można uznać za dopuszczalne,
•
krokwie nad zakrystią wykazują przekroczenia warunku nośności – do 70%,
•
obliczeniowa nośność belek stropu nad zakrystią jest niewystarczająca, niedobór
wymaganej nośności wynosi prawie 100%;
Znaczne obliczeniowe przekroczenie nośności elementów więźby nad zakrystią ma swoje
odzwierciedlenie w wyraźnych ugięciach krokwi, płatwi i stropu tej części konstrukcji.
Elementy te zostały później wbudowane i niewłaściwie dobrane.
Fot. 11. Wymiana przepustnic
Remont więźby
Remont uszkodzeń więźby dachowej obejmował wymianę lub wzmocnienie bardzo
zniszczonych korozyjnie, pojedynczych elementów lub fragmentów elementów drewnianej
konstrukcji oraz całkowitą wymianę pokrycia gontem. W miejscach, gdzie uszkodzenia
korozyjne elementów drewnianych występowały jedynie lokalnie, dokonano naprawy przez
wycięcie porażonych korozją fragmentów i wstawienie plomb. Na fot. 10 przedstawiono
wykonaną naprawę. Jako elementy drastycznie nie spełniające stanu granicznego nośności
wymianie lub wzmocnieniu uległy również krokwie i belki dźwigarowe stropu nad zakrystią
–
ten fragment konstrukcji był wykonany współcześnie i nie stanowił wartości historycznej.
Wykonano także podparcie krokwi zabudowanych na elewacji wschodniej, naprawiono
dodatkowy skrajny słupek pod płatwią środkową od strony zachodniej, wymieniono
uszkodzone zastrzały i przepustnice (fot. 11) oraz zapewniono pełny konstrukcyjny kontakt
mieczy i jętek z płatwią środkową ramy stolcowej. Wszystkie elementy konstrukcji (stare i
nowe) poddano impregnacji.
Fot. 12. Spatynowany gont około 3 tygodnie po położeniu
Remont więźby dachowej ukończono w październiku 2009 r. Pokrycie dachu to gont
drewniany, który wojewódzki konserwator zabytków nakazał pozostawić w naturalnej barwie
(impregnacja tylko bezbarwnymi preparatami).
Bibliografia
1. Tajchman J.: Propozycja systematyki i uporządkowania terminologii ciesielskich konstrukcji dachowych występujących na terenie
Polski od XIV do XX w., Monument, Nr 2/2005, s. 7÷35.
2. Mączyński D., Tajchman J., Warchoł M: Materiały do terminologii konstrukcji więźb dachowych podstawowe pojęcia.
Monument, Nr 2/2005, s. 37÷43.
dr inż. Łukasz Drobiec
Katedra Konstrukcji Budowlanych
Politechnika Śląska, Gliwice
Źródło: Dachy, nr 1 (133) 2011
Usługi Ciesielskie - domy drewniane - domy szkieletowe - konstrukcje dachowe więźby