11. Obliczenie polaczen kolnierzowo - srubowych.

11.1. Obliczenie sil naciagu srub.

11.1.1. Wartosc sily ruchowego naciagu.

b

1.3

:=

Du

0.5 D

d

+

(

)

⋅

:=

Du 0.033 m

=

P

3.14 Du

2

⋅

p0

4

⋅

:=

napor czynnika roboczego na polaczenie kolnierzowe

P

854.865 N

=

urz

D

d

−

(

) 0.5

⋅

:=

czynna szerokosc uszczelki

urz 0.011 m

=

σ

r

6.4 p0

⋅

:=

naprezenia sciskajace w uszczelce

σ

r

6.4

10

6

×

Pa

=

F

3.14 Du

⋅

urz

⋅

σ

r

⋅

:=

sila nacisku na uszczelke

F

7.295

10

3

×

N

=

Fr

P

b F

⋅

+

:=

Fr 1.034 10

4

×

N

=

11.1.2. Wartosc sily montazowego naciagu srub.

σ

m

40 MPa

⋅

:=

Fm

3.14 Du

⋅

urz

⋅

σ

m

⋅

:=

Fm 4.559 10

4

×

N

=

11.2. Srednica rdzenia sruby.

ψ

0.5

:=

n

4

:=

liczba srub

Re

235 MPa

⋅

:=

naprezenia dopuszczalne dla sruby

X

1.6

:=

wsp. bezpieczenstwa

k

Re

X

:=

naprezenia obliczeniowe dla sruby

dsr

1.13

Fr

ψ n

⋅ k

⋅

⋅

:=

dsr 6.704 10

3

−

×

m

=

Dobieram sruby M16x1,5-45 6.4

11.3. Obliczenie kolnierzy.

11.3.1. Wartosc naprezen zastepczych w szyjce kolnierza.

Wypadkowy moment sil zewnetrznych dzialajacych na kolnierz przy montazu.

au

25 mm

⋅

:=

an

50 mm

⋅

:=

ae

60 mm

⋅

:=

dw

20 mm

⋅

:=

Mzm

Fm au

⋅

:=

Wypadkowy moment sil zewnetrznych dzialajacych na kolnierz przy ruchowym
naciagu srub.

Pe

3.14 dw

2

⋅

p0

4

⋅

:=

Pe 314 N

=

Mzr

Fr au

⋅

P an au

−

(

)

⋅

+

Pe ae au

−

(

)

⋅

+





:=

Mzr 290.816 J

=

W

8.45 mm

3

⋅

:=

Dla montazowego naciagu srub

σ

sm

Mzm

W

10

3

−

:=

σ

sm

1.349

10

8

×

Pa

=

Dla ruchowego naciagu srub.

σ

sr

Mzr

W

10

3

−

⋅

:=

σ

sr

3.442

10

7

×

Pa

=

11.3.2. Wartosc naprezen zastepczych w kryzie.

Dla montazowego naciagu srub.

σ

km

2 Fm

⋅

D0 dw

−

2 g

⋅

−

(

)

⋅

3.14 Dz 2 dsr

⋅

−

(

)

⋅

g

2

⋅

:=

σ

km

3.245

10

8

×

Pa

=

Dla ruchowego naciagu srub.

σ

kr

2 Fr

⋅

D0 dw

−

2 g

⋅

−

(

)

⋅

3.14 Dz 2 dsr

⋅

−

(

)

⋅

g

2

⋅

:=

σ

kr

7.358

10

7

×

Pa

=

Dobieram kolnierz okragly plaski do przyspawania z-1/32/42,4 St3S wg. PN-87/H-74731

12. Podpory zbiornika.

Masa zbiornika.

Gplaszcza 451.808 kg

=

Gdna

49 kg

⋅

:=

Gczyn

2500 kg

⋅

:=

G0

1.15 Gplaszcza 2 Gdna

⋅

+

(

)

⋅

:=

G

G0 Gczyn

+

(

)

9.81

⋅

m

s

2

⋅

:=

G

3.073

10

4

×

N

=

gc

6 mm

⋅

:=

najmniejsza grubosc plaszcza nie wymagajaca wzmocnienia

gt

3 mm

⋅

:=

najmniejsza grubosc plaszcza dla wzmocnienia

gw

3 mm

⋅

:=

najmniejsza grubosc blachy wzmacniajacej

W

125 mm

⋅

:=

zalecana wielkosc lapy

Przy zastosowaniu lap bez blachy wzmacniajacej.

σ

a

0.36 G

⋅ e

⋅ D

z

⋅

H Dz 2 H

⋅

+

(

)

⋅

gc

⋅

:=

σ

a

1.555

10

4

×

Pa

=

kdop

95 MPa

⋅

:=

σ

a

kdop

<

Lapy nie musza byc wzmacniane.

Dobieram lapy 125 wg. BN-61/2212-03

13. Uchwyty zbiornika.

Ze wzgledu na mase zbiornika dobieram uchwyt oczkowy B2-W, wykonany ze stali St3S
wg. PN-M-71071:1995

14. Zawor bezpieczenstwa.

υ

2

m

s

⋅

:=

predkosc czynnika na wlocie

dkr

42.4 mm

⋅

:=

srednica krucca

ρ

c

1000

kg

m

3

⋅

:=

gestosc czynnika

Przepustowosc na wlocie.

Ww1

3.6 ρc

⋅

υ

⋅ 3.14

⋅

dkr

2

4

⋅

:=

Ww1 10.161

kg

s

=

α

z

0.25

:=

wsp. wyplywowy dla zaworu typpu Si 2501

p1

1.1 p0

⋅

:=

p1 1.1 10

6

×

Pa

=

d0

4 Ww1

⋅

1.59 3.14

⋅

α

z

⋅

10 p1

⋅

ρ

c

⋅

⋅

:=

d0 0.018 m

=

Dobieram zawor Si 2501 25x25/1,0