Ława fundamentowa (bezpośrednie)

background image

2

background image

2

1. Założenia

1.1. Warunki gruntowo wodne

Podłoże gruntowe zbudowane jest z 3 warstw gruntu, nie stwierdzono zwierciadła wody

gruntowej, warstwa nośna gruntu zalega na głębokości większej niż 2B, podłoże można zatem
traktować jako jednorodne.

1. od powierzchni terenu zalega warstwa pospółki:

0

'

,

39

,

5

,

17

57

,

0

'

3

=

°

=

=

=

c

m

kN

I

k

k

D

φ

γ

2. na głębokości 4,3m zalega warstwa

gliny pylastej:

kPa

c

m

kN

I

k

k

L

42

'

,

22

,

21

16

,

0

'

3

=

°

=

=

=

φ

γ

3. poniżej 7,7m znajduje się warstwa

gliny pylastej zwięzłej:

kPa

c

m

kN

I

k

k

L

34

'

,

6

,

19

,

20

31

,

0

'

3

=

°

=

=

=

φ

γ

1.2. Wymiary ławy fundamentowej i warstw odsadzek oraz odpowiadające im ciężary
objętościowe:

~ szerokość ławy

B = 1,0 m

3

25

m

kN

k

=

γ

~ wysokość ławy

h

f

= 0,25 m

~ wysokość warstwy posadzki

h

p

= 0,05 m

3

23

m

kN

k

=

γ

~ wysokość warstwy styropianu

h

st

= 0,05 m

3

20

,

0

m

kN

k

=

γ

~ wysokość warstwy zasypki

h

zas

= 0,25 m

3

5

,

18

m

kN

k

=

γ


2. Obciążenia

– ciężar gruntu od strony zewnętrznej fundamentu





=

=

m

kN

W

k

G

7531

,

10

375

,

0

55

,

1

5

,

18

1

– ciężar warstw posadzkowych od strony wewnętrznej
fundamentu

(

)





=

+

+

=

m

kN

W

k

G

1694

,

2

375

,

0

25

,

0

5

,

18

05

,

0

2

,

0

05

,

0

0

,

23

2

– ciężar własny fundamentu





=

=

m

kN

W

k

G

25

,

6

0

,

1

25

,

0

0

,

25

3

łącznie





=

+

+

=

m

kN

W

Gk

1725

,

19

25

,

6

1694

,

2

7531

,

10

Obliczanie mimośrodu dla obciążeń charakterystycznych
stałych:

[ ]

m

V

M

e

B

0489

,

0

1725

,

277

5676

,

13

258

1725

,

19

25

,

0

5

3125

,

0

1694

,

2

3125

,

0

7531

,

10

15

=

=

=

+

+

+

=

=

background image

3


Ławę przesunięto w prawo względem osi ściany o e

B

= 5 cm.


Nowe wartości sił na odsadzkach:
– ciężar gruntu od strony zewnętrznej fundamentu





=

=

m

kN

W

k

G

9,3194

55

,

1

325

,

0

5

,

18

1

– ciężar warstw posadzkowych od strony wewnętrznej fundamentu

(

)





=

+

+

=

m

kN

W

k

G

2,4586

425

,

0

25

,

0

5

,

18

05

,

0

2

,

0

05

,

0

0

,

23

2

– ciężar własny fundamentu





=

=

m

kN

W

k

G

25

,

6

0

,

1

25

,

0

0

,

25

3

łącznie





=

+

+

=

m

kN

W

Gk

18,028

25

,

6

4586

,

2

3194

,

9



Wartość nowego mimośrodu dla obciążeń
charakterystycznych stałych i zmiennych:

(

)

(

)

[ ]

cm

m

V

M

e

B

58

,

0

0058

,

0

1378

,

482

7939

,

2

73

5

,

1

028

,

18

258

35

,

1

06

,

0

73

25

,

0

3

7

5

,

1

)

25

,

0

5

05

,

0

258

2875

,

0

4586

,

2

3382

,

0

3194

,

9

15

(

35

,

1

=

=

=

=

+

+

+

+

+

+

=

=

Zredukowana szerokość fundamentu

[ ]

m

e

B

B

B

9884

,

0

0058

,

0

2

0

,

1

2

'

=

=

=


3. Obliczenie nośności podłoża

~ łączna wartość obciążeń obliczeniowych:

(

)

m

kN

H

m

kN

V

d

d

25

,

11

3

5

,

1

5

35

,

1

1378

,

482

73

5

,

1

258

028

,

18

35

,

1

=

+

=

=

+

+

=


~ obliczeniowy wymiar fundamentu:

[ ]

2

'

884

,

9

0

,

10

9884

,

0

'

m

m

m

L

B

A

B

=

=

=

0988

,

0

0

,

10

9884

,

0

'

=

=

L

B


~ współczynniki uwzględniające nachylenie siły wypadkowej działającej w podstawie fundamentu:

91

,

1

0988

,

0

1

0988

,

0

2

'

'

1

'

'

2

=

+

+

=

+

+

=

=

L

B

L

B

m

m

B

background image

4

9336

,

0

0

1378

,

482

25

,

11

1

'

'

'

1

9559

,

0

0

1378

,

482

25

,

11

1

'

'

'

1

91

,

2

1

91

,

1

=

+

=





+

=

=

+

=





+

=

+

m

d

d

m

d

d

q

ctg

c

A

V

H

i

ctg

c

A

V

H

i

φ

φ

γ


~ współczynniki częściowe dla DA2*:

0

,

1

0

,

1

=

=

=

c

M

γ

γ

γ

φ


~ przyjęty kąt tarcia wewnętrznego wynosi

°

=

39

'

k

φ


~ współczynniki kształtu:

– od zagłębienie fundamentu:

062

,

1

6293

,

0

0988

,

0

1

'

sin

'

'

1

=

+

=

+

=

φ

L

B

s

q

od ciężaru własnego gruntu:

97

,

0

0988

,

0

3

,

0

1

'

'

3

,

0

1

=

=

=

L

B

s

γ


~ współczynniki nośności granicznej

+

=

2

45

2

'

φ

φ

π

tg

e

N

tg

q

808

,

55

2

39

45

2

39

=

°

+

=

°

tg

e

N

tg

q

π

(

)

'

1

2

φ

γ

tg

N

N

q

=

(

)

77

,

88

39

1

808

,

55

2

=

°

=

tg

N

γ


Obciążenie obok fundamentu

0

,

1

=

G

γ

(korzystne)


Naprężenie od warstwy posadzki i zasypki 25cm gruntem sypkim obok fundamentu:

kPa

d

q

kPa

G

f

K

41

,

10

0

,

1

)

25

,

0

5

,

18

785

,

5

(

)

785

,

5

(

'

785

,

5

5

,

18

25

,

0

2

,

0

05

,

0

0

,

23

05

,

0

=

+

=

+

=

=

+

+

γ

γ


3.1. Sprawdzenie warunku GEO

( )

4

,

1

2

=

RV

R

γ

kPa

s

b

i

N

B

s

b

i

N

q

s

b

i

N

c

A

R

q

q

q

q

c

c

c

c

75

,

1324

67

,

0

0

,

1

9336

,

0

77

,

88

9884

,

0

5

,

18

5

,

0

062

,

1

0

,

1

9559

,

0

808

,

55

41

,

10

0

'

2

1

'

'

'

=

+

+

=

=

+

+

=

γ

γ

γ

γ

γ

γ

γ

γ

γ

γ

s

b

i

N

B

s

b

i

N

q

A

V

q

q

q

q

d

+

=

'

2

1

'

kPa

A

V

d

8

,

487

0

,

1

9884

,

0

1378

,

482

'

=

=

background image

5

kPa

kPa

kPa

R

R

V

k

d

d

25

,

946

8

,

487

25

,

946

4

,

1

75

,

1324

4

,

1

<

=

=

=


4. Wymiarowanie ławy fundamentowej

Przy przyjętym przesunięciu osi ławy względem osi ściany o 5 cm

m

e

B

0058

,

0

'

=


Przy obliczaniu momentów zginających uwzględnia się jedynie obciążenia zewnętrzne.

~ wartość obliczeniowa obciążenia pionowego:

kN

V

obl

8

,

457

73

5

,

1

258

35

,

1

=

+

=


Wartość naprężeń pod podstawą fundamentu:

kPa

B

e

L

B

V

q

B

obl

Ed

73

,

473

0

,

1

0058

,

0

6

1

0

,

1

0

,

1

8

,

457

6

1

'

max

,

=

+

=





+

=

kPa

B

e

L

B

V

q

B

obl

Ed

87

,

441

0

,

1

0058

,

0

6

1

0

,

1

0

,

1

8

,

457

6

1

'

min

,

=

=





=


Moment zginający ławę oblicza się w przekroju I-I przesuniętym względem lica ściany o 0,15 jej
szerokości. Długość wspornika s:

m

S

m

S

l

p

3625

,

0

05

,

0

25

,

0

15

,

0

375

,

0

4625

,

0

05

,

0

25

,

0

15

,

0

375

,

0

=

+

=

=

+

+

=


Naprężenie w przekroju obliczeniowym dla prawego wspornika wyniesie:

kPa

S

B

q

q

q

q

p

Ed

Ed

Ed

EdI

99

,

458

4625

,

0

0

,

1

87

,

441

73

,

473

73

,

473

min

,

max

,

max

,

=

=

=

background image

6

Moment w obliczeniowym miejscu utwierdzenia prawego wspornika ławy fundamentowej:

m

kNm

S

S

q

q

S

S

q

M

P

p

I

Ed

nax

Ed

p

p

Ed

P

72

,

51

3

2

4625

,

0

2

99

,

458

73

,

473

5

,

0

4625

,

0

73

,

473

3

2

2

2

1

0

,

1

2

2

,

,

max

,

=

=

+

=





+

=

4.1. Zbrojenie poprzeczne na zginanie wsporników ławy żelbetowej

~ beton C20/25,

MPa

f

MPa

f

cd

ctd

3

,

14

10

,

1

=

=

~ stal 34GS,

MPa

f

yd

410

=

otulina c = 5 cm

~ wstępnie przyjęta średnia prętów: 12 mm

Rozmieszczenie zbrojenia:

cm

c

d

d

f

B

4

,

19

2

,

1

5

,

0

5

25

5

,

0

=

=

=

φ

m

cm

m

A

S

2

2

min

,

75

,

3

000375

,

0

0

,

1

25

,

0

0015

,

0

=

=

=

4.2. Sprawdzenie na przebicie

Przebicie betonu w ławie żelbetowej może wystąpić pod kątem 45° do osi zbrojenia.

(

)

(

)

kPa

q

kPa

q

III

IV

85

,

445

0

,

1

2

,

0

325

,

0

87

,

441

73

,

473

87

,

441

82

,

453

0

,

1

2

,

0

425

,

0

0

,

1

87

,

441

73

,

473

87

,

441

=

+

=

=

+

=

Siła przebijająca na odcinkach odsadzek

(

) (

)

(

) (

)

m

kN

P

m

kN

P

L

P

48

,

55

2

,

0

325

,

0

85

,

445

87

,

441

2

1

35

,

104

2

,

0

425

,

0

82

,

453

73

,

473

2

1

=

+

=

=

+

=

m

cm

m

d

f

M

A

B

yd

P

S

2

2

7

00072

,

0

194

,

0

9

,

0

410000

72

,

51

9

,

0

=

=

=

background image

7

Większa siła przebijająca działa od strony prawej odsadzki.

Wytrzymałość betonu (C20/25,

MPa

f

MPa

f

cd

ctd

3

,

14

,

10

,

1

=

=

) na przebicie z jednej strony:

.

wystapi

nie

przebicie

220

2

,

0

1

1100

P

ctd

P

P

m

kN

d

l

f

P

>

=

=

=



5. Osiadanie ławy fundamentowej

5.1. Wartości parametrów geotechnicznych gruntu:

w

n

g

ρ

E

ok

M

ok

M

k

Rodzaj gruntu

I

D

I

L

%

3

m

kN

MPa

Po

0,57

4

17,5 150,0 170,0 170,0

saclSi

0,16 20 21,0

46,0

52,0

57,8

saCl

0,31 28 20,0

30,0

35,0

38,9














(

)

zd

z

zt

zs

zqA

zdA

zs

zq

zd

z

zs

zq

zqA

zq

zqB

zq

z

z

z

o

z

o

h

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

η

η

σ

σ

γ

σ

ρ

ρ

ρ

ρ

ρ

ρ

ρ

+

=

=

=

=

+

=

=

=

+

=

=

min

2

1

2

2

background image

8

5.2. Wartości odprężenia podłoża, obciążenia, naprężeń wtórnych i dodatkowych pod ławą A

5.3. Wartości naprężeń pionowych pod ławą A wywołane obciążeniem od sąsiedniego fundamentu




Ława B

kPa

304

=

σ

Obszar

I-III-III’-A

I-II-II’-A

II-III-III’-II’

=

B

L

5

,

2

5

5

,

12

=

3

,

2

5

5

,

11

=

z

B

z

1

η

B

z

2

η

η

zqB

σ

[m]

-

kPa

1

2

3

4

5

6

7

0,00

0

0,25

0

0,25

0

0

0,50

0,1

0,248

0,1

0,248

0

0

1,00

0,2

0,246

0,2

0,246

0

0

1,50

0,3

0,242

0,3

0,242

0

0

2,00

0,4

0,24

0,4

0,241 0,001 0,304

2,50

0,5

0,238

0,5

0,24

0,002 0,608

3,00

0,6

0,235

0,6

0,238 0,003 0,912

3,50

0,7

0,225

0,7

0,23

0,005

1,52

4,00

0,8

0,22

0,8

0,226 0,006 1,824

4,50

0,9

0,21

0,9

0,22

0,01

3,04

5,00

1

0,2

1

0,21

0,01

3,04

5,50

1,1

0,19

1,1

0,2

0,01

3,04

5,90

1,18

0,18

1,18 0,195 0,015

4,56

6,40

1,28 0,163 1,28 0,182 0,019 5,776

6,90

1,38 0,156 1,38

0,18

0,024 7,296

wykop

kPa

op

5

,

31

8

,

1

5

,

17

=

=

σ

Ława

kPa

op

277

=

σ

Obszar

1-2-A-1’

2-3-3’-A

1-3-3”-1”

-

=

B

L

5

1

5

=

8

,

9

5

49

=

-

10

0

,

1

10

=

-

z

B

z

1

η

B

z

2

η

η

ρ

σ

z

B

z

A

η

A

z

ρ

σ

zs

σ

zdA

σ

[m]

-

kPa

-

kPa

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0,00

0,00 0,250 0,00 0,250

1

31,5 0,00 1,00

277

31,5

245,5

0,50

0,50 0,240 0,10 0,249 0,978 30,81 0,50 0,720 199,4 30,81

168,59

1,00

1,00 0,230 0,20 0,247 0,954 30,05 1,00 0,510 141,3 30,05

111,25

1,50

1,50 0,162 0,30 0,245 0,814 25,64 1,50 0,360 99,7 25,64

74,059

2,00

2,00 0,138 0,40 0,243 0,762 24,00 2,00 0,300 83,1 24,00

59,10

2,50

2,50 0,110 0,50 0,240

0,7

22,05 2,50 0,250 69,3 22,05

47,25

3,00

3,00 0,092 0,60 0,238 0,66 20,79 3,00 0,210 58,2 20,79

37,41

3,50

3,50 0,080 0,70 0,232 0,624 19,66 3,50 0,180 50,0 19,66

30,34

4,00

4,00 0,065 0,80 0,225 0,58 18,27 4,00 0,160 44,3 18,27

26,03

4,50

4,50 0,060 0,90 0,220 0,56 17,64 4,50 0,135 37,4 17,64

19,76

5,00

5,00 0,053 1,00 0,210 0,526 16,57 5,00 0,130 36,0 16,57

19,43

5,50

5,50 0,048 1,10 0,200 0,496 15,62 5,50 0,120 33,2 15,62

17,58

5,90

5,90 0,042 1,18 0,197 0,478 15,06 5,90 0,110 30,5 15,06

15,44

6,40

6,40 0,040 1,28 0,183 0,446 14,05 6,40 0,100 27,7 14,05

13,65

6,90

6,90 0,027 1,38 0,180 0,414 13,04 6,90 0,090 24,9 13,04

11,86

background image

9



5.4. Zestawienie wartości naprężeń pierwotnych, odprężenia, naprężeń wtórnych i dodatkowych pod ławą A

z

i

h

( )

n

i

γ

( )

i

n

i

h

γ

ρ

σ

z

ρ

σ

z

min

z

σ

zqA

σ

zq

σ

zq

σ

zs

σ

zd

σ

zdA

σ

ρ

σ

z

5

1

zt

σ

[m]

2

m

kN

kPa

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

0,00

1,8

31,5

31,5

31,5

0

277

0

277

31,5

245,5

245,5

6,3

277

0,50

0,5

8,75

40,25

30,81

9,44

199,4

0

199,4

30,81

168,59

168,59

8,05

208,84

1,00

0,5

8,75

49

30,05

18,95

141,3

0

141,3

30,05

111,25

111,25

9,8

160,25

1,50

0,5

8,75

57,75

25,64

32,11

99,7

0

99,7

25,64

74,06

74,059

11,55

131,81

2,00

0,5

8,75

66,5

24,00

42,5

83,1

0,304

83,40

24,00

59,1

59,10

13,3

125,6

2,50

0,5

17,5

8,75

75,25

22,05

53,2

69,3

0,608

69,91

22,05

47,25

47,25

15,05

122,5

3,00

0,5

10,5

85,75

20,79

64,96

58,2

0,912

59,11

20,79

37,41

37,41

17,15

123,16

3,50

0,5

10,5

96,25

19,66

76,59

50,0

1,52

51,52

19,66

30,34

30,34

19,25

126,59

4,00

0,5

10,5

106,75

18,27

88,48

44,3

1,824

46,12

18,27

26,03

26,03

21,35

132,78

4,50

0,5

10,5

117,25

17,64

99,61

37,4

3,04

40,44

17,64

19,76

19,76

23,45

137,01

5,00

0,5

10,5

127,75

16,57

111,18

36,0

3,04

39,04

16,57

19,43

19,43

25,55

147,18

5,50

0,5

10,5

138,25

15,62

122,63

33,2

3,04

36,24

15,62

17,58

17,58

27,65

155,83

5,90

0,4

21,0

8,4

146,65

15,06

131,59

30,5

4,56

35,06

15,06

15,44

15,44

29,33

162,09

6,40

0,5

10

156,65

14,05

142,6

27,7

5,776

33,48

14,05

13,65

13,65

31,33

170,3

6,90

0,5

20,0

10

166,65

13,04

153,61

24,9

7,296

32,20

13,04

11,86

11,86

33,33

178,51

background image

10

5.5. Obliczenia osiadania ławy A



5.5.1. Osiadania pod środkiem ławy A

rodzaj

gruntu

z

zs

σ

zd

σ

i

h

i

i

zs

σ

M

i

"
i

s

i

zd

σ

M

0i

'

i

s

-

m

kPa

-

cm

kPa

cm

kPa

cm

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0,0

31,5

245,5

0,0000

0,5 30,81

168,59

1

50

31,155

0,0092

207,045

0,0609

1,0 30,05

111,25

2

50

30,43

0,0090

139,92

0,0412

1,5 25,64

74,06

3

50

27,845

0,0082

92,655

0,0273

2,0 24,00

59,1

4

50

24,82

0,0073

66,58

0,0196

Po

2,5 22,05

47,25

5

50

23,025

170000

0,0068

53,175

170000

0,0156

3,0 20,79

37,41

6

50

21,42

0,0185

42,33

0,0407

3,5 19,66

30,34

7

50

20,225

0,0175

33,875

0,0326

4,0 18,27

26,03

8

50

18,965

0,0164

28,185

0,0271

4,5 17,64

19,76

9

50

17,955

0,0155

22,895

0,0220

5,0 16,57

19,43

10

50

17,105

0,0148

19,595

0,0188

5,5 15,62

17,58

11

50

16,095

0,0139

18,505

0,0178

saclSi

5,9 15,06

15,44

12

40

15,34

57800

0,0106

16,51

52000

0,0127

6,4 14,05

13,65

13

50

14,555

0,0187

14,545

0,0208

saCl

6,9 13,04

11,86

14

50

13,545

38900

0,0174

12,755

35000

0,0182

S 0,1838

S

0,3752


Całkowite osiadanie ławy:

.

5

559

,

0

3752

,

0

1838

,

0

0

cm

cm

S

<

=

+

=




















oi

i

zd

i

i

i

zs

M

h

s

M

h

s

i

i

=

=

σ

σ

'

"

background image

11

Rozmieszczenie zbrojenia











background image

12

Wykresy naprężeń pionowych w podłożu pod środkiem ławy A


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Lawa fundamentowa (bezposrednie Nieznany
Fundamenty bezpośrednie
lawa fundamentowa
ława fundamentowa
Ława, Fundamentowanie 1, Fundamentowanie 2
Fundament bezpośredni - przyklad obliczenia I i II SG c. d., tabela osiadań
9 Nośność podłoża jednorodnego i uwarstwionego obciążonego fundamentem bezpośrednim
Materiały do projektu fundamentu bezpośredniego
Podrecznik Konstruktor fundamenty bezposrednie eurokod pn en
Fundamentowanie Projekt nr 1 Fundament bezpośredni (PN EC7) v 2014
Projektowanie fundamentów bezpośrednich z wykorzystaniem wspomagania komputerowego
FUNDAMENTY BEZPOŚREDNIE, Podstawy Budownictwa(1), fundamenty
pale ława fundamentowa
Fundament bezpośredni, przyklad obliczenia I i II SG
Projektowanie fundamentów bezpośrednich według Eurokodu 7 O Puła
LAWA FUNDAMENTOWA
naprezenia pod fundamentem bezposrednim
ława fundamentowa

więcej podobnych podstron