SPRĘŻYSTE
RUCHOWE
SPOCZYNKOWE
POŁĄCZENIA
NIEROZŁĄCZNE
ROZŁĄCZNE
spójnoś-
ciowe
cierno-
kształtowe
cierne
kształtowe
kształtowe
kształtowo
-cierne
SPRĘŻYSTE
RUCHOWE
SPOCZYNKOWE
POŁĄCZENIA
NIEROZŁĄCZNE
ROZŁĄCZNE
spójnoś-
ciowe
cierno-
kształtowe
cierne
kształtowe
kształtowe
kształtowo
-cierne
Połączenia nitowe
n
d
l
l
l
l
)
8
.
1
3
.
1
(
'
0
0
÷
=
+
=
mm.
mm.
mm.
mm.
1
10
5
.
0
2
.
0
10
+
=
⇒
>
÷
+
=
⇒
≤
n
n
n
n
d
d
d
d
d
d
n
d
⇒
mm.
5
Rodzaje nitów
)
(wilgoć
7
5
.
3
3
g
e
d
e
d
t
≤
≤
≈
d
t 3
≈
d
a
6
.
2
≈
d
e
2
1
≥
d
e
2
1
≥
d
e
5
.
1
2
≥
min
1
100 i
l
⋅
≤
Przewiązki co:
i
min
– minimalny
promień
bezwładności
przekroju
Szerokość
przewiązki
mm.
50
≥
b
)
(
60
min
1
b
i
l
⋅
≤
Obliczenia wytrzymałościowe
• Ścięcie nitów
• Owalizacja otworów (naciski)
• Zerwanie blach
t
t
k
m
d
Q
≤
⋅
=
4
2
π
τ
d
k
d
g
n
Q
p
≤
⋅
⋅
=
r
r
k
g
d
n
b
Q
≤
⋅
−
=
)
'
(
σ
m –liczba ciętych przekrojów
n –liczba nitów
n’ –liczba nitów w rzędzie
Naprężenia dopuszczalne
Dla innych stali – wartości z tabeli pomnożyć przez
N
St
x
e
e
R
R
2
STAL St2N
Ilość
nitów
w
rzędzie
Ilość rzędów nitowych
1
2
3
4
5
k
t
[MPa]
1
70
65
60
55
50
2
62
60
55
52
47
3
55
53
50
47
45
k
d
[MPa]
175
162
150
137
125
t
t
k
m
d
Q
≤
⋅
=
4
2
π
τ
d
k
d
g
n
Q
p
≤
⋅
⋅
=
r
r
k
g
d
n
b
Q
≤
⋅
−
=
)
'
(
σ
d
k
d
g
n
Q
p
≤
⋅
⋅
=
Przykład
Obliczyć średnicę nitów wiedząc, że F=6.5kN, a=80 mm., s=200 mm,
α
=45°. Pozostałe wymiary jak na rysunku. Nity wykonano ze stali St2N.
2 rzędy po 1 nicie
⇒
k
t
=65 MPa
2
2
2
F
2
R
0
+
⋅
=
⋅
⇒
=
∑
a
s
a
M
O
[ ]
N
9750
2
2
F
R
=
+
⋅
=
a
a
s
Przykład – c.d.
R
F
2
1
W
+
=
Przykład – c.d.
[ ]
N
4
.
10277
R
F
2
1
W
2
2
=
+
=
t
k
d
≤
=
4
W
2
π
τ
⇒
t
k
d
⋅
≥
π
W
4
2
⇒
[ ]
mm.
2
.
14
≥
d
Przykład – c.d.
[
]
mm.
10
≥
n
d
⇒
[
]
mm.
1
+
=
n
d
d
⇒
[ ]
mm.
1
−
=
d
d
n
[
]
mm.
2
.
13
=
n
d
[
]
mm.
16
=
n
d
Przykład – c.d.
Sprawdzenie ryzyka owalizacji otworów
d
k
d
g
p
≤
⋅
=
W
2 rzędy po 1 nicie
⇒
k
d
=162 MPa
[
]
d
k
p
≤
=
⋅
=
MPa
8
.
42
16
15
4
.
10277
Połączenia nitowe mocno-szczelne
Równanie Laplace’a
g
p
=
+
2
2
1
1
ρ
σ
ρ
σ
p
q
q
=
+
2
2
1
1
ρ
ρ
g
q
=
σ
Suma rzutów sił na normalną n do powierzchni
2
1
2
1
2
1
1
2
1
2
2
1
2
2
2
1
1
1
2
2
1
1
2
1
2
1
2
1
2
1
4
2
2
2
2
2
,
2
,
sin
,
sin
0
sin
2
sin
2
α
α
ρ
ρ
α
α
ρ
σ
α
α
ρ
σ
α
ρ
α
ρ
α
α
α
α
α
σ
α
σ
d
d
p
gd
d
gd
d
d
ds
d
ds
d
d
d
d
d
g
ds
d
g
ds
ds
ds
p
⋅
=
+
≈
≈
≈
≈
=
+
+
⋅
−
Naprężenia w powłoce walcowej i kulistej
Powłoka walcowa:
g
p
R
=
∞
+
2
1
σ
σ
ρ
1
=R,
ρ
2
=
∞
⇒
2
;
2
1
1
pD
q
g
pD
g
pR
=
=
=
σ
2
2
4
σ
π
π
Dg
p
D
=
⇒
4
;
4
2
2
pD
q
g
pD
=
=
σ
2
2
1
2
1
=
=
q
q
σ
σ
Powłoka kulista:
Naprężenia w powłoce walcowej i kulistej
g
p
R
R
k
k
k
k
=
+
2
1
σ
σ
k
k
k
D
D
R
R
Dg
p
D
=
=
=
α
α
σ
π
π
cos
;
cos
4
2
2
g
pR
g
pD
k
k
k
2
4
2
=
=
σ
g
pR
k
k
2
1
=
σ
⇒
4
;
4
2
1
2
1
k
k
k
k
k
k
pD
q
q
g
pD
=
=
=
=
σ
σ
g
pD
g
pD
k
4
;
2
1
1
=
=
σ
σ
Naprężenia w powłoce stożkowej
α
cos
;
1
2
1
r
e
e
p
q
p
q
e
q
=
⋅
=
⇒
=
∞
+
α
π
π
cos
4
2
2
dq
p
D
=
2
cos
2
cos
4
2
pe
pr
pd
q
=
=
=
α
α
g
pe
g
pe
2
;
2
1
=
=
σ
σ
Naprężenia w powłoce o dowolnej krzywiźnie
−
=
=
2
1
2
2
1
;
2
ρ
σ
σ
e
g
pe
g
pe
−
⋅
=
⇒
=
+
=
+
2
1
2
1
2
2
1
2
1
2
ρ
ρ
ρ
e
e
p
q
p
pe
e
q
p
q
e
q
Naprężenia w rurze zakrzywionej
e=r
q
1w
> q
1z
