POLITECHNIKA POZNACSKA
INSTYTUT KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH
ZAKAAD KONSTRUKCJI METALOWYCH
PROJEKT
STROPU STALOWEGO
Opracował:
SEBASTIAN JAMBROŻEK
Rok IV Grupa IV
Rok akadem. 2004/2005
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
Zawartość projektu:
1. Przyjęcie geometrii stropu 2
1.1. Rozstaw słupów głównych i żeber stropowych 2
1.2. Przyjęcie grubości i rodzaju płyty stropowej 2
2. Obliczenie żebra stropowego
2.1. Zebranie obciążeń na belkę stropową
2.2. Przyjęcie przekroju żebra (element walcowany)
2.3. Sprawdzenie warunków obliczeniowych dla I-go i II-go stanu granicznego
3. Podciąg
3.1. Zebranie obciążeń na podciąg
3.2. Przyjęcie przekroju poprzecznego podciągu
3.3. Sprawdzenie warunków obliczeniowych dla I-go i II-go stanu granicznego
3.4. Wymiarowanie połączenia pasa ze środnikiem
4. Obliczenie połączeń belek stropowych
4.1. Obliczenie połączenia żebra z podciągiem
4.2. Wymiarowanie żeberek usztywniających
4.3. Projektowanie połączenia stolika z żeberkiem usztywniającym
4.4. Obliczenie styku montażowego podciągu
4.5. Obliczenie podparcia skrajnego podciągu
5. Obliczenie słupa
5.1. Zebranie obciążeń przypadających na słup
5.2. Wyznaczenie przekroju trzonu słupa dwugałęziowego
5.3. Wymiarowanie przewiązek słupa
5.4. Obliczenie podparcia na fundamencie
5.5. Wymiarowanie głowicy słupa
6. Zestawienie materiału dla podciągu i słupa
Rysunki konstrukcji:
Nr 1. Zestawieniowy całej konstrukcji stropu
Nr 2. Konstrukcyjny przęsło skrajne podciągu
Nr 3. Konstrukcyjny słupa dwugałęziowego
1
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
1. Przyjęcie geometrii stropu
1.1. Rozstaw słupów głównych i żeber stropowych
Słupy główne rozstawione są w odległości 8,7 m od siebie oraz w odległości 8,4 m od lica
ściany w kierunku podłużnym i 5,3 m od lica ściany w kierunku poprzecznym.
Żebra stropowe rozmieszczone są w kierunku poprzecznym w odległości 1,74 m między
sobą.
1.2. Przyjęcie grubości i rodzaju płyty stropowej
Pokrycie stropu składa się z płyty żelbetowej i ocieplenia. Płytę żelbetową przyjmuje się
grubości 0,12 m, natomiast ocieplenie wykonane ze styropianu grubości 0,10 m.
Zebranie obciążeń z płyty stropowej (Poz.1.):
Obc. charakterystyczne Obc. obliczeniowe
ł
Lp. Rodzaj obciążenia
f
[kN/m2] [kN/m2]
1. Obciążenia stałe wg PN-82/B-02001:
-posadzka (lastriko)
0,44 1,3 0,572
22,0 kN/m3 x 0,02 m
-jastrych cementowy
0,84 1,3 1,092
21,0 kN/m3 x 0,04 m
-styropian
0,045 1,3 0,059
0,45 kN/m3 x 0,10 m
-papa (paroizolacja)
0,055 1,3 0,072
11,0 kN/m3 x 0,005 m
-płyta żelbetowa
3,0 1,1 3,3
25,0 kN/m3 x 0,12 m
-tynk cem.-wap.
0,285 1,3 0,371
19,0 kN/m3 x 0,015 m
suma gk1=4,665 1,172 g1=5,466
2. Obciążenie zmienne (użytkowe) pk1=6,5 1,2 p1=7,8
Obciążenie całkowite gk1+pk1=11,165 g1+p1=13,266
2. Obliczenie żebra stropowego
Schemat statyczny żebra stropowego stanowi belka dwuprzęsłowa o rozpiętości
obliczeniowej: Bą = 5,40 "1,025 = 5,535 [m]:
p
q
ABC
5.64 5.64
2.1. Zebranie obciążeń na belkę stropową (Poz.2.)
Obc. charakterystyczne Obc. obliczeniowe
ł
Lp. Rodzaj obciążenia
f
[kN/m] [kN/m]
1. Obciążenia stałe wg PN-82/B-02001:
-obciążenie płytą stropową z Poz 1.
8,117 1,172 9,513
4,665 kN/m2 x 1,74 m
-ciężar własny belki stropowej
0,491 1,1 0,540
I330PE 0,491 kN/m
suma gk2=8,608 1,168 g2=10,053
Obciążenie zmienne (użytkowe)
2. pk2=11,31 1,2 p2=13,572
6,5 kN/m2 x 1,74 m
2
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
Obciążenie całkowite gk2+pk2=19,918 g2+p2=23,625
Obliczenie wartości momentów przęsłowych i podporowych oraz sił poprzecznych dla żebra
stropowego korzystając z tablic Winklera:
Moment w przęsłach (schemat I+II)
M = (0,070 "10,053 + 0,096 "13,572)" 5,5352 = 61,475 [kNm]
A-B
Moment minimalny w przęsłach (schemat I+II)
min M = (0,070 "10,053 - 0,025 "13,572)" 5,5352 = 11,164 [kNm]
A-B
Moment w podporze pośredniej (schemat I)
M = -0,125 " 23,625 " 5,5352 = -90,473 [kNm]
B
Moment minimalny w podporze pośredniej (schemat I+II)
min M = (- 0,125 "10,053 - 0,063"13,572)" 5,5352 = -64,693 [kNm]
B
90,473
[kNm]
A BC
61,475 61,475
Reakcje w podporach zewnętrznych (schemat I+II)
QA = QC = (0,375 "10,053 + 0,437 "13,572)" 5,535 = 53,694 [kN]
Siły poprzeczne (schemat I)
L
QB = -0,625 " 23,625 " 5,535 = -81,728 [kN]
P
QB = 0,625 " 23,625 " 5,535 = 81,728 [kN]
81,728
53,694
[kN]
A BC
-53,694
-81,728
2.2. Przyjęcie przekroju żebra
Wstępne przyjęcie przekroju ze stali St4W o fd=235 [MPa]=23,5 [kN/cm2]:
M = 90,473 [kNm]= 9047,3 [kNcm]
max
M
9047,3
max
Wpotrz e" = = 384,991 [cm3]
fd 23,5
Przyjęto I 300PE o Wx=557 [cm3]
3
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
2
A=53.8 cm
m=42.2 kg/m
4
I =8360 cm
x
x x
7.1
150
Sprawdzenie klasy przekroju
215 215
= = = 0,957
fd 235
dla środnika:
hw 30,0 - 2 "1,07 - 2 "1,5
= = 35,014 < 66 " = 63,129
tw 0,71
dla pasa:
bf 0,5 "(15,0 - 0,71)-1,5
= = 5,276 < 9 " = 8,609
t 1,07
f
Ponieważ warunki smukłości zostały spełnione możemy przekrój zaliczyć do klasy 1, mimo
to obliczenia wykonuję jak dla przekroju klasy 3.
2.3. Sprawdzenie warunków obliczeniowych
Sprawdzenie I stanu granicznego:
Sprawdzenie warunku nośności przekroju klasy 3 na zginanie:
= 1,0
M = "WX " fd = 1,0 " 557 " 23,5 = 13089,5 [kNcm]= 130,895 [kNm]
R
M 90,473
= = 0,691 d" 1,0
M 130,895
R
Sprawdzenie warunku smukłości przy ścinaniu dla środnika:
hw
= 35,014 =< 70 " = 66,955
tw
Sprawdzenie warunku nośności przekroju na ścinanie:
= 1,0
pv
AV = hw " tw = 24,86 " 0,71 = 17,651 [cm2]
VR = 0,58 " " AV " fd = 0,58 "1,0 "17,651" 23,5 = 240,578 [kN]
pv
V 81,728
= = 0,34 d" 1,0
VR 240,578
4
10.7
300
5
1
R
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
Sprawdzenie warunku nośności ze względu na zginanie z uwzględnieniem ścinania, ponieważ
w przekroju występuje siłą poprzeczna V i spełnia ona poniższy warunek:
V = 81,728 [kN]> V0 = 0,3"VR = 0,3" 240,578 = 72,173 [kN]
to przyjmujemy nośność obliczeniową zredukowaną równą:
2
2
ł łł
ł łł
JV ł ł
V 909,036 ł 81,728 ł
ł ł
M = M " ł1- " śł = 130,895 " 1- " ł ł śł
= 129,252 [kN]
ł
R,V R
łV ł
J 8360 240,578
ł śł ł łł
ł R łł ł śł
ł ł
ł ł
M 90,473
= = 0,67 d" 1,0
M 129,252
R,V
Sprawdzenie warunku utraty stateczności ogólnej:
l = 1,0 - współczynnik uwzględniający możliwość zwichrzenia belki, która jest
zabezpieczona konstrukcyjnie sztywną płytą żelbetową
M 90,473
= = 0,691 d" 1,0
l " M 1,0 "130,895
R
Sprawdzenie II stanu granicznego:
Sprawdzenie warunku ugięcia dla przęseł:
l 5,535
Ugięcie graniczne: fgr = = = 0,02214 [m]= 2,214 [cm]
250 250
Współczynniki redukcyjne: ą = 0,5 ąp = 0,75
g
4
(ą " gk 2 + ą " pk 2)" l
5
g p
f = " =
384 EJ
Ugięcie rzeczywiste:
5 (0,5 "8,608 + 0,75 "11,31)" 5,5354
= " = 0,00912 [m]= 0,912 [cm]
384 205 "106 "8360 "10-8
f < fgr
0,912 [cm]< 2,214 [cm]
Sprawdzenie warunku docisku do betonu przy oparciu belki stropowej bezpośrednio na
murze:
V=53,694 kN
a=20 cm
h 30
a d" +15 = +15 = 25 [cm]
3 3
Przyjęto a=20 [cm]
5
h=30 cm
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
kN
Siła docisku do betonu B-25: f H" 0,8" fcd = 0,8 "13,3 = 10,64 [MPa]= 10640 ł łł
j
2
łm śł
ł ł
Siła działająca na podporze: V = 53,694 [kN]
V 53,694 kN kN
Naprężenia od docisku do betonu: = = = 1789,8 ł łł d" f = 10640 ł łł
cd j
2 2
łm śł łm śł
a " b 0,2 " 0,15
ł ł ł ł
3. Podciąg
Schemat statyczny żebra stropowego stanowi belka trójprzęsłowa o rozpiętości obliczeniowej:
-przęsła skrajnego: Lą = 8,70 "1,025 = 8,918 [m]
-przęsła środkowego: L = 8,70 [m]
ABCD
8.918 8.70 8.918
3.1. Zebranie obciążeń na podciąg (Poz.3.)
Obc. charakterystyczne Obc. obliczeniowe
ł
Lp. Rodzaj obciążenia
f
[kN] [kN]
1. Obciążenia stałe wg PN-82/B-02001:
-ciężar stropu
59,557 1,168 69,563
Rg =Cglg=1,25 x 5,535 m x 8,608 kN/m
-ciężar własny podciągu
1,74 1,1 1,914
gp=1,0 kN/m x 1,74 m
suma gk3=61,297 1,166 g3=71,477
Obciążenie zmienne (użytkowe)
2. pk3=78,251 1,2 p3=93,901
P=Rp=Cplp=1,25 x 5,535 m x 11,31 kN/m
Obliczenie wartości momentów przęsłowych i podporowych oraz sił poprzecznych dla
podciągu korzystając z tablic Winklera, ponieważ liczba przedziałów pomiędzy siłami w
przęśle jest >4 (m=5) do wzorów wprowadzamy wartości obciążenia zastępczego
obliczeniowego Lsr = 8,809 [m]:
m2 -1 G 52 -1 71,477 kN
gz = " = " = 38,945 ł łł
ł śł
m Lsr 5 8,809 m
ł ł
m2 -1 P 52 -1 93,901 kN
pz = " = " = 51,166 ł łł
ł śł
m Lsr 5 8,809 m
ł ł
pz
qz
ABC D
8.918 8.70 8.918
Moment w przęśle skrajnym (schemat I+II)
M = (0,080 "38,945 + 0,101" 51,166)"8,9182 = 658,782 [kNm]
A-B
6
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
Moment w przęśle środkowym (schemat I+III)
M = (0,025 " 38,945 + 0,075 " 51,166)"8,702 = 364,150 [kNm]
B-C
Moment w podporach pośrednich (schemat I+IV)
2
8,918 + 8,7
ł ł
M = (- 0,100 " 38,945 - 0,117 " 51,166)" =
ł ł -766,745 [kNm]
B
2
ł łł
[kNm]
766,745 766,745
AB C D
364,15
658,782 658,782
Reakcje w podporach zewnętrznych (schemat I+II)
QA = QD = (0,400 " 38,945 + 0,450 " 51,166)"8,918 = 344,259 [kN]
Siły poprzeczne (schemat I+IV)
8,918 + 8,7
ł
L
QB = (- 0,600 " 38,945 - 0,617 " 51,166)"ł =
ł ł -483,935 [kN]
2
ł łł
8,918 + 8,7
ł
P
QB = (0,500 " 38,945 + 0,583" 51,166)"ł = 434,304 [kN]
ł ł
2
ł łł
Reakcje w podporach środkowych (schemat I+IV)
8,918 + 8,7
ł
QB = QC = (1,1" 38,945 +1,2 " 51,166)"ł = 918,239 [kN]
ł ł
2
ł łł
483,935
434,304 [kNm]
344,259
AB CD
-344,259
-434,304
-483,935
3.2. Przyjęcie przekroju poprzecznego podciągu w formie blachownicy spawanej
Przyjęcie przekroju ze stali St4W o fd=225 [MPa]=22,5 [kN/cm2]
M = 766,745 [kNm]= 76674,5 [kNcm]
max
M 76674,5
max
Wpotrz e" = = 3407,756 [cm3]
fd 22,5
Przyjęcie wymiarów środnika z warunków:
Lsr 8,809
H H" = = 0,44 [m]
20 20
H 0,44
tw > = = 0,0044 [m]= 0,44 [cm]
100 100
Wpotrz
3407,756
hw = 1,3" = 1,3" = 84,85 [cm]
opt
tw 0,8
hw > 106 "tw = 106 " 0,8 = 84,8 [cm]
Ostateczne dane dopasowane do wymiarów blach uniwersalnych:
7
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
hw = 90 - 2 "1,0 = 88,0 [cm]
tw = 0,8 [cm]
Przyjęcie wymiarów pasów z warunków:
t = 1,8 [cm]e" 2 " tw = 2 " 0,8 = 1,6 [cm]
f
hw
ł ł 88,0
J = Wpotrz " + t = 3407,756 "ł +1,8ł = 156075,225 [cm4]
ł ł ł ł
potrz f
2 2
ł łł ł łł
hw3 " tw 88,03 " 0,8
J = = = 45431,467 [cm4]
sr
12 12
J = J - J = 156075,225 - 45431,467 = 110643,758 [cm4]
potrz pas potrz sr
2
3
2
ł ł
ł ł
b " t hw + t
ł ł
b "1,83 88,0 +1,8
f f ł ł
ł ł
ł ł
ł ł
J = 2 " + b " t " = 2 " + b "1,8 " = 7258,608 " b
ł ł
pas f
ł ł
ł ł
ł ł
12 2 12 2
ł łł
ł łł
ł łł
ł łł
J = 7258,608" b > J = 110643,758
pas potrz pas
b > 15,24 [cm]
bf 30,0
1
= = 0,328 H"
H 88,0 + 2 "1,8 3
Ostateczne dane geometryczne pasów:
bf = 30,0 [cm]
t = 1,8 [cm]
f
A=134.4 cm2
4
I =173895 cm
x
x x
8
300
Naprężenia maksymalne występujące w przekroju:
M 76674,5 88,0 + 2 "1,8 kN kN
ł ł
= " y = " = 13,34 ł łł < 22,5ł łł
ł ł
max
2 2
łcm śł łcm śł
J 45431,467 + 7258,608 " 30,0 2
ł łł ł ł ł ł
Sprawdzenie klasy przekroju
215 215
= = = 0,978
fd 225
dla środnika:
hw 88,0
= = 110 > 105 " = 102,69 - przekrój klasy 4
tw 0,8
dla pasa:
8
18
916
880
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
bf 0,5"(30,0 - 0,8)
= = 8,111 < 9 " = 8,802 - przekrój klasy 1
t 1,8
f
3.3. Sprawdzenie warunków obliczeniowych
Sprawdzenie I stanu granicznego:
Sprawdzenie warunku nośności przekroju klasy 4 na zginanie:
Przyjmuję rozstaw żeberek usztywniających a = 1,74 [m]= 174,0 [cm]
b = hw = 88,0 [cm]
a 174,0
= = = 1,98 > 1,0
b 88,0
= 0
K2 = 0,4 + 0,6 " = 0,4
b KV fd 88,0 0,4 225
p = " " = " " = 0,804 ! = 0,956 < 1,0
p
t 56 215 0,8 56 215
J 263189,707
WX = = = 5746,5 [cm3]
y 45,8
M = "WX " fd = 0,956"5746,5" 22,5 =123607,2 [kNcm]=1236,072 [kNm]
R p
M 766,745
= = 0,62 d"1,0
M 1236,072
R
Sprawdzenie warunku nośności przekroju na ścinanie:
b = hw = 88,0 [cm]
a 174,0
= = =1,98 >1,0
b 88,0
1 1
KV = 0,65" 2 - = 0,65" 2 - = 0,795
1,98
b KV fd 88,0 0,795 225
p = " " = " " =1,598
t 56 215 0,8 56 215
1 1
= = = 0,626 d" 1,0
pv
1,598
p
AV = hw " tw = 88,0 " 0,8 = 70,4 [cm2]
VR = 0,58 " " AV " fd = 0,58 " 0,626 " 70,4 " 22,5 = 575,119 [kN]
pv
V 483,935
= = 0,84 d" 1,0
VR 575,119
Nie ma potrzeby wykonywania dodatkowych żeberek usztywniających (pośrednich).
Sprawdzenie warunku nośności ze względu na zginanie z uwzględnieniem ścinania, ponieważ
w przekroju występuje siłą poprzeczna V i spełnia ona poniższy warunek:
V = 483,935 [kN]> V0 = 0,3"VR = 0,3" 575,119 = 172,536 [kN]
to przyjmujemy nośność obliczeniową zredukowaną równą:
2
2
ł łł
ł łł
ł ł
JV V 45431,467 ł 483,935 ł
ł ł
M = M " ł1- "ł ł śł =1236,072" 1- " ł śł
ł ł = 1084,998 [kNm]
R,V R
J 263189,707 575,119
ł śł ł łł
łVR łł ł śł
ł ł
ł ł
9
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
M 766,745
= = 0,71 d" 1,0
M 1084,988
R,V
Sprawdzenie warunku utraty stateczności ogólnej:
l0 " h fd 174,0 "88,0 225
L = 0,045 " " " = 0,045 " "1,0 " = 0,775 ! L = 0,893 d" 1,0
bf " t 215 30,0 "1,8 215
f
M 766,745
= = 0,69 d" 1,0
l " M 0,893"1236,072
R
Sprawdzenie warunku nośności w złożonym stanie naprężenia:
JV 45431,467
M = M " = 766,745 " = 132,355 [kNm]
w
J 263189,707
hw 2 " tw 88,02 " 0,8
M = " " fd = 1,0 " " 22,5 = 232,32 [kNm]
Rw
6 6
2 2
2 2
ł ł ł ł
M V ł132,355 ł ł 483,935 ł
w
ł ł ł ł
+ = ł ł ł ł = 0,99 d" 1,0
+
ł ł łV ł
M 232,32 575,119
ł łł ł łł
ł Rw łł ł R łł
Sprawdzenie II stanu granicznego:
Sprawdzenie warunku ugięcia dla przęsła skrajnego:
l 8,918
Ugięcie graniczne: fgr = = = 0,0357 [m]= 3,57 [cm]
250 250
Współczynniki redukcyjne: ą = 0,5 ąp = 0,75
g
4
(ą " gk 2 + ą " pk 2)"l
5
g p
f = " =
384 EJ
Ugięcie rzeczywiste:
5 (0,5 " 61,297 + 0,75 " 78,251)"8,9184
= " = 0,0136 [m]= 1,36 [cm]
384 205 "106 " 263189,707 "10-8
f < fgr
1,36 [cm]< 3,57 [cm]
Sprawdzenie warunku ugięcia dla przęsła środkowego:
l 8,7
Ugięcie graniczne: fgr = = = 0,0348 [m]= 3,48 [cm]
250 250
Współczynniki redukcyjne: ą = 0,2 ąp = 0,6
g
4
(ą " gk 2 + ą " pk 2)" l
5
g p
f = " =
384 EJ
Ugięcie rzeczywiste:
5 (0,2 " 61,297 + 0,6 " 78,251)"8,74
= " = 0,0082 [m]= 0,82 [cm]
384 205"106 " 263189,707 "10-8
f < fgr
0,82 [cm]< 3,48 [cm]
3.4. Wymiarowanie połączenia pasa ze środnikiem
Przyjęcie grubości spoin pachwinowych korzystając z warunków:
10
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
0,2 " t2(lecz d" 10mm)0,7 " t1
ł ńł
d" anom d"
żł ł
2,5
ł ół16
t1 d" t2
t1 = 8 [mm]
t2 = 18 [mm]
0,2 "18 = 3,6 0,7 "8 = 5,6
ł ńł
d" anom d"
żł ł16
2,5
ł ół
Przyjęto grubość spoiny równą: a = 4 [mm]= 0,4 [cm]
Moment statyczny pasa wyznaczono na podstawie poniższego rysunku:
x x
bf
ą = 0,8
II
J = 263189,707 [cm4]
x
ł ł
hw t f ł 88,0 1,8
ł ł
ł
Sx = bf " t " + = 30,0 "1,8 " + = 2424,6 [cm3]
ł ł
f
ł ł
2 2 2 2
ł łł
ł łł
V " Sx 483,935 " 2424,6 kN kN
= = = 5,57 ł łł d" ą " fd = 0,8 " 22,5 = 18,0 ł łł
II II
2 2
łcm śł łcm śł
J " Ła 263189,707 " 2 " 0,4
ł ł ł ł
x
4. Obliczenie połączeń belek stropowych
4.1. Obliczenie połączenia żebra z podciągiem
Połączenie belki stropowej I 300PE z podciągiem w formie blachownicy spawanej projektuję
na śruby zwykłe klasy 8.8.
Przyjmuję 6 śrub M16 o następujących parametrach:
kN
Rm = 800 [MPa]= 80,0 ł łł
2
łcm śł
ł ł
kN
Re = 640 [MPa]= 64,0 ł łł
2
łcm śł
ł ł
AV = 2,01 [cm2]
AS = 1,57 [cm2]
11
w
h
f
t
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
F
V V
MM
F
Zamiana momentu działającego na połączenie na równoważną mu parę sił:
h = 30 -1,07 = 28,93 [cm]
M 9047,3
F = = = 312,731 [kN]
h 28,93
Przyjęcie wymiarów nakładki, poprzez obliczenie potrzebnego przekroju (szerokość nakładki
jest równa szerokości pasa żebra):
F 321,731
An > = = 13,899 [cm2]
fd 22,5
bn = 15,0 [cm]
An 13,899
t > = = 0,927 [cm]! tn = 1,0 [cm]
bn 15,0
An = bn " tn = 15,0 "1,0 = 15,0 [cm2]
Ostatecznie przyjęto nakładkę o przekroju prostokątnym 150x10.
Rozmieszczenie łączników w układzie prostokątnym:
- odległość skrajnych śrub w szeregu od czoła blachy:
12 " t
ńł
a1min = 1,5" d d" a1 d" a1max = minł
[mm]
ół150
12 "10,7 = 128,4 [mm]
ńł
1,5"16 = 24 [mm]d" a1 d" minł
[mm]
ół150
24 [mm]d" a1 = 40 [mm]d" 128,4 [mm]
- odległość szeregów śrub od krawędzi bocznej blachy:
12 " t
ńł
a2 min = 1,5 " d d" a2 d" a2 max = minł
[mm]
ół150
12 "10,7 = 128,4 [mm]
ńł
1,5 "16 = 24 [mm]d" a2 d" minł
[mm]
ół150
24 [mm]d" a2 = 40 [mm]d" 128,4 [mm]
12
n
b
n
t
h
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
- rozstaw szeregów śrub:
14 " t
ńł
a3 min = 2,5" d d" a3 d" a3max = minł
[mm]
ół200
14 "10,7 = 149,8 [mm]
ńł
2,5 "16 = 40 [mm]d" a3 d" minł
[mm]
ół200
40 [mm]d" a3 = 70 [mm]d" 149,8 [mm]
- rozstaw łączników w szeregu:
amin = 2,5" d d" a d" amax = 2" a3max - a3
2,5"16 = 40 [mm]d" a d" 2 " 200 - 70 = 330 [mm]
40 [mm]d" a = 70 [mm]d" 330 [mm]
Nośność obliczeniowa śruby na ścinanie trzpienia (m=1 - liczba płaszczyzn ścinanych):
SRv = 0,45 " Rm " AV " m = 0,45 "80,0 " 2,01"1 = 72,36 [kN]
Nośność obliczeniowa śruby na docisk trzpienia:
ą min(lecz d" 2,5)
a1 40
ą = = = 2,5
d 16
a 3 70 3
ą = - = - = 3,625
d 4 16 4
SRb = ą " fd " d " = 2,5" 22,5"1,6 "1,07 = 96,3 [kN]
"t
Nośność obliczeniowa na zerwanie trzpienia:
0,65 " Rm " AS = 0,65 "80,0 "1,57 = 81,64 [kN]
ńł
SRt = minł
ół0,85 " Re " AS = 0,85 " 64,0 "1,57 = 85,408 [kN]
Nośność połączenia zakładkowego z wykorzystaniem nakładki, podczas gdy gwint śrub
znajduje się poza pakietem łączonych blach dla najmniejszej wartości nośności:
FRj = n " " SR min = 6 "1" 72,36 = 434,16 [kN]
F d" FRj
312,731 [kN]d" 434,16 [kN]
Sprawdzenie naprężeń w przekroju osłabionym otworami na śruby w przekroju przez
nakładkę:
A = An - 2 "(d + ")" tw = 15,0 - 2 "(1,6 + 0,2)"1,0 = 11,4[cm2]
0,8 " Rm 0,8 " 410
A = A " = 11,4 " = 14,66[cm2]
Re 255
A d" An
14,66[cm2]d" 15,0[cm2]
A 14,66
= = = 0,978
ot
AV 15,0
13
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
= + " d" fd
et
ot
" = - = 0
max
H 312,713 kN
= = = 20,85 ł łł
2
łcm śł
An 15,0
ł ł
20,85 kN kN
= + 0 = 21,32 ł łł d" 22,5 ł łł
et
2 2
łcm śł łcm śł
0,978
ł ł ł ł
Warunek nośności przekroju osłabionego otworami na śruby został spełniony.
4.2. Wymiarowanie żeberek usztywniających
Żeberka usztywniające nad podporami
Żeberka usztywniające nad podporami dobrano na maksymalną reakcję występującą w
podporach.
Dobór wymiarów przekroju żeberka usztywniającego:
bf - tw 30,0 - 0,8
bs d" = = 14,6 [cm]
2 2
bs = 14,0 [cm]
ts = 1,6 [cm]
N = QB = QC = 918,239 [kN]
Sprawdzenie warunku na lokalny docisk:
Ab = 2 " ts "(bs - 2,0) = 2 "1,6 "(14,0 - 2,0) = 38,4 [cm2]
N 918,239 kN kN
= = = 23,912 ł łł d" 1,25 " fd = 1,25 " 22,5 = 28,125 ł łł
dH
2 2
łcm śł łcm śł
Ab 38,4
ł ł ł ł
Sprawdzenie warunku sztywności żebra:
t
s
15 t 15 t
ww
2
2
b ł 88,0 ł
ł ł
k = 1,5 " = 1,5" = 0,384 (k e" 0,75)
ł ł
ł ł
a
ł łł
ł174,0 łł
łts " bs 3
tw bs ł
ł łłł 1,6 "14,03 0,8 14,0
ł łłł 1063,253 [cm4]
J = 2 " + ts " bs " + = 2 " +1,6 "14,0 " + =
ł łśł ł ł łśł
ł
s
12 2 2 12 2 2
ł ł łłł ł łłł
śł
ł
ł
J = 1063,253 [cm4]e" k " b " t3 = 0,75"88,0 " 0,83 = 33,792 [cm4]
s
Sprawdzenie warunku nośności żebra na ściskanie osiowe:
bs 14,0
= = 8,75 < 9 " = 8,802 - przekrój klasy 1
ts 1,6
14
s
b
w
t
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
Ae = 2 " ts " bs + tw " 30 " tw = 2 "1,6 "14,0 + 0,8 " 30 " 0,8 = 64,0 [cm2]
J 1063,253
s
i = = = 4,076 [cm]
Ae 64,0
0,8 " b 0,8 " 58,8
= = = 11,541
i 4,076
215 215
p = 84 " = 84 " = 82,112
fd 225
11,541
p = = = 0,141 ! = 1,0
p 82,112
= 1,0
NRc = " Ae " fd = 1,0 " 64,0 " 22,5 = 1440 [kN]
N = QB = QC = 918,239 [kN]
N 918,239
= = 0,638 d" 1,0
" NRc 1,0 "1440
Żeberka usztywniające pod belką stropową
Dobór wymiarów przekroju żeberka usztywniającego:
bf - tw 30,0 - 0,8
bs d" = = 14,6 [cm]
2 2
bs = 14,0 [cm]
ts = 0,8 [cm]
N = P + G = 69,563 + 93,901 = 163,464 [kN]
Sprawdzenie warunku sztywności żebra:
2
2
b ł 88,0 ł
ł ł
k = 1,5 " = 1,5 " ł ł = 0,384 (k e" 0,75)
ł ł
a
ł łł
ł174,0 łł
łts " bs 3
tw bs ł
ł łłł 0,8"14,03 0,8 14,0
ł łłł 531,627 [cm4]
J = 2 " + ts " bs " + = 2 " + 0,8"14,0 " + =
ł łśł ł ł łśł
ł
s
12 2 2 12 2 2
ł ł łłł ł łłł
śł
ł
ł
J = 531,627 [cm4]e" k " b " t3 = 0,75 "88,0 " 0,83 = 33,792 [cm4]
s
Sprawdzenie warunku nośności żebra na ściskanie osiowe:
bs 14,0
= = 17,5 > 14 " = 13,685- przekrój klasy 4
ts 0,8
15
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
Ae = 2"ts "bs + tw "30"tw = 2"0,8"14,0 + 0,8"30"0,8 = 41,6 [cm2]
Js 531,627
i = = = 3,575 [cm]
Ae 41,6
0,8"b 0,8"58,8
= = =13,158
i 3,575
215 215
p = 84" = 84" = 82,112
fd 225
13,158
p = = = 0,160 ! =1,0
p 82,112
=1,0
NRc = " Ae " fd =1,0" 41,6" 22,5 = 936 [kN]
N = P + G = 69,563 + 93,901 =163,464 [kN]
N 163,464
= = 0,175 d"1,0
" NRc 1,0"936
4.3. Projektowanie połączenia stolika z żeberkiem usztywniającym
Przyjęto grubość blachy poziomej (stolika) równą grubości nakładki i taką samą ilość
elementów łączących (śrub)
ts = tn =1,0 [cm]
n = 6
Przyjęcie grubości spoiny pachwinowej korzystając z warunków:
0,2 " t2(lecz d" 10mm)0,7 " t1
ł ńł
d" anom d"
żł ł
2,5
ł ół16
t1 d" t2
t1 =10 [mm]
t2 =16 [mm]
0,2"16 = 3,2 0,7 "10 = 7
ł ńł
d" anom d"
żł ł16
2,5
ł ół
Przyjęto a = 4 [mm]= 0,4 [cm]
Nośność połączenia na spoiny pachwinowe w złożonym stanie naprężeń:
ąII = 0,8
l = 220 [mm]= 22 [cm]
H 312,713 kN kN
= = =17,768 ł łł d" ąII " fd = 0,8" 22,5 =18,0 ł łł
II
2 2
łcm śł łcm śł
Łal 2"0,4" 22
ł ł ł ł
V 81,728 kN kN
= = = 4,644 ł łł d" ąII " fd = 0,8" 22,5 =18,0 ł łł
2 2
łcm śł łcm śł
Łal 2"0,4" 22
ł ł ł ł
4,644 kN
= = = = 3,284 ł łł
Ą" Ą"
2
łcm śł
2 2 ł ł
16
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
= 0,7 (Re d" 255 [MPa])
2 2 2
" + 3"( + )d" fd
Ą" II Ą"
kN kN
0,7 " 3,2842 + 3"(17,7682 + 3,2842)= 22,028 ł łł d" 22,5 ł łł
2 2
łcm śł łcm śł
ł ł ł ł
4.4. Obliczenie styku montażowego podciągu
Styk montażowy projektuje się na wartości obliczeniowe nośności MR i VR.
M =1236,072 [kNm]
R
VR = 575,119 [kN]
V = 0,3"VR = 0,3"575,119 =172,536 [kN]
Wyznaczenie rozkładu obciążeń przypadających na poszczególne elementy styku, przy
założeniu, że środnik przenosi całą siłę poprzeczną:
- środnik:
hśr = 88,0 [cm]
3
tw " hw3 0,8"(88,0)
J = = = 45431,467 [cm4]
Xsr
12 12
J 45431,467
Xsr
M = M " =1236,072" = 213,369 [kNm]
śr R
J 263189,707
X
Vśr = V =172,536 [kN]
- nakładki:
M = M - M =1236,072 - 213,369 =1022,703 [kNm]
nak R śr
Vp = 0
Dobranie wymiarów nakładek.
Obliczenie siły rozciągającej nakładki:
M 1022,703
nak
Fnak = = =1116,488 [kN]
H 0,916
Fnak Fnak 1116,488
d" fd ! Anak e" = = 49,62 [cm2]
Anak fd 22,5
Przyjmuję jednakową szerokość górnej i dolnej nakładki wynoszącą:
bnak ,g = bnak ,d = bf = 30,0 [cm]
Wyznaczenie grubości nakładek z powyższych zależności:
Anak
Anak e" bnak "tnak ! tnak e"
bnak
Anak 49,62
tnak ,g = tnak ,d e" = =1,65 [cm]! tnak ,g = tnak ,d =1,8 [cm]
bnak ,g 30,0
Anak ,g = Anak ,d = 30,0"1,8 = 54,0 [cm2]
Dobranie wymiarów przykładek.
hprz d" 0,8" hw = 0,8"88,0 = 70,4 [cm]! hprz = 70,0 [cm]
17
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
Aśr = tw " hw = 0,8"88,0 = 70,4 [cm2]
Aśr 70,4
2" Aprz = 2"tprz " hprz e" Aśr ! tprz e" = = 0,503 [cm]
2" hprz 2"70,0
tprz = 0,8 [cm]
Aprz = tprz " hprz = 0,8"70,0 = 56,0 [cm2]
Sprawdzenie warunku wytrzymałościowego:
Wprz e" Wśr
t " hprz 2 tw " hw2
prz
2" e"
6 6
0,8"70,02 0,8"88,02
2" =1306,667 [cm3]e" =1032,533 [cm3]
6 6
Sprawdzenie naprężeń w nakładkach i przykładkach:
- nakładki:
y
xx
y
bn
2 2
łbnak " tnak 3 łł ł30,0 "1,83 łł
tnak 1,8 91,6
ł H ł ł ł
J = 2 " + Anak " + = 2 " + 54,0 " + =
ł ł ł śł ł ł ł śł
Xnak
12 2 2 12 2 2
ł łł ł łł
ł śł ł śł
ł ł ł ł
= 235565,28 [cm4]
J 235565,28
Xnak
Wnak = = = 4948,85 [cm3]
H tnak 91,6 1,8
+ 2 " + 2 "
2 2 2 2
M 102270,3 kN kN
nak
= = = 20,67 ł łł < fd = 22,5 ł łł
nak
2 2
łcm śł łcm śł
Wnak 4948,85
ł ł ł ł
- przykładki:
V 172,536 kN kN
= = = 3,081 ł łł < fd = 22,5 ł łł
prz
2 2
łcm śł łcm śł
Aprz 56,0
ł ł ł ł
M
21336,9 kN kN
prz
= = =16,329 ł łł < fd = 22,5 ł łł
prz
2 2
łcm śł łcm śł
Wprz 1306,667
ł ł ł ł
Wyznaczenie liczby i wymiarów łączników nakładek i przykładek, wykonanych z śrub
zwykłych M16 klasy 8.8 o następujących parametrach:
18
H
n
t
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
kN
Rm = 800 [MPa]= 80,0 ł łł
2
łcm śł
ł ł
kN
Re = 640 [MPa]= 64,0 ł łł
2
łcm śł
ł ł
AV = 2,01 [cm2]
AS = 1,57 [cm2]
- nakładki:
Rozmieszczenie łączników w układzie prostokątnym:
- odległość skrajnych śrub w szeregu od czoła blachy:
12 " t
ńł
a1min = 1,5 " d d" a1 d" a1max = minł
[mm]
ół150
12"18 = 216 [mm]
ńł
1,5"16 = 24 [mm]d" a1 d" minł
[mm]
ół150
24 [mm]d" a1 = 45 [mm]d"150 [mm]
- odległość szeregów śrub od krawędzi bocznej blachy:
12 " t
ńł
a2 min = 1,5 " d d" a2 d" a2 max = minł
[mm]
ół150
12"18 = 216 [mm]
ńł
1,5"16 = 24 [mm]d" a2 d" minł
[mm]
ół150
24 [mm]d" a2 = 45 [mm]d"150 [mm]
- rozstaw szeregów śrub:
14 " t
ńł
a3 min = 2,5 " d d" a3 d" a3max = minł
[mm]
ół200
14"18 = 252 [mm]
ńł
2,5"16 = 40 [mm]d" a3 d" minł
[mm]
ół200
40 [mm]d" a3 = 70 [mm]d" 200 [mm]
- rozstaw łączników w szeregu:
amin = 2,5" d d" a d" amax = 2" a3max - a3
2,5"16 = 40 [mm]d" a d" 2" 252 - 70 = 434 [mm]
40 [mm]d" a = 70 [mm]d" 434 [mm]
Nośność obliczeniowa śruby na ścinanie trzpienia (liczba płaszczyzn ścinanych - m=1):
SRv = 0,45 " Rm " AV " m = 0,45 "80,0 " 2,01"1 = 72,36 [kN]
Nośność obliczeniowa śruby na docisk trzpienia:
ą min(lecz d" 2,5)
a1 45
ą = = = 2,8
d 16
a 3 70 3
ą = - = - = 3,6
d 4 16 4
SRb = ą " fd " d " = 2,5" 22,5"1,6"1,8 =162 [kN]
"t
19
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
Nośność połączenia zakładkowego z wykorzystaniem nakładki, podczas gdy gwint śrub
znajduje się poza pakietem łączonych blach dla najmniejszej wartości nośności:
F d" FRj = n " " SR min
M 102270,3
nak
F = = = 1116,488 [kN]
H 91,6
F 1116,488
n e" = =! n = 15,43 H" 16
" SR min 1,0 " 72,36
FRj = n " " SR min =16"1"72,36 = 1157,76 [kN]
F d" FRj
1116,488 [kN]d"1157,76 [kN]
Ostatecznie do połączenia nakładki przyjęto 16 śrub M16 klasy 8.8.
Sprawdzenie naprężeń w przekroju przez nakładki i pasy osłabionymi otworami na śruby:
A = Anak - 2 "(d + ")" tnak = 54,0 - 4 "(1,6 + 0,2)"1,8 = 41,04 [cm2]
0,8 " Rm 0,8 " 410
A = A " = 41,04 " = 52,79 [cm2]
Re 255
A d" An
52,79 [cm2]d" 54,0 [cm2]
A 52,79
= = = 0,978
ot
An 54,0
= + " d" fd
et
ot
" = - = 0
max
F 1116,488 kN
= = = 20,68 ł łł
2
łcm śł
An 54,0
ł ł
20,68 kN kN
= + 0 = 21,14 ł łł d" 22,5 ł łł
et
2 2
łcm śł łcm śł
0,978
ł ł ł ł
Warunek nosności przekroju osłabionego otworami na śruby został spełniony.
- przykładki:
Rozmieszczenie łączników w układzie prostokątnym:
- odległość skrajnych śrub w szeregu od czoła blachy:
12 " t
ńł
a1min = 1,5 " d d" a1 d" a1max = minł
[mm]
ół150
12 "8 = 96 [mm]
ńł
1,5 "16 = 24 [mm]d" a1 d" minł
[mm]
ół150
24 [mm]d" a1 = 45 [mm]d" 96 [mm]
- odległość szeregów śrub od krawędzi bocznej blachy:
12 " t
ńł
a2 min = 1,5 " d d" a2 d" a2 max = minł
[mm]
ół150
20
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
12 "8 = 96 [mm]
ńł
1,5"16 = 24 [mm]d" a2 d" minł
[mm]
ół150
24 [mm]d" a2 = 50 [mm]d" 96 [mm]
- rozstaw szeregów śrub:
14 " t
ńł
a3 min = 2,5 " d d" a3 d" a3max = minł
[mm]
ół200
14 "8 = 112 [mm]
ńł
2,5 "16 = 40 [mm]d" a3 d" minł
[mm]
ół200
40 [mm]d" a3 = 100 [mm]d" 112 [mm]
- rozstaw łączników w szeregu:
amin = 2,5" d d" a d" amax = 2" a3max - a3
2,5"16 = 40 [mm]d" a d" 2 " 200 - 70 = 330 [mm]
40 [mm]d" a = 70 [mm]d" 330 [mm]
V
M
sr
sr
e
45 70 70 70 45 45 70 70 70 45
6
Nośność obliczeniowa śruby na ścinanie trzpienia (liczba płaszczyzn ścinanych - m=2):
SRv = 0,45" Rm " AV " m = 0,45"80,0" 2,01" 2 =144,72 [kN]
Nośność obliczeniowa śruby na docisk trzpienia:
ą min(lecz d" 2,5)
a1 45
ą = = = 2,8125
d 16
a 3 70 3
ą = - = - = 3,625
d 4 16 4
SRb = ą " fd " d " = 2,5" 22,5"1,6 " 0,8 = 72,0 [kN]
"t
Nośność połączenia zakładkowego z wykorzystaniem przykładki, podczas gdy gwint śrub
znajduje się poza pakietem łączonych blach:
21
50
100
100
100
100
100
100
50
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
xi2 = 14 "10,52 +14 " 3,52 = 1715 [cm2]
"
yi2 = 8 "10,02 + 8 " 20,02 + 8 " 30,02 = 11200 [cm2]
"
2
= xi2 + yi2 = 1715 +11200 = 12915 [cm2]
"ri " "
V 172,536
NV = = = 6,162 [kN]
n 28
M = M +V " e = 21336,9 +172,536 "15,3 = 23976,7 [kNcm]
0 prz
xi 10,5
y
NM = M " = 23976,7 " = 19,493 [kN]
0
2
12915
"ri
NH = 0
yi 30,0
x
NM = M " = 23976,7 " = 55,695 [kN]
0
2
12915
"ri
2 2
y x
Nmax = (NV + NM ) + (NH + NM ) d" SR
2 2
Nmax = (6,162 +19,493) + (0 + 55,695) = 61,32 [kN]d" SR = 72,0 [kN]
Sprawdzenie naprężeń w przekroju przez przykładkę osłabionym otworami na śruby:
A = Aprz - 2 "(d + ")" t = 56,0 - 7 "(1,6 + 0,2)" 0,8 = 45,92 [cm2]
prz
0,8 " Rm 0,8" 410
A = A" = 45,92 " = 59,07 [cm2]
Re 255
A e" An
59,07 [cm2]e" 56,0 [cm2]
Osłabienie nie występuje.
Sprawdzenie naprężeń w przekroju przez środnik osłabionym otworami na śruby:
A = Aprz - 2 "(d + ")" t = 70,4 - 7 "(1,6 + 0,2)" 0,8 = 60,32 [cm2]
prz
0,8 " Rm 0,8 " 410
A = A " = 60,32 " = 77,59 [cm2]
Re 255
A e" An
77,59 [cm2]e" 70,4 [cm2]
Osłabienie nie występuje.
4.5. Obliczenie podparcia skrajnego podciągu
Podparcie skrajne podciągu stanowi łożysko klockowe płaskie (podpora A i D).
Siła docisku do betonu B-25 wynosi:
kN
f H" 0,8" fcd = 0,8"13,3 = 10,64 [MPa]= 1,064 ł łł
j
2
łcm śł
ł ł
Siła na podporze: V = 344,259 [kN]
Założono wymiary blach dociskowych:
A = 25,0 [cm]
B = 40,0 [cm]
Sprawdzenie warunku docisku do betonu przy oparciu podciągu bezpośrednio na murze:
22
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
Ab = A" B = 25,0 " 40,0 = 1000 [cm2]
V 344,259 kN kN
= = = 0,344 ł łł d" f = 1,064 ł łł
doc j
2 2
łcm śł łcm śł
Ab 1000
ł ł ł ł
Przyjęcie wymiarów klocka dociskowego:
A1 = 5 [cm]= 50 [mm]
l1 = 30 [cm]= 300 [mm]
t1 = 3 [cm]= 30 [mm]
Akd = A1 " l1 = 5,0 " 30,0 = 150,0 [cm2]
V 344,259 kN kN
= = = 2,295 ł łł d" 1,25 " fd = 1,25 " 22,5 = 28,125 ł łł
2 2
łcm śł łcm śł
Akd 150,0
ł ł ł ł
Sprawdzenie warunku na docisk skupiony:
s = 30,0 [cm]
ts = 1,6 [cm]
V
= d" fdbH = 3,6 " fcd +10
db
s "ts
344,259 kN kN
= 7,172 ł łł d" 3,6 "1,33 +10 = 14,788 ł łł
2 2
łcm śł łcm śł
30,0 "1,6
ł ł ł ł
Określenie grubości blach na jednostkę długości:
- dla przekroju ą-ą
A - A1 25,0 - 5,0
y = = = 10,0 [cm]
2 2
y2 10,02
Mą -ą = " = 0,344 " "1,0 = 17,2 [kNcm]
doc
2 2
2
1,0 "(t2 + t3)
Wą -ą =
6
Mą -ą 17,2 kN
= = d" fd = 22,5 ł łł
2 2
łcm śł
Wą -ą 1,0 "(t2 + t3) ł ł
6
Ó!
103,2
t2 + t3 e" = 2,14 [cm]
22,5
- dla przekroju -
A1 = 5,0 [cm]
A12 5,02
M = " = 0,344 " "1,0 = 4,3 [kNcm]
- doc
2 2
1,0 "t32
W - =
6
23
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
M
4,3 kN
-
= = d" fd = 22,5 ł łł
2
łcm śł
W -
1,0 " t3 2 ł ł
6
Ó!
25,8
t3 e" = 1,07 [cm]
22,5
Przyjęto grubości blach według powyższych warunków:
t3 = 1,2 [cm]
t2 = 1,2 [cm]
Obliczenie spoin łączących elementy łożyska:
- połączenie płytki centrującej z blachą górną:
0,2 " t2(lecz d" 10mm)0,7 " t1
ł ńł
d" anom d"
żł ł
2,5
ł ół16
t1 d" t2
t1 = 12 [mm]
t2 = 30 [mm]
0,2 " 30 = 6 0,7 "12 = 8,4
ł ńł
d" a1,nom d"
żł ł16
2,5
ł ół
Przyjęto a1 = 6 [mm]= 0,6 [cm]
ąII = 0,8
l = 300 [mm]= 30 [cm]
= 0
II
V 344,259 kN kN
= = = 9,563 ł łł d" ąII " fd = 0,8" 22,5 =18,0 ł łł
2 2
łcm śł łcm śł
Ła1l 2"0,6"30
ł ł ł ł
9,563 kN
= = = = 6,762 ł łł
Ą" Ą"
2
łcm śł
2 2 ł ł
= 0,7 (Re d" 255 [MPa])
2 2 2
" + 3"( + )d" fd
Ą" II Ą"
kN kN
0,7 " 6,7622 + 3"(02 + 6,7622)= 9,467 ł łł d" 22,5 ł łł
2 2
łcm śł łcm śł
ł ł ł ł
- połączenie blach łożyska:
W spoinach pachwinowych łączących blachy łożyska działają naprężenia styczne pionowe
wywołane bezpośrednim naciskiem belki na podporę oraz naprężenia styczne poziome
wywołane działaniem siły rozwarstwiającej T.
Mą -ą - M
17,2 - 4,3
-
T = = = 2,758 [kN]
d 5,0
Położenie środka ciężkości blach:
24
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
25,0 "1,2 "(- 0,6)+15,0 "1,2 " 0,6
e = = -0,15 [cm]
25,0 "1,2 +15,0 "1,2
Są -ą = 1,0 "(1,2 - 0,15)" 0,5 "(1,2 - 0,15) = 0,551 [cm3]
25 "1,23 15 "1,23
ą -ą
J = + 25 "1,2 " 0,452 + +15 "1,2 " 0,752 = 21,96 [cm4]
X
12 12
Grubość spoiny pachwinowej:
0,2 " t2(lecz d" 10mm)0,7 " t1
ł ńł
d" anom d"
żł ł
2,5
ł ół16
t1 d" t2
t1 = 12 [mm]
t2 = 12 [mm]
0,2 "12 = 2,4 0,7 "12 = 8,4
ł ńł
d" a2,nom d"
żł ł16
2,5
ł ół
Przyjęto a2 = 3 [mm]= 0,3 [cm]
ą = 0,8
II
l = 2 " 300 + 2 "130 [mm]= 860 [mm]= 86 [cm]
T " Są -ą 2,758 " 0,551
kN
= = = 0,231 ł łł
II ą -ą 2
łcm śł
J " a2 21,96 " 0,3
ł ł
X
V 344,259 kN kN
= = = 13,343 ł łł d" ą " fd = 0,8 " 22,5 = 18,0 ł łł
II
2 2
łcm śł łcm śł
Ła1l 0,3"86
ł ł ł ł
13,343 kN
= = = = 9,435 ł łł
Ą" Ą"
2
łcm śł
2 2 ł ł
= 0,7 (Re d" 255 [MPa])
2 2 2
" + 3"( + )d" fd
Ą" II Ą"
kN kN
0,7 " 9,4352 + 3"(0,2312 + 9,4352) = 13,212 ł łł d" 22,5 ł łł
2 2
łcm śł łcm śł
ł ł ł ł
5. Obliczenie słupa
5.1. Zebranie obciążeń przypadających na słup
Maksymalna siła z podciągu:
P = QB = QC = 918,239 [kN]
Ciężar słupa (zakładam wstępnie, że słup wykonany jest z 2 I 300PE):
G = 2" m " h " g = 2" 42,2"9,0"9,81 = 7451,676 [N]= 7,452 [kN]
Całkowite obciążenie słupa wynosi, zatem:
N = P + G = 918,239 + 7,452 = 925,691 [kN]
5.2. Wyznaczenie przekroju trzonu słupa dwugałęziowego
Obliczenie potrzebnego pola powierzchni przekroju:
N 925,691
Apotrz = = = 41,142 [cm2]
fd 22,5
Przyjęto 2I 220PE (zaliczają się one do przekrojów klasy 1) o parametrach:
25
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
Wx = 252 [cm3]
łł
AI = 33,4 [cm2] m = 26,2 łkg mł
ł śł
ł
Wy = 37,3 [cm3]
J = 2770 [cm4] ix = 9,11 [cm]
x
iy = 2,42 [cm]
J = 205 [cm4]
y
y
2
A=33.4 cm
m=26.2 kg/m
4
I =2770 cm
x
4
I =205 cm
y
x x
5.9
y
110
A = 2" AI = 2"33,4 = 66,8 [cm2]> Apotrz = 41,142 [cm2]
Nośność obliczeniowa przy osiowym ściskaniu (dla klasy d" 3)
=1,0
NRc = " A" fd =1,0"66,8" 22,5 =1503 [kN]
Określenie długości wyboczeniowej:
= 0,7
l = h = 9,0 [m]
l0 = "l = 0,7 "9,0 = 6,3 [m]
Określenie smukłości słupa wzg osi x-x:
l0 630
x = = = 69,155
ix 9,11
215 215
p = 84" = 84" = 82,112
fd 225
x 69,155
= = = 0,842 ! x = 0,863
x
p 82,112
Sprawdzenie warunku nośności z uwzględnieniem wyboczenia:
N 925,691
= = 0,714 d"1,0
x " NRc 0,863"1503
Przyjęcie przewiązek i ich osiowego rozstawu:
h 9,0
l1 = = =1,0 [m]=100 [cm]d" 60"iy = 60" 2,42 =145,2 [cm]
n 9
Określenie smukłości względnej słupa:
26
9.2
220
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
l1 100
v = = = 41,322
iy 2,42
215 215
p = 84" = 84" = 82,112
fd 225
v 41,322
= = = 0,503 ! v = 0,937
v
p 82,112
= v = 0,937
NRcy = " A" fd = 0,937"66,8" 22,5 =1408,311 [kN]
Sprawdzenie warunku nośności dla jednej przewiązki:
0,5" N 0,5"925,691
= = 0,329 d"1,0
NRcy 1408,311
Określenie rozstawu gałęzi:
J = 2" J = 2"2770 = 5540 [cm4]
X x
JY e"1,2" J =1,2"5540 = 6648 [cm4]
X
JY = 2"(J + AI "e2)= 2"(205 + 33,4"e2)e" 6648 [cm4]! e e" 9,66 [cm]
y
Przyjęto rozstaw e=10,0 [cm], zatem moment bezwładności wzg Y-Y wynosić będzie:
JY = 2"(J + AI "e2)= 2"(205 + 33,4"10,02)= 7090 [cm4]
y
JY 7090
iY = = =10,3 [cm]
A 66,8
l0 630
y = = = 61,151
iY 10,3
215 215
p = 84" = 84" = 82,112
fd 225
Obliczenie smukłości zastępczej (m=2 liczba gałęzi w płaszczyznie przewiązek):
m = 2
m 2
my = y 2 + "v 2 = 61,1512 + " 41,3222 = 73,803
2 2
my 73,803
= = = 0,899 ! y = 0,714
my
p 82,112
Sprawdzenie warunku nośności z uwzględnieniem wyboczenia:
N 925,691
= = 0,921 d"1,0
y " NRcy 0,714"1408,311
5.3. Wymiarowanie przewiązek słupa
Siła poprzeczna:
Q = 0,012" A" fd = 0,012"66,8" 22,5 =18,036 [kN]
Siła poprzeczna działająca na przewiązkę:
a = 2"e = 2"10,0 = 20,0 [cm]
Q "l1 18,036"100
VQ = = = 45,09 [kN]
n "(m -1)"a 2"(2 -1)" 20
27
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
Moment zamocowania przewiązki:
Q "l1 18,036"100
MQ = = = 450,9 [kNm]
n" m 2" 2
Dobranie wymiarów przewiązek pośrednich:
hprzew e" 100 [mm]! hprzew = 150 [mm]
t e" 6 [mm]! t = 12 [mm]
przew przew
Sprawdzenie nośności przyjętego przekroju przewiązki (250x150x12):
b 15,0
= =12,5 <15" =14,67 - przekrój klasy I
t 1,2
AV = 0,9"15,0"1,2 =16,2 [cm2]
15,02 "1,2
W = = 45 [cm3]
6
VQ = 45,09 [kN]< VR = 0,58" AV " fd = 0,58"16,2" 22,5 = 211,41 [kN]
VQ = 45,09 [kN]< 0,3"VR = 0,3" 211,41 = 63,423 [kN]
M = ą "W " fd =1,0" 45" 22,5 =1012,5 [kNm]
R p
MQ 450,9
= = 0,445 d"1,0
M 1012,5
R
Wymiarowanie spoiny łączącej przewiązki z słupem:
0,2 " t2(lecz d" 10mm)0,7 " t1
ł ńł
d" anom d"
żł ł
2,5
ł ół16
t1 d" t2
t1 = 9,2 [mm]
t2 =12 [mm]
0,2"12 = 2,4 0,7"9,2 = 6,44
ł ńł
d" anom d"
żł ł16
2,5
ł ół
Przyjęto grubość spoiny: a = 4 [mm]= 0,4 [cm]
Określenie środka ciężkości spoiny:
VQ
y
r
x x
e 40
y
80 45
Łxi Ai 150" 4"(40 + 2)
e = = = 20,3 [mm]= 2,03 [cm]
ŁAi 2"80" 4 +150" 4
Obliczenie momentów bezwładności spoiny ceowej:
28
150
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
ł ł
0,4"15,03 ł 8,0"0,43
2
ł
J = + 2"ł + 8,0"0,4"(7,5 + 0,2) = 492,041 [cm4]
x
ł
12 12
ł łł
ł ł
15,0"0,43 0,4"8,03
2
ł ł
J = +15,0"0,4"(4,0 - 2,03 + 0,2) + 2"ł + 8,0"0,4" 2,032 ł = 75,457 [cm4]
y
12 12
ł łł
J0 = J + J = 492,041+ 75,457 = 567,498 [cm4]
x y
r = x2 + y2 = 6,032 + 7,52 = 9,62 [cm]
Siły działające na spoinę ceową:
V0 = VQ = 45,09 [kN]
250
b = -(40 - 20,3)=105,3 [mm]=10,53 [cm]
2
M = VQ "b = 45,09"10,53 = 474,798 [kNcm]
0
Sprawdzenie nośności spoiny ceowej:
M0 474,798 kN kN
x
= " y = "7,5 = 6,27 ł łł d" ąII " fd = 0,8" 22,5 =18,0 ł łł
M
2 2
łcm śł łcm śł
J0 567,498
ł ł ł ł
M 474,798 kN kN
y
0
= " x = "6,03 = 5,05 ł łł d" ąII " fd = 0,8" 22,5 =18,0 ł łł
M
2 2
łcm śł łcm śł
J0 567,498
ł ł ł ł
V0 45,09 kN kN
V = = = 3,64 ł łł d" ąII " fd = 0,8" 22,5 =18,0 ł łł
2 2
łcm śł łcm śł
Łal 2"0,4"8,0 +15,0"0,4
ł ł ł ł
2 2 kN
2 2
y x
= ( +V ) +( ) = (5,05 + 3,64) + (6,27) =10,72 ł łł
max M M
2
łcm śł
ł ł
kN
d" ąĄ" " fd = 0,9" 22,5 = 20,25 ł łł
2
łcm śł
ł ł
5.4. Obliczenie podparcia na fundamencie
Dobranie wymiarów przewiązek skrajnych (p - wysokość przewiązki pośrednich):
1,5 " p = 1,5 "150 = 225 [mm]! hprzew = 250 [mm]
ńł
hprzew e"
ł
[mm]
ół100
t e" 6 [mm]! t = 18 [mm]
przew przew
Przyjęto blachy 550x250x18
Obliczenie spoiny łączącej trzon słupa z blachami przewiązek:
0,2 " t2(lecz d" 10mm)0,7 " t1
ł ńł
d" anom d"
żł ł
2,5
ł ół16
t1 d" t2
t1 = 9,2 [mm]
t2 =18 [mm]
0,2"18 = 3,6 0,7 "9,2 = 6,44
ł ńł
d" anom d"
żł ł16
2,5
ł ół
Przyjęto grubość spoiny: a = 6 [mm]= 0,6 [cm]
Obliczenie nośności spoiny, przy założeniu spawania elementów tylko od strony zewnetrznej:
29
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
N 925,691 kN kN
= = =15,43 ł łł d" ąII " fd = 0,8" 22,5 =18,0 ł łł
F
2 2
łcm śł łcm śł
Łal 4"0,6" 25,0
ł ł ł ł
Założono wymiary blachy dociskowej:
A = 55,0 [cm]
B = 22,0 + 2"1,8 + 2"10,0 = 45,6 [cm]
Sprawdzenie warunku docisku do betonu (założono beton pod podstawą B-25, p-jednostkowy
nacisk):
kN
f H" 0,8 " fcd = 0,8 "13,3 = 10,64 [MPa]= 1,064 ł łł
j
2
łcm śł
ł ł
Ap = A" B = 55,0" 45,6 = 2508,0 [cm2]
N 925,691 kN kN
p = = = = 0,369 ł łł d" f =1,064 ł łł
doc j
2 2
łcm śł łcm śł
Ap 2508,0
ł ł ł ł
Obliczenie wartości momentów zginających:
- dla części A:
M = 0,5" p "cA2 = 0,5"0,369"10,02 =18,45 [kNcm]
A
- dla części B opartej na 3 krawędziach (a - dł. boku swobodnego):
a = 220 [mm]
110 - 5,9
b = +120 =172,05 [mm]
2
b 172,05
= = 0,78 ! ą = 0,095
a 220
M = ą " p " a2 = 0,095"0,369"22,02 =16,967 [kNcm]
B
- dla części C opartej na 4 krawędziach (a - dł. boku krótszego):
a = 200 [mm]
b = 220 [mm]
b 220
= =1,1! ą = 0,055
a 200
MC = ą " p "a2 = 0,055"0,369" 20,02 = 8,118 [kNcm]
Przyjęcie grubosci blachy poziomej (płyty podstawy) na moment max:
M = M =18,45 [kNcm]
max A
2
1,0" g
W =
6
M 6" M 6" M 6"18,45
max max max
= = d" fd ! g e" = = 2,22 [cm]
2
W 1,0" g 1,0" fd 1,0"22,5
g = 2,5 [cm]= 25 [mm]
Przyjęto blachę 550x456x25
Sprawdzenie nośności części wspornikowej w przekroju ą-ą:
Wyznaczenie środka cięzkości przekroju blach:
Łyi Ai 2"(30,0"1,8"15,0)+ 2,5" 45,6"1,25
e = = = 7,94 [cm]
ŁAi 2"30,0"1,8 + 2,5" 45,6
30
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
3
ł ł
45,6" 2,53
2 2
ą -ą
ł1,8"30,0 ł
J = + 45,6" 2,5"(7,94 -1,25) + 2"ł +1,8"30,0"(15,0 - 7,94) =
X
ł
12 12
ł łł
= 77960,304 [cm4]
ą -ą
J 77960,304
ą
X
WX -ą = = = 3985,7 [cm3]
27,5 - e 27,5 - 7,94
Obliczenie nośności na zginanie:
ą
M = ą "WX -ą " fd =1,0"3985,7 " 22,5 = 89678,25 [kNcm]
R p
b =120 [mm]=12,0 [cm]
kN
q = p " B = 0,369" 45,6 =16,826 ł łł
ł śł
cm
ł ł
q "b2 16,826"12,02
Mą -ą = = =1211,5 [kNcm]d" M = 89678,25 [kNcm]
R
2 2
Obliczenie nośnosci na ścinanie:
AV = 2" 25,0"1,8 + 45,6" 2,5 = 204,0 [cm2]
VR = 0,58" AV " fd = 0,58" 204,0" 22,5 = 2662,2 [kN]
Vą -ą = q "b =16,826"12,0 = 201,912 [kN]d" VR = 2662,2 [kN]
Vą -ą = 201,912 [kN]d" 0,3"VR = 0,3" 2662,2 = 798,66 [kN]
Obliczenie spoiny łączącej blachę podstawy z blachani pionowymi słupa:
0,2 " t2(lecz d" 10mm)0,7 " t1
ł ńł
d" anom d"
żł ł
2,5
ł ół16
t1 d" t2
t1 =18 [mm] 0,2"25 = 5 0,7"18 =12,6
ł ńł
d" anom d"
żł ł16
t2 = 25 [mm]! 2,5
ł ół
Przyjęto grubość spoiny: a = 6 [mm]= 0,6 [cm]
Obliczenie momentu statycznego przekroju płyty podstawy:
Są -ą = Łyi Ai = 45,6" 2,5"(7,94 -1,25)= 762,66 [cm3]
Obliczenie nośności spoiny z uwzględnieniem siły rozwarstwiającej:
ąII = 0,8
l = 55,0 [cm]
Vą -ą " Są -ą 201,912"762,66 kN
= = =1,65 ł łł
II ą -ą 2
łcm śł
J " 2a 77960,304" 2"0,6
ł ł
X
V 925,691 kN kN
= = =14,03 ł łł d" ąII " fd = 0,8" 22,5 =18,0 ł łł
2 2
łcm śł łcm śł
Ła1l 2"0,6"55,0
ł ł ł ł
14,03 kN
= = = = 9,92 ł łł
Ą" Ą"
2
łcm śł
2 2 ł ł
= 0,7 (Re d" 255 [MPa])
2 2 2
" + 3"( + )d" fd
Ą" II Ą"
kN kN
0,7 " 9,922 + 3"(1,652 + 9,922)= 14,03 ł łł d" 22,5 ł łł
2 2
łcm śł łcm śł
ł ł ł ł
31
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
5.5. Wymiarowanie głowicy słupa
Dobranie wymiarów przewiązek skrajnych (p - wysokość przewiązki pośrednich):
1,5 " p = 1,5 "150 = 225 [mm]! hprzew = 250 [mm]
ńł
hprzew e"
ł
[mm]
ół100
t e" 6 [mm]! t = 12 [mm]
przew przew
Przyjęto blachy 250x250x12
Ponadto dobrano klocek centrujący 360x50x30, blachę poziomą pod klockiem 360x410x20.
50
410
200
50
410
Obliczenie docisku klocka usztywniającego do blachy poziomej (powierzchni płaskiej):
Ad = 36,0"5,0 =180,0 [cm2]
P = 918,239 [kN]
P 918,239 kN kN
= = = 5,101 ł łł d" fdb =1,25" fd =1,25" 22,5 = 28,125 ł łł
d
2 2
łcm śł łcm śł
Ad 180,0
ł ł ł ł
Zakładam, że powierzchnie łączonych części są dokładnie obrobione mechaniczne np.
poprzez frezowanie, w wyniku, czego mogę przyjąć, iż 75% siły ściskającej działającej na
głowicę słupa przenoszone jest przez docisk, natomiast pozostałe tj. 25% obciążenia głowicy
przenoszone jest przez spoiny:
Nd = 0,75" P = 0,75"918,239 = 688,679 [kN]
Nsp = 0,25" P = 0,75"918,239 = 229,560 [kN]
Spoina łącząca klocek centrujący z blachą poziomą:
0,2 " t2(lecz d" 10mm)0,7 " t1
ł ńł
d" anom d"
żł ł
2,5
ł ół16
t1 d" t2
32
30
20
360
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
t1 = 20 [mm]
t2 = 30 [mm]
0,2 "30 = 6 0,7 " 20 = 14
ł ńł
d" anom d"
żł ł16
2,5
ł ół
Przyjęto grubość spoiny: a = 6 [mm]= 0,6 [cm]
Obliczenie nośności spoiny:
Nsp 229,560
kN kN
= = = 5,31 ł łł d" ą " fd = 0,8 " 22,5 = 18,0 ł łł
F II
2 2
łcm śł łcm śł
Łal 2 " 0,6 " 36,0
ł ł ł ł
Część współpracująca blachy poziomej:
2 " 7 "tb = 2 " 7 " 20 = 280 [mm]
q
A B
40 200 40
RR
Obliczenie naprężeń wskutek docisku:
P 918,239 kN kN
= = = 0,622 ł łł d" fdb = 1,25 " fd = 1,25" 22,5 = 28,125 ł łł
d
2 2
łcm śł łcm śł
l " b 41,0 " 36,0
ł ł ł ł
Siły działające na przekrój:
kN
q = "14"tb = 0,622"14" 2,0 =17,416 ł łł
d
łcm śł
ł ł
b 36,0
R = q " =17,416" = 313,488 [kN]
2 2
15,02
M = 17,416 " - 313,488"10,0 = -1155,58 [kNcm]
AB
2
4,02
M = 17,416 " = 139,328 [kNcm]
A
2
Obliczenie wskaznika części współpracującej i naprężeń w przekroju:
2,02 " 28,0
W = = 18,667 [cm3]
6
M 1155,58 kN kN
max
= = = 61,905 ł łł fd = 22,5 ł łł
d
2 2
łcm śł łcm śł
W 18,667
ł ł ł ł
Należy zaprojektować dodatkowe żeberko usztywniające w postaci blacy o wymiarach
220x150x8
33
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
14t =280
b
x x
c c
8
Wyznaczenie srodka ciężkości przekroju:
Łxi Ai 28,0" 2,0"1,0 +15,0"0,8"8,50
e = = = 2,32 [cm]= 23,2 [mm]
ŁAi 28,0" 2,0 +15,0"0,8
Obliczenie momentu bezwładności i wskaznika wytrzymałości przekroju względem osi
przechodzącej przez środek cięzkości:
28,0" 2,03 0,8"15,03
2 2
Jx = + 28,0" 2,0"(2,32 -1,0) + +15,0"0,8"(7,5 + 2 - 2,32) = 959,87 [cm4]
12 12
Jx 959,87
Wx = = = 65,386 [cm3]
y 15,0 + 2,0 - 2,32
Obliczenie naprężeń w przekroju:
M 1155,58 kN kN
max
= = = 17,673 ł łł d" fd = 22,5 ł łł
d
2 2
łcm śł łcm śł
W 65,386
ł ł ł ł
Spoina łącząca żeberko usztywniające z blachą poziomą (głowicową):
0,2 " t2(lecz d" 10mm)0,7 " t1
ł ńł
d" anom d"
żł ł
2,5
ł ół16
t1 d" t2
t1 = 8 [mm]
t2 = 20 [mm]
0,2 " 20 = 4 0,7 "8 = 5,6
ł ńł
d" anom d"
żł ł16
2,5
ł ół
Przyjęto grubość spoiny: a = 4 [mm]= 0,4 [cm]
Obliczenie nośności spoiny:
Nsp 229,560
kN kN
= = =13,04 ł łł d" ąII " fd = 0,8" 22,5 =18,0 ł łł
F
2 2
łcm śł łcm śł
Łal 2"0,4" 22,0
ł ł ł ł
Spoina łącząca żeberko usztywniające z skrajnymi przewiązkami:
0,2 " t2(lecz d" 10mm)0,7 " t1
ł ńł
d" anom d"
żł ł
2,5
ł ół16
t1 d" t2
t1 = 8 [mm]
t2 = 12 [mm]
0,2"12 = 2,4 0,7 "8 = 5,6
ł ńł
d" anom d"
żł ł16
2,5
ł ół
34
e
20
150
PP Zakład Konstrukcji Metalowych Sebastian Jambrożek
Przyjęto grubość spoiny: a = 4 [mm]= 0,4 [cm]
Obliczenie nośności spoiny:
Nsp 229,560
kN kN
= = = 9,565 ł łł d" ą " fd = 0,8 " 22,5 = 18,0 ł łł
F II
2 2
łcm śł łcm śł
Łal 4 " 0,4 "15,0
ł ł ł ł
Spoina łącząca przewiązki z trzonem słupa:
0,2 " t2(lecz d" 10mm)0,7 " t1
ł ńł
d" anom d"
żł ł
2,5
ł ół16
t1 d" t2
t1 = 9,2 [mm]
t2 = 12 [mm]
0,2 "12 = 2,4 0,7 "9,2 = 6,44
ł ńł
d" anom d"
żł ł16
2,5
ł ół
Przyjęto grubość spoiny: a = 4 [mm]= 0,4 [cm]
Obliczenie nośności spoiny:
Nsp 229,560
kN kN
= = = 5,739 ł łł d" ą " fd = 0,8 " 22,5 = 18,0 ł łł
F II
2 2
łcm śł łcm śł
Łal 4 " 0,4 " 25,0
ł ł ł ł
Spoina łącząca górne przewiązki z poziomą blachą głowicową została dobrana
konstrukcyjnie:
t1 = 12 [mm] 0,2 " 20 = 4 0,7 "12 = 8,4
ł ńł
! d" anom d" ! a = 4 [mm]= 0,4 [cm]
żł ł16
t2 = 20 [mm] 2,5
ł ół
Sprawdzenie nośności skrajnych przewiązek na ścinanie:
AV = 0,9 " 25,0 "1,2 = 27,0 [cm2]
Nsp
229,56
V = VQ + = 45,09 + = 159,87 [kN]
2 2
< VR = 0,58" AV " fd = 0,58" 27,0 " 22,5 = 352,35 [kN]
6. Zestawienie materiału dla podciągu i słupa
Długość Ciężar jedn. Ciężar Ciężar całkowity
Lp. Liczba sztuk Przedmiot Materiał
[mm] [kG/m] 1 szt. [kG] [kG]
St4W
St4W
St4W
St4W
St4W
St4W
St4W
St4W
St4W
suma Ł= -stal
+(3%) -dodatki
+ -strop
Ciężar całkowity= [kN]
35
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
Remik KM projektMathcad stal projekt 2 RŁSTAL projekt1KM WST Katowice Ćwiczenie projektowe Nr 2 v 03KM W 4 dobor stal stud(1)Projekt pracy aparat ortodontyczny ruchomyProjekt mgifStalwięcej podobnych podstron