Politechnika ódzka Rok akad. 2004/05

Wydzia Budownictwa

Arch. i In . rodowiska

Kierunek Budownictwo

Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich

Politechniki ódzkiej

Projekt elbetowych stóp fundamentowych pod s upy hali wystawowej, jednonawowej.

Kamil Jaryszek

sem. VI

Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich Kamil Jaryszek

Politechniki ódzkiej

1. Podstawy opracowania

Podstawami opracowania by y mapy geodezyjne, szkice sytuacyjno- wysoko ciowe, wizja lokalna terenu, wyniki sondowa wykonanych sond lekk , dane z wykonanych dwóch otworów penetracyjnych o g boko ci 10 m i rozstawie 20 m. Badania polowe wykonano zgodnie z norm PN-74/B-04452. Badania laboratoryjne wykonano zgodnie z norm PN-75/B-04481. Obliczenia przeprowadzono wed ug PN –81/B – 03020 na podstawie wyników przeprowadzonych wierce .

2. Opis techniczny

Projektowanym obiektem jest hala wystawowa, jednonawowa, jednokondygnacyjna.

Lokalizacja budynku: ód , al.Unii 26.

Stopy fundamentowe wykonane z betonu B 20 zbrojone stal A III 34GS. Na stopach oparte upy o wymiarach 0,3 × 0,5 po czone ryglami. S upy z ryglami stanowi konstrukcj no hali. Osiowy rozstaw s upów wynosi 9 m. Stopy fundamentowe przenosz na grunt obci enia od konstrukcji:

Obci enie pionowe: Vr = 670 kN

Obci enie poziome: Hr = 24 kN

Moment podporowy: Mr = 20 kNm

3. Analiza warunków gruntowo – wodnych.

3.1.Morfologia terenu.

Teren, na którym umiejscowiona ma by hala wystawowa jest p aski (pochylenie 1,5%), wyniesiony od 195,00 do 195,30 m npm.

3.2.Budowa geologiczna.

Najstarszymi utworami wyst puj cymi na terenie przeznaczonym pod budow i wykrytymi przy pomocy odwiertów s grunty zwa owe wykszta cone w postaci piasków gliniastych.

Pochodz one ze zlodowacenia rodkowopolskiego stadia u Radomki. Nad warstw piasku gliniastego znajduj si piaski rednie oraz piaski drobne powsta e w wyniku selekcji i akumulacji rzecznej.

3.3.Warunki gruntowo – wodne.

Od powierzchni znajduje si nasyp nie budowlany. Poni ej wyst puj warstwy piasku drobnego, rednio zag szczonego o stanie zag szczenia ID = 0,50 i mi szo ci od 0,9 do 1,7.

Poni ej nawiercono piasek redni, rednio zag szczony o ID = 0,45 i mi szo ci od 2,4 do 2,0.

Poni ej warstwy piasku redniego do ko ca odwiertu stwierdzono piasek gliniasty, znajduj cy si w stanie twardoplastycznym, o stopniu plastyczno ci IL= 0,10. Mi szo tej warstwy przekracza 5 m. Stwierdzono wyst powanie swobodnego zwierciad a wody gruntowej na rz dnej 192,90 m npm w warstwie piasku drobnego.

3.4.Ocena warunków gruntowo – wodnych.

Na g boko posadowienia fundamentów maj wp yw:

G boko przemarzania gruntu hz = 1,0 m.

Poziom wyst powania wody gruntowej 192,90 m npm.

Poniewa poni ej nasypu nie budowlanego stwierdzono wyst powanie warstw zdatnych do posadowienia bezpo redniego stopy fundamentowej, g boko posadowienia ustalono na

- 2 -

Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich Kamil Jaryszek

Politechniki ódzkiej

rz dnej 193,75 m npm. , w warstwie piasku drobnego, poni ej g boko ci przemarzania gruntu i ponad poziomem wyst powania swobodnego zwierciad a wody gruntowej.

4. Parametry techniczne.

( n

( n

( n)

( n

W

( n)

( n

,( n

( n

C

GRUNT

I

ρ

)

ρ

)

γ

)

γ

)

γ

)

Φ

)

D/IL

n

u

M

β

S

S

u

o

M

-

-

3

3

3

3

3

g/cm g/cm

%

kN/m kN/m kN/m

º kPa

kPa - kPa

NN

- - - - - 16,8 - - - - - -

Pd

0,50 2,65 1,75 16 26,00 17,17 9,12 30,5 0 62000 0,80

77500

Ps

0,45 2,65 2,00 22 26,00 19,62 9,92 32,7 0 90000 0,90 100000

Pg (B)

0,10 2,65 2,15 13 26,00 21,09 11,49 20,0 36 47500 0,75

63333

,( n)

ρ w

ρ

γ

= g 1

( ⋅

) ⋅ (

)

ρ

W

s

1

n

+ 100

ρ

3

= ,100 g / cm

w

γ = ρ ⋅ g

M 0

M = β

5. Wst pne sprawdzenie I – go stanu granicznego no no ci i ustalenie wymiarów stopy fundamentowej.

N ≤ m ⋅ Q

wzór (Z1-1, PN –81/B – 03020)

r

fNB

N ≤ m ⋅ Q

wzór (Z1-7, PN –81/B – 03020)

r

fNL

m = 9

,

0 × 9

,

0

= 81

,

0

- stosunek wymiarów podstawy stopy

B = 75

,

0

⇒ B = ,

0 75 L

L

N = V

r

r

V

kN

r = 670

B = B − e

2

e

B = B

B = 0

B

L = L − 2 eL

-

zak adamy

B = B = 75

,

0

L

L

-

szacunkowy mimo ród dzia ania obci enia w kierunku równoleg ym do d ugo ci L

M

M

H

D

r +

r ⋅

20 + 14 ⋅ ,

1 0

0

e

m

L =

=

=

= 046

,

0

N

1

,

1

V

r

⋅

1

,

1

r

⋅ 670

L = L − 2 ⋅ 046

,

0

= L − ,

0 092 m

- 3 -

Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich Kamil Jaryszek

Politechniki ódzkiej

-

obliczeniowa warto spójno ci gruntu zalegaj cego bezpo rednio poni ej poziomu posadowienia (piasek drobny)

( r )

Cu = 0

-

obliczeniowy k t tarcia wewn trznego gruntu zalegaj cego bezpo rednio poni ej poziomu posadowienia (piasek drobny)

( )

o

o

Φ ru = 30 5

,

⋅ 9

,

0

= 27,45

Z tablicy Z1-1 wyznaczam warto ci wspó czynników no no i dla Φ ( r)

N

u

=

o

27,45 ⇒ D = 14 NC = 25 NB = 5

-

wspó czynniki wp ywu nachylenia wypadkowej obci enia

iC = iD = iB= 1

-

obliczeniowy ci ar gruntu powy ej poziomu posadowienia r

⋅

+

⋅

( )

,

0 45

8

,

16

55

,

0

17

,

17

γ

kN/m3

D

= 9

,

0

=

00

,

17

,

0 45 + 55

,

0

-

obliczeniowy ci ar gruntu poni ej poziomu posadowienia ( r )

γ

kN/m3

B

=

17

,

17

⋅ 9

,

0

= ,

15 45

- pionowa sk adowa obliczeniowego oporu granicznego pod a gruntowego

(wg wzoru Z1-2, PN –81/B – 03020), warto w kN



B 

(

B

B

r )





( r)





( r)



Q

B L 1

3

,

0

N

c

i

1

5

,

1

N

γ

D

i

1

,

0 25

N

min

γ

B i

fNB =

⋅  +

⋅ C ⋅ u ⋅ c + +

⋅ D ⋅ D ⋅

⋅ D + −

⋅ B ⋅ B ⋅ ⋅ B 















L 



L 



L 



Q

= ,

0 75 L × ( L − 092

,

0

) × 1 + 5

,

1 × 75

,

0

⋅14 ⋅

00

,

17

⋅ 0

,

1 ⋅1 + 1 − ,

0 25 × 75

,

0

⋅ 5 ⋅ ,

15 45 ⋅ ,

0 75 ⋅1 =

fNB

([

)

(

)

L

]

=

30

,

35

L 3 +

,

344

L

41 2 −

90

,

34

L

Warunek stanu granicznego

620 = 81

,

0

⋅

30

,

35

(

3

L +

,

344 41 2

L −

90

,

34

L)

Otrzymali my:

L = ,

1 489 ≈ 5

,

1

m

Przyj to wymiar stopy fundamentowej L=1,6 m

- 4 -

Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich

Kamil Jaryszek

Politechniki ódzkiej

B = 75

,

0

× L = 75

,

0

× 6

,

1 = ,

1 2 m

Przyj to wymiar stopy fundamentowej B=1,2 m

-

dobór wysoko ci stopy fundamentowej

3

,

0 ⋅ ( L − d

h

L

d

z ) ≤

f ≤

5

,

0 ⋅ ( − z )

d

mm

m

z = 12

= 012

,

0

,

0 48 ≤ h f ≤ 80

,

0

4 ⋅ [2 B( L − d − B − d L )

(

B )2 ]

h ≥ 5

,

0 ⋅ d ⋅ 1 +

0

B

 B ⋅ L ⋅ f



ctd

2

3 ⋅

+ 4 ⋅ dB





V



r



dB=

0,3

m

dL= 0,5 m

beton B20

fctd = 0,87 MPa = 870 kN/m2

h ≥ ,

0 43 m

0

Przyj to wysoko stopy fundamentowej hf=0,5 m

Sprawdzenie I – go stanu granicznego z równania N ≤ m ⋅ Q

(wzór Z1-7, PN –81/B – 03020)

r

fNL

dla wyliczonych warto ci B i L.

N

kN

r = 670

L = L − 0 092

,

= ,16 − 092

,

0

= 508

,

1

m

B = 75

,

0

→ B = 131

,

1

m

L

-

obliczeniowa warto spójno ci gruntu zalegaj cego bezpo rednio poni ej poziomu posadowienia (piasek drobny)

( r )

Cu = 0

-

obliczeniowy k t tarcia wewn trznego gruntu zalegaj cego bezpo rednio poni ej poziomu posadowienia (piasek drobny )

( )

o

o

Φ ru = 30 5

,

⋅ 9

,

0

= 27,45

T

H

14

tgδ = rL

L

=

r

=

= ,

0 019

N

1

,

1 V

1

,

1

r

r

× 670

tgδ

,

0 019

L

( r) =

= 036

,

0

Φ

tg

526

,

0

u

- 5 -

Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich Kamil Jaryszek

Politechniki ódzkiej

-

wspó czynniki wp ywu nachylenia wypadkowej obci enia

iC = iD = 0,98 , iB= 0,99

-

pionowa sk adowa obliczeniowego oporu granicznego pod a gruntowego

(wg wzoru Z1-8, PN –81/B – 03020), warto w kN



B 

(

B

B

r )





( r)





( r)



Q

B L 1

3

,

0

N

c

i

1

5

,

1

N

γ

D

i

1

,

0 25

N

min

γ

L i

fNL =

⋅  +

⋅ C ⋅ u ⋅ c + +

⋅ D ⋅ D ⋅

⋅ D + −

⋅ B ⋅ B ⋅ ⋅













B 



L 



L 



L 



Q

= 131

,

1

⋅ 508

,

1

1 + 5

,

1 ⋅ 75

,

0

⋅14 ⋅

00

,

17

⋅ 0

,

1 ⋅ 98

,

0

+ 1− ,

0 25 ⋅ ,

0 75 ⋅ 5 ⋅

,

15 45 ⋅ 508

,

1

⋅ 99

,

0

=1005

fNL

([

)

(

)

]

kN

Q

kN

fNL ⋅ m = 1005 ⋅

81

,

0

= 814

N

670

Q

kN

fNL × m = 814

r =

kN ≤

Warunek zosta spe niony

Przyj to wymiar stopy fundamentowej L=1,6 m

Przyj to wymiar stopy fundamentowej B=1,2 m

Przyj to wysoko stopy fundamentowej hf=0,5 m

6. Sprawdzenie I – go stanu granicznego no no ci.

a. Pod

e jednorodne

-

obj to stopy fundamentowej

V

m3

s = (





,

1 2 × ,

1 6 × ,

0 )

1

2 +

× 3

,

0 × ( ( 6

,

1 × ,

1 2) + ( ,

0 6 × ,

0 4) + ( 6

,

1 × ,

1 2)× ( 6

,

0 × ,

0 4) ) = ,

0 668





3



-

ci ar stopy fundamentowej

G

kN

r =

,

0 668 ×

0

,

25 × 1

,

1 = 18

-

obj to gruntu na obsadzkach fundamentu

V =

×

×

−

−

×

×

−

=

m3

1

( ,12 6,

1

,

1 0)

( ,10

)5

,

0

5

,

0

)3

,

0

,

0 668

177

,

1

-

ci ar gruntu na obsadzkach

G = 177

,

1

× 17

,

17

= 20 kN

1

N

kN

r = Vr + Gr + G

= 670 +18 + 20 = 708

1

- 6 -

Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich Kamil Jaryszek

Politechniki ódzkiej

-

szacunkowy mimo ród dzia ania obci enia w kierunku równoleg ym do d ugo ci L

B = B − e

2

e

B = B

B = 0

B

L = L − 2 eL

M

M

H

h

r +

r ⋅

f

20 +14 ⋅ 5

,

0

0

e

m

L =

=

=

= 038

,

0

N

N

708

r

r

L = L − 2 ⋅ 038

,

0

= 6

,

1 − ,

0 076 = 52

,

1

m

-

pionowa sk adowa obliczeniowego oporu granicznego pod a gruntowego

(wg wzoru Z1-2, PN –81/B – 03020), warto w kN



B 

(

B

B

r)





( r)





( r)



Q

B L 1

3

,

0

N

c

i

1

5

,

1

N

γ

D

i

1

25

,

0

N

min

γ

g B i

fNB =

⋅  +

⋅ C ⋅ u ⋅ c + +

⋅ D ⋅ D ⋅

⋅ D + −

⋅ B ⋅ B ⋅ ⋅ ⋅ B















L 



L 



L 





,

1 2 



,

1 2 



Q

kN

fNB = ,

1 2 ⋅ 52

,

1

1

 + 5

,

1

 ⋅14 ⋅ 00

,

17

⋅ ,

1 0 ⋅ 0

,

1 + 1

 − ,

0 25

 ⋅ 5 ⋅ ,

15 45 ⋅ ,

1 2 ⋅ ,

1 0



 =1084

52

,

1

52

,

1











Q

kN

fNB ⋅ m = 1084 kN ⋅

81

,

0

= 878

N

708

Q

kN

fNB ⋅ m = 878

r =

kN ≤

Warunek zosta spe niony

Sprawdzenie I – go stanu granicznego z równania N ≤ m ⋅ Q

wzór (Z1-7, PN –81/B – 03020 )

r

fNL

dla wyliczonych warto ci B i L.

B = B − 2 ⋅ e

e

B = B

b = 0

b

L = 6

,

1 m

( )

o

o

Φ ru = 30 5

,

⋅ 9

,

0

= 27,45

T

H

14

tgδ = rL

L

= r =

= ,

0 02

N

N

708

r

r

tgδ

,

0 02

L

( r) =

= 04

,

0

Φ

tg

526

,

0

u

-

wspó czynniki wp ywu nachylenia wypadkowej obci enia

iC = iD = 0,98 , iB= 0,97

- 7 -

Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich Kamil Jaryszek

Politechniki ódzkiej

- pionowa sk adowa obliczeniowego oporu granicznego pod a gruntowego

(wg wzoru Z1-8, PN –81/B – 03020), warto w kN



B 

(

B

B

r )





( r)





( r)



Q

B L 1

3

,

0

N

c

i

1

5

,

1

N

γ

D

i

1

,

0 25

N

min

γ

L i

fNL =

⋅  +

⋅ C ⋅ u ⋅ c + +

⋅ D ⋅ D ⋅

⋅ D + −

⋅ B ⋅ B ⋅ ⋅













B 



L 



L 



L 





,

1 2 



,

1 2 



Q

kN

fNL =

,

1 2 ⋅ 52

,

1

1

 + 5

,

1

 ⋅14 ⋅ ,

17 00 ⋅ ,

1 0 ⋅ 98

,

0

+ 1− ,

0 25

 ⋅ 5 ⋅ ,

15 45 ⋅ 52

,

1

⋅ 97

,

0



 =1096

52

,

1

52

,

1











Q

kN

fNL ⋅ m = 1096 kN ⋅

81

,

0

= 888

N

708

Q

⋅ m =

kN

888

r =

kN ≤

fNL

Warunek zosta spe niony

Warunki I – go stanu granicznego zosta y spe nione.

b. Pod

e warstwowe

Mo na pomin sprawdzenie tego warunku na stropie warstwy piasku redniego, gdy k t tarcia wewn trznego dla piasku redniego (

( n)

Φ = 32,7°) jest wi kszy ni k t tarcia wewn trznego u

dla warstwy piasku drobnego (

( n)

Φ = 30,5°).

u

Poniewa do g boko ci 2B od poziomu posadowienia fundamentu nie wyst puje grunt o abszych w

ciwo ciach od gruntów wyst puj cych w wy szych warstwach, nie trzeba sprawdza no no ci w stropie gruntu po

onego poni ej D’min .

7. Wyznaczenie jednostkowych obci

obliczeniowych w poziomie

posadowienia.

N

M

708

20

r

+14 ⋅ 5

,

0

q

=

+

=

+

= 421 kN/m2

max

B × L

W

,

1 2 × 6

,

1

512

,

0

N

M

708

20

r

+14 ⋅ 5

,

0

q

=

−

=

−

= 316 kN/m2

min

B × L

W

,

1 2 × 6

,

1

512

,

0

q

+

421 + 316

min

max

q

kN/m2

r =

q

=

=

5

,

368

2

2

gdzie:

2

B × L

W – wska nik wytrzyma

ci W =

6

2

,

1 2 ⋅ 6

,

1

3

W =

= 512

,

0

m

6

- 8 -

Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich Kamil Jaryszek

Politechniki ódzkiej

8. Sprawdzenie warunków II – go stanu granicznego.

8.1. Metoda wykonania sprawdzenia II-go stanu granicznego.

Przy sprawdzaniu II stanu granicznego musi by spe niony warunek (wg wzoru 8, PN –81/B – 03020)

[ S]≤ [ S] dop

gdzie:

[ S]- symbol umownej warto ci przemieszczenia lub odkszta cenia miarodajnego dla oceny stanu u ytkowanego danej budowli

[ S] - symbol odpowiedniej warto ci dopuszczalnej dop

W obliczeniach [ S ]nale y uwzgl dnia ci ar w asny gruntów pod a, wypór i ci nienie

sp ywowe wód gruntowych, zewn trzne obci enie pod

a rozpatrywanym fundamentem,

siednimi fundamentami, budowlami i innymi obci eniami oraz obci enie spowodowane wykonaniem wykopów. Do oblicze nale y bra warto ci charakterystyczne obci

, które

otrzymujemy dziel c obci enia obliczeniowe przez wspó czynnik obci enia γ

.

f =

,

1 2

Pod

e traktuje si jako jednorodn , izotropow pó przestrze liniowo – odkszta caln . Do oblicze stosuje si metody teorii spr ysto ci. Schemat obliczeniowy pod a przyjmuje si w

postaci warstw geotechnicznych. Przy za

eniu, e pod

e stanowi pó przestrze liniowo –

odkszta caln , a budowla nie ma sztywno ci w asnej ca kowite osiadanie fundamentów oblicza si jako sum osiada poszczególnych warstw. Osiadanie warstwy s nale y wyznaczy jako i

sum osiadania wtórnego

,,

s i osiadania pierwotnego ,

s .

i

i

8.2. Obliczanie osiada

- Dopuszczalne maksymalne rednie osiadanie projektowanej hali to 1,2 [cm]

- Osiadanie warstwy pod

a o grubo ci h

(wg wzorów 19, 20, 21, PN –81/B – 03020)

,,

,

s = s + s (19)

i

i

i

,,

⋅ h

zsi

i

s = σ

λ

(20)

i

M i

⋅

,

h

zdi

i

s = σ

(21)

i

M 0 i

W procesie wznoszenia budowli wykonawca zak ada, i czas wznoszenia hali (od wykonania robót ziemnych do zako czenia stanu surowego, z monta em urz dze stanowi cych obci enia σ

h

zsi ⋅

sta e) nie trwa d

ej ni 1 rok. St d λ = 0 i

,,

s =

i

λ

= 0

i

Mi

- 9 -

Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich Kamil Jaryszek

Politechniki ódzkiej

- Odpr enie pod

a spowodowane wykonaniem wykopów, wyznaczono jako napr enie od ujemnego obci enia zewn trznego, równego co do warto ci ci arowi usuni tego gruntu: σ γ

γ h

z

= ∑ i ⋅ i

- Napr enie od obci enia zewn trznego pod

a

421

max

σ = q

kN/m2

zq

=

= 351

,

1 2

,

1 2

Dla kolejnych warstw napr enie to pomno ono przez wspó czynnik η zale ny od s

boko ci oraz stosunku wymiarów geometrycznych stopy.

W projektowanej stopie:

L = 33

,

1

≅ 5

,

1

B

- Napr enia wtórne i dodatkowe wyznaczono ze wzorów: σ =

⋅

zs

η m σ γ z

σ = σ −σ

zd

zq

zs

σ = η ⋅ q

zq

s

η wg rys. Z2-12, PN –81/B – 03020

m

η wg rys. Z2-13, PN –81/B – 03020

s

- Obliczenia przeprowadzono do poziomu, gdy spe niony zosta warunek wg PN –81/B – 03020: 3

,

0 ⋅σ

≥

γ

σ

z

zd

- 10 -

Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich Kamil Jaryszek

Politechniki ódzkiej

Obliczenia dla stóp fundamentowych projektowanej hali przedstawiaj tabele poni ej.

Stopa A

H

Z

Z

η

η

σ

3

,

0 ⋅σ

σ

σ

σ

γ

B

m

s

z

zγ

zs

zq

zd

σ

h

M

S

zd d

i

0

i

m m - - - kPa kPa kPa

kPa

kPa

kPa m kPa cm

1,0

0,0 - - - 17,00

5,10 17,00

351 334,0

1,5 0,5 0,42 0,85 0,60 25,59

7,68 14,45

211 197,6

266 0,5 62000

Pd 0,21

2,0 1,0 0,83 0,50 0,41 33,95 10,19 8,50 144 135,5

167 0,5

90000

0,09

2,5 1,5 1,25 0,32 0,21 38,91 11,67 5,44 74 68,6

102 0,5

Ps

0,06

3,0 2,0 1,67 0,20 0,18 43,87 13,16 3,40 63 59,6

64 0,5

0,04

3,35 2,35

1,96 0,16 0,14 47,34 14,20 2,72 49 46,3

53 0,35

0,02

3,85 2,85

2,38 0,13 0,11 53,09 15,93 2,21 39 36,8

42 0,5

47000

0,04

4,35 3,35

2,79 0,09 0,08 58,84 17,65 1,53 28 26,5

32 0,5

Pg

0,03

4,85 3,85

3,21 0,07 0,06 64,59 19,38 1,19 21 19,81

23 0,5

0,02

5,35 4,35

3,63 0,05 0,05 70,34 21,10 0,85 18 17,15

18 0,5

0,02

∑ Si = 0 53

,

Stopa B

H

Z

Z

η

η

σ

3

,

0 ⋅σ

σ

σ

σ

σ

γ

h

M

S

zd d

i

0

i

B

m

s

z

zγ

zs

zq

zd

m m - - - kPa kPa kPa kPa

kPa

kPa m kPa cm

1,0

0,0 - - - 16,87

5,06 16,87

351 334,1

277 0,4

0,18

62000

1,4 0,4 0,33 0,90 0,67 23,74

7,12 15,18

235 219,8

188 0,4

0,12

Pd

1,8 0,8 0,67 0,65 0,48 30,61

9,18 10,97

168 157,0

133 0,4

0,08

2,2 1,2 1,00 0,42 0,33 38,71 11,61 7,09 116 108,9

87 0,5

0,04

2,7 1,7 1,42 0,24 0,20 43,67 13,10 4,05 70 66,0

56

0,5

90000

0,03

3,2 2,2 1,83 0,18 0,14 48,63 14,59 3,04 49 46,0

40

0,5

Ps

0,02

3,7 2,7 2,25 0,11 0,10 53,59 16,08 1,86 35 33,1

28

0,5

0,01

4,2 3,2 2,67 0,09 0,07 58,55 17,57 1,52 25 23,5

20

0,5 47000 Pg 0,02

4,7 3,7 3,08 0,06 0,05 64,30 19,29 1,01 18 17,0

∑ Si = 51

,

0

8.2.2. Obliczenie osiadania stóp fundamentowych.

Dla obydwu stóp spe niony jest warunek nie przekroczenia warto ci dopuszczalnej Sdop=1,2cm.

- 11 -

Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich Kamil Jaryszek

Politechniki ódzkiej

S

cm

A =

53

,

0

S

cm

B =

54

,

0

- rednie osiadanie budowli (wg wzoru 9, PN –81/B – 03020)

∑ s F

j ×

j

( 53

,

0

+ 0 )

51

,

⋅( 6

,

1 × ,

1 2)

s

cm <1,2 cm = S

r =

=

=

F

2

∑

dop

j

× ( 6

,

1 × ,

1 )

52

,

0

2

Warunek wg PN –81/B – 03020 o dopuszczalnych warto ciach przemieszcze odkszta ce (wg tablicy 4):

∆ s ≤ 003

,

0

l

gdzie:

s

∆ - oznacza ró nic osiada fundamentów, których odleg wynosi l.

∆ s = 53

,

0

− 51

,

0

= 02

,

0

,

0 001 = ,0002 < 0 003

,

9

Warunek zosta spe niony.

- 12 -