OBLICZENIA STATYCZNE
1.0 SCHODY WEWNTRZNE PAYTOWE
Nachylenie biegu tgą = 17,5 / 27 = 0,648 ą = 32,94o cosą = 0,839
obcią\enia:
- na płytach spocznikowych
okładzina kamienna 0,035 . 25,0 . 1,2 = 1,05 kN/m2
klej 0,005 . 19,0 . 1,3 = 0,12
zatarcie 0,02 . 23,0 . 1,3 = 0,60
płyta spocznika 0,18 . 24,0 . 1,1 = 4,75
tynk cem.wapienny 0,015 . 19,0 . 1,3 = 0,37
obcią\enie u\ytkowe 3,00 . 1,3 = 3,90
10,79 kN/m2
- na płycie biegu
okładzina kamienna (0,035 + 0,015 . 0,175 : 0,27) . 25,0 . 1,2 = 1,32 kN/m2
stopnie 0,175 . 0,5 . 24,0 . 1,1 = 2,47
płyta biegu 0,18 . 24,0 . 1,1 : 0,839 = 5,66
tynk cem.wapienny 0,015 . 19,0 . 1,3 : 0,839 = 0,44
obcią\enie u\ytkowe 3,00 . 1,3 = 3,90
13,79 kN/m2
- dla biegu dolnego
obcią\enie na pasmo biegu i spocznika o szerokości 1,37 m
qs = 10,79 . 1,37 = 14,78 kN/m
qb = 13,79 . 1,37 = 18,89 kN/m
schemat statyczny
1
M = 34,84 kNm R = 32,16 kN q = 32,16 / 1,37 = 23,47 kN/m
AB A A
R = 36,28 kN q = 36,28 / 1,37 = 26,48 kN/m
B B
Wymiarowanie płyty biegu i spocznika
Zginanie
Geometria: [cm] b=137.0 h=18.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=34.8
Zbrojenie: [cm2] As1=6.22 przyjęto As1=9,04 #12 co 18.5cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
- dla biegu górnego
obcią\enie na pasmo biegu i spocznika o szerokości 1,32 m
qs = 10,79 . 1,32 = 14,24 kN/m
qb = 13,79 . 1,32 = 18,20 kN/m
schemat statyczny
M = 74,39 kNm R = 47,00 kN q = 47,00 / 1,32 = 35,60 kN/m
AB A A
R = 47,35 kN q = 47,35 / 1,32 = 35,87 kN/m
B B
Wymiarowanie płyty biegu i spocznika
Zginanie
Geometria: [cm] b=132.0 h=18.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=74.4
Zbrojenie: [cm2] As1=14.28 przyjęto As1=14.80 #12/#16co14cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
1.1 Istniejący wspornik \elbetowy antresoli
Na podstawie obliczeń statycznych do Projektu rozbudowy budynku C II Rozbudowa hali nr 3
opracowanego przez Spółdzielcze Przedsiębiorstwo REMKOR w Pruszczu Gdańskim z marca 1989 roku str.
12 17, oraz rysunku konstrukcyjnego KII-5 Rygiel i słup antresoli - przyjęto ilości prętów zbrojenia wspornika
antresoli jak na szkicu poni\ej:
Rozstaw wsporników a = 6,00 m
2
Aktualnie wspornik obcią\ony jest obcią\eniem z płyt kanałowych typu B szerokości 90cm, wylewką w linii
słupów i monolityczną belką wieńczącą o wymiarach 20x40 cm oraz warstwami podłogi i tynkiem.
Wspornik zaprojektowano jako pracujący w dwóch fazach pracy:
faza I obcią\enie płytami stropowymi, nadbetonem i obcią\eniem monta\owym.
faza II obcią\enie warstwami wykończeniowymi i obcią\eniem u\ytkowym.
W obliczeniach statycznych obliczeniowe obcią\enie z płyt stropowych przyjęto g = 3,30 kN/m2
obliczeniowe obcią\enie warstwami podłogi i tynku 1,54 kN/m2,
obliczeniowe obcią\enie zmienne p = 6,00 kN/m2
średni cię\ar własny wspornika przyjęto:
(0,30 . 0,28 + 0,18 . 0,24) . 24,0 . 1,1 = 3,35 kN/m
tynk na wsporniku 0,015 . (0,28 . 2 + 0,30) . 19,0 . 1,3 = 0,32 kN/m
obcią\enie z górnego biegu schodów wraz z obcią\eniem zmiennym z poz. 1.0
R = 47,35 kN q = 47,35 / 1,32 = 35,87 kN/m
B B
obcią\enie z płyty kanałowej antresoli z warstwami podłogi i tynku
( 3,30 + 1,54 ) . 5,82 . 0,5 = 14,08 kN/m
53,62 kN/m
belka wieńcząca skrajna 0,20 . 0,40 . 5,82 . 0,5 . 24,0 . 1,1 = 6,15 kN
tynk na belce 0,015 .(0,16 + 0,20 + 0,40) . 5,82 . 0,5 . 19,0 . 1,3 = 0,82 kN
6,97 kN przyjęto P = 8,00 kN
lo = 1,025 . 1,16 = 1,19 m
schemat statyczny
M = 53,62 . 1,192 . 0,5 + 8,00 . 1,19 = 47,48 kNm
Wymiarowanie:
Zginanie
Geometria: [cm] b=30.0 h=40.0 a1=3.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B15 fck=12.0 fcd=8.0
Stal: [MPa] A-II fyd=310.0
Moment: [kNm] Msd=47.5
Zbrojenie: [cm2] As1=4.57
Istniejące zbrojenie górne wspornika dla I fazy obcią\eń : 3#16 o As = 6,03 cm2 > 4,57 cm2
Dla fazy II pracy wspornika obcią\onego obcią\eniem zmiennym na płycie antresoli sprawdzenie nośności
wspornika pominięto.
3
2.0 PAYTY DODATKOWEGO STROPU NAD PARTEREM
B
A
4 3 2 1
obcią\enia:
płytki gresu na kleju 0,015 . 25,0 . 1,2 = 0,45 kN/m2
podkład betonowy zbrojony 0,05 . 24,0 . 1,3 = 1,56
folia PCW 0,01
styropian 0,03 . 0,45 . 1,2 = 0,02
płyta stropu 0,18 . 24,0 . 1, = 4,75 kN/m2
tynk cem.wap. 0,015 . 19,0 . 1,3 = 0,38
obc. zastępcze od ścianek działowych 0,75 . 1,4 = 1,05
obcią\enie u\ytkowe 2,00 . 1,4 = 2,80
6,27 kN/m2
---------------------------------------------
11,02 kN/m2 przyjęto 11,20 kN/m2
obcią\enie płyty na wsporniku (5,00 . 1,3 2,00 . 1,4) + 11,02 1,05 = 13,67 kN/m2 13,70 kN/m2
obcią\enie ze spocznika schodów 35,87 kN/m
Max momenty Mx
4
Max momenty My
Wymiarowanie płyt stropowych
Zbrojenie dołem dla kierunku x
Przęsła AB , BC i CD
Zginanie
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=12.6
Zbrojenie: [cm2] As1=2.07 przyjęto As1=2.09 #8co24cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zbrojenie górą dla kierunku x
Podpory A i D
Zginanie dla pola 2 - 3
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=2.6
Zbrojenie: [cm2] As1=2.07 przyjęto As1=2.09 #8co24cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Podpora B i C
Zginanie dla pola 2 - 3
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=13.6
Zbrojenie: [cm2] As1=2.21 przyjęto As1=2.28 #8co22cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
5
Podpora B
Zginanie dla pola 1 2
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=20.5
Zbrojenie: [cm2] As1=3.37 przyjęto As1=3.59 #8co14cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Podpora C
Zginanie dla pola 1 - 2
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=26.2
Zbrojenie: [cm2] As1=4.34 przyjęto As1=4.57 #8co11cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Podpora D
Zginanie dla pola 1 - 2
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=4.9
Zbrojenie: [cm2] As1=2.07 przyjęto As1=2.09 #8co24cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zbrojenie dołem dla kierunku y
Przęsła 2 - 3
Zginanie
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=14.3
Zbrojenie: [cm2] As1=2.51 przyjęto As1=2.51 #8co20cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zbrojenie górą dla kierunku y
Podpora 2
Zginanie 1 2 (wspornik przy schodach)
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=12.1
Zbrojenie: [cm2] As1=2.11 przyjęto As1=2.18 #8co23cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
6
Zginanie przy podporze B wspornik
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=14.7
Zbrojenie: [cm2] As1=2.56 przyjęto As1=2.64 #8co19cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie przy podporze C wspornik
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=17.8
Zbrojenie: [cm2] As1=3.12 przyjęto As1=3.14 #8co19cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie przy podporze D wspornik
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=7.0
Zbrojenie: [cm2] As1=1.93 przyjęto As1=1.93 #8co25cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie podpory 3 we wszystkich przęsłach
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=6.3
Zbrojenie: [cm2] As1=1.93 przyjęto As1=1.93 #8co25cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
3.0 PODCIGI śELBETOWE
cię\ar podciągów 0,25 . 0,27 . 24,00 . 1,1 = 1,78 kN/m
tynk cem.wap. 0,015 . (0,54 + 0,25) . 19,0 . 1,3 = 0,29 kN/m
2,07 kN/m
3.1 Podciąg 25x45cm
7
Zginanie w przęśle AB
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=50.1
Zbrojenie: [cm2] As1=3.05 przyjęto As1=4.02 2#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
3.2 Podciąg 25x45cm
Zginanie w przęśle AB
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=74.7
Zbrojenie: [cm2] As1=4.65 przyjęto As1=6.03 3#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie nad podporą B
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=26.1
Zbrojenie: [cm2] As1=1.55 przyjęto As1=2.26 2#12
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
3.3 Podciąg 25x45cm
8
Zginanie w przęśle AB
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=70.1
Zbrojenie: [cm2] As1=4.34 przyjęto As1=6.03 3#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie nad podporą B
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=46.0
Zbrojenie: [cm2] As1=2.79 przyjęto As1=3.39 3#12
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
3.4 Podciąg 25x45cm
Zginanie w przęśle AB
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=37.0
Zbrojenie: [cm2] As1=2.22 przyjęto As1=2.26 2#12
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie nad podporą B
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
9
Moment: [kNm] Msd=23.0
Zbrojenie: [cm2] As1=1.41 przyjęto As1=2.26 2#12
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
3.5 Podciąg 25x45cm
Zginanie przęsło AB i CD
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=49.4
Zbrojenie: [cm2] As1=3.00 przyjęto As1=4.02 2#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie przęsło BC
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=21.2
Zbrojenie: [cm2] As1=1.41 przyjęto As1=2.26 2#12
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie podpory B i C
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=59.0
Zbrojenie: [cm2] As1=3.62 przyjęto As1=4.27 2#12+1#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
3.6 Podciąg 25x45cm
10
Zginanie przęsło AB i CD
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=61.0
Zbrojenie: [cm2] As1=3.74 przyjęto As1=4.02 2#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie przęsło BC
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=46.4
Zbrojenie: [cm2] As1=2.81 przyjęto As1=4.02 2#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie podpora B
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=62.0
Zbrojenie: [cm2] As1=3.81 przyjęto As1=4.27 2#12+1#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie podpora C
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=108.7
Zbrojenie: [cm2] As1=7.02 przyjęto As1=8.29 2#12+3#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Ścinanie
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Strzemiona:[MPa] A-IIIN fywd1=420.0
średnica=8 n-cięte=2
Obcią\enie: Vsd[kN]=86.70 Vsk[kN]=120.00 q[kN/m]=31.30
Dane: Asl=5.00
Zbrojenie doprowadzone do podpory > 50%= tak
Zbrojenie zakotwione= tak
procent zbrojenia minimalny. : mi=0.08
1<=cotO<=2.0 cotO=1.00
Wyniki: Vrd1=71.47 Vrd2=415.96 lt=0.49
11
odcinek nr 1 lti[m]=0.49 Vrd31[kN]=86.70 Vrd32[kN]=0.00
s1[cm] rw1[%] s2[cm] ilosc rw2[%] wk[mm] As[cm2]
17.0 0.24 --- --- --- 0.366 1.03
Ścinanie
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Strzemiona:[MPa] A-IIIN fywd1=420.0
średnica=8 n-cięte=2
Obcią\enie: Vsd[kN]=86.70 Vsk[kN]=120.00 q[kN/m]=67.00
Dane: Asl=5.00
Zbrojenie doprowadzone do podpory > 50%= tak
Zbrojenie zakotwione= tak
procent zbrojenia minimalny. : mi=0.08
1<=cotO<=2.0 cotO=1.00
Wyniki: Vrd1=71.47 Vrd2=415.96 lt=0.23
odcinek nr 1 lti[m]=0.23 Vrd31[kN]=86.70 Vrd32[kN]=0.00
s1[cm] rw1[%] s2[cm] ilosc rw2[%] wk[mm] As[cm2]
17.0 0.24 --- --- --- 0.366 1.03
4.0 SAUPY śELBETOWE
- słupy środkowe S1 ; S4 ; S6 i S8
cię\ar słupa 0,25 . 0,25 . 4,47. 24,0 . 1,1 = 7,37 kN
tynk na słupie 0,015 . 4 . 025 . 2,77 . 19,0 . 1,3 = 0,77 kN
8,14 kN
- słupy skrajne przy ścianie podłu\nej S2 ; S3 ; S5 ; S7
cię\ar słupa 0,25 . 0,25 . 4,27. 24,0 . 1,1 = 7,04 kN
tynk na słupie 0,015 . 4 . 025 . 2,77 . 19,0 . 1,3 = 0,77 kN
7,81 kN
12
Nr słupa Reakcja ze stropu Cię\ąr słupa Całkowite obcią\enie
uzyskana z programu
[ kN ] słupa w kN
i usytuowanie PLATO [ kN ]
SA 1 w 70,56 8,14 78,70
ŚA 2 z 72,13 7,81 79,94
SA 3 z 170,05 7,81 177,86
SA 4 w 291,27 8,14 299,41
SA 5 z 166,18 7,81 173,99
SA 6 w 344,82 8,14 352,96
SA 7 z 63,61 7,81 71,42
SA 8 w 129,65 8,14 137,79
Wymiarowanie słupa Śł 6
Ściskanie
Geometria: [cm] b=25.0 h=25.0 a1=5.0 a2=5.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Długość: [m] lcol=4.47 lo=4.47
Siła: [kN] Nsd=352,96 Nsd,lt=247,07
Moment: [kNm] Msd=30.0
Zbrojenie: [cm2] As1=4.70 przyjęto As1=6.03 3#16
As2=4.70 przyjęto As2=6.03 3#16 procent zbrojenia: mi=1.93
5.0 FUNDAMENTY
5.2 5.3
5.4
5.1
5.5 5.5
13
STOPY FUNDAMENTOWE POD SAUPY PROJEKTOWANE
5.1 Stopa pod słup wewnętrzny S-1
obcią\enie ze słupa N = 78,70 kN
Przyjęto stopę o wymiarach 80 x 80 x 40 cm
cię\ar stopy 0,80 . 0,80 . 0,40 . 24,0 . 1,1 = 6,76 kN
posadzka 0,05 . (0,802 0,252) . 23,0 . 1,2 = 0,79 kN
płyta podposadzkowa 0,12 . (0,802 0,252) . 23,0 . 1,3 = 2,07 kN
styrodur 0,05 . (0,802 0,252) . 0,45 . 1,2 = 0,01 kN
chudy beton 0,10 . (0,802 0,252) . 23,0 . 1,3 = 1,73 kN
piasek zagęszczony 1,47 . (0,802 0,252) . 18,5 . 1,2 = 18,85 kN
Ł N = 108,91 kN
Naprę\enia w gruncie pod stopą
108,91
= = 170,17kN / m2
0,80 " 0,80
5.2 Stopa pod słup wewnętrzny S-4
obcią\enie ze słupa N = 299,41kN
Przyjęto stopę o wymiarach 1,60 x 1,60 x 40 cm
cię\ar stopy 1,60 . 1,60 . 0,40 . 24,0 . 1,1 = 27,03 kN
posadzka 0,05 . (1,602 0,252) . 23,0 . 1,2 = 3,70kN
płyta podposadzkowa 0,12 . (1,602 0,252) . 23,0 . 1,3 = 8,96 kN
styrodur 0,05 . (1,602 0,252) . 0,45 . 1,2 = 0,07 kN
chudy beton 0,10 . (1,602 0,252) . 23,0 . 1,3 = 7,46 kN
piasek zagęszczony 1,47 . (1,602 0,252) . 18,5 . 1,2 = 81,50 kN
Ł N = 428,13 kN
Naprę\enia w gruncie pod stopą
428,13
= = 167,23kN / m2
1,60 "1,60
5.3 Stopa pod słup wewnętrzny S-6
obcią\enie ze słupa N = 352,96 kN
Przyjęto stopę o wymiarach 1,70 x 1,70 x 40 cm
cię\ar stopy 1,70 . 1,70 . 0,40 . 24,0 . 1,1 = 30,52 kN
posadzka 0,005 . (1,702 0,252) . 23,0 . 1,2 = 3,90 kN
płyta podposadzkowa 0,12 . (1,702 0,252) . 23,0 . 1,3 = 10,15 kN
styrodur 0,05 . (1,702 0,252) . 0,45 . 1,2 = 0,07 kN
chudy beton 0,10 . (1,702 0,252) . 23,0 . 1,3 = 8,45 kN
piasek zagęszczony 1,47 . (1,702 0,252) . 18,5 . 1,2 = 92,27 kN
Ł N = 498,32 kN
Naprę\enia w gruncie pod stopą
498,32
= = 172,43kN / m2
1,70 "1,70
14
5.4 Stopa pod słup wewnętrzny S-8
obcią\enie ze słupa N = 137,79 kN
Przyjęto stopę o wymiarach 110 x 110 x 40 cm
cię\ar stopy 1,10 . 1,10 . 0,40 . 24,0 . 1,1 = 12,78 kN
posadzka 0,05 . (1,102 0,252) . 23,0 . 1,2 = 1,58 kN
płyta podposadzkowa 0,12 . (1,102 0,252) . 23,0 . 1,3 = 4,12 kN
styrodur 0,05 . (1,102 0,252) . 0,45 . 1,2 = 0,02 kN
chudy beton 0,10 . (1,102 0,252) . 23,0 . 1,3 = 3,43 kN
piasek zagęszczony 1,47 . (1,102 0,252) . 18,5 . 1,2 = 37,45kN
Ł N = 197,17 kN
Naprę\enia w gruncie pod stopą
197,17
= = 162,95kN / m2
1,10 "1,10
STOPY FUNDAMENTOWE ISTNIEJCE OBCIśONE PROJEKTOWAN KONSTRUKCJ
5.5 Stopa pod słup zewnętrzny S-5
obcią\enia:
- z konstrukcji dachu
2 x papa termozgrzewalna 2 . 0,09 . 1,2 = 0,22 kN/m2
papa klejona do styropianu 0,05 . 1,2 = 0,06
styropian 0,15 . 0,45 . 1,2 = 0,08
paroizolacja 0,09 . 1,2 = 0,11
płyty dachowe \ebrowe 13,1 : (1,49 . 5,87) . 1,1 = 1,70
zaprawa w stykach płyt dach.
(0,01+0,04). 0,5 . 0,30 . 23,0 . 1,3 : 1,50 = 0,15
instalacje 0,25 . 1,4 = 0,35
sufit podwieszony - stela\ 0,06
- płyty g-k 0,02 . 12,0 . 1,2 = 0,29
śnieg I strefa ą < 15o 0,7 . 0,8 . 1,4 = 0,78 .
3,80 kN/m2
obcią\enie na pas górny dzwigara dachowego 3,80 . 6,00 = 22,80 kN/m
nadbeton na pasie górnym (0,13 + 0,17) . 0,5 . 0,30 . 23,0 . 1,3 = 1,34
cię\ar własny dzwigara dachowego stalowego
(wg projektu zamiennego) 12,80 kN . 1,1 / 12,0 = 1,17 .
25,31 kN/m
reakcja z dzwigara dachowego na słup R = 25,31 . 12,0 . 0,5 = 151,86 kN
element gzymsowy (0,10 . 0,30 + 0,40 . 0,12) . 24,0 . 1,1 = 2,06 kN/m
wyprawa + opierzenie z blachy przyjęto 0,05
zewn. element nadpro\owy (0,15 . 0,45 + 0,06 . 0,06) . 24,0 . 1,1 = 1,88
ocieplenie z gazobetonu 0,12 . 0,45 . 10,5 . 1,2 = 0,68
tynk zewn. 0,02 . (2 . 0,45 + 0,27) . 19,0 . 1,3 = 0,58 .
5,25 kN/m
obcią\enie z gzymsu i nadpro\a na słup zewnętrzny 5,25 . 6,00 = 31,50 kN
zewn. omurowanie słupa 0,12 . 0,40 . 4,20 . 18,0 . 1,1 = 3,99 kN
15
słup \elbetowy 0,30 . 0,45 . 6,65 . 24,0 . 1,1 = 23,70 kN
tynk na słupie 0,015 .(0,30+2 . 0,40) . 5,60 . 19,0 . 1,3 = 2,28 kN
213,33 kN
cię\ar okna - przyjęto 2,00 kN/m
mur podokienny 0,24 . 1,15 . 10,5 . 1,2 = 3,48
zewn. omurowanie 0,12 . 1,15 . 18,0 . 1,1 = 2,73
tynk wewnętrzny 0,015 . 1,75 . 19,0 . 1,3 = 0,65
cokół ceglany 0,38 . 0,70 . 18,0 . 1,1 = 5,27
belka podwalinowa 0,40 . 0,60 . 24,0 . 1,1 = 6,34
20,47 kN/m
obcią\enie z belki podwalinowej, muru i okna na stopę fundamentową 20,47 . 5,70 = 116,68 kN
całkowite obcią\enie istn. konstrukcją 327,37 kN
cię\ar istn. stopy fundamentowej (1,50 . 2,50 . 0,40 + 1,20 . 1,10 . 0,50) . 24,0 . 1,1 = 57,02 kN
grunt i posadzka na odsadzkach stopy
(2,50 . 1,50 . 1,50 1,20 . 1,10 . 0,50 - 0,40 . 0,30 . 1,00) . 20,0 . 1,3 = 125,97 kN
istniejące obcią\enie na stopę fundamentową 512,99 kN
na podstawie obliczeń statycznych istniejącej ramy hali obcią\onej parciem i ssaniem wiatru
działającym na pasmo szerokości 6,0 m o wielkości:
wp = 0,35 . 0,7 . 1,0 . 1,8 . 6,0 . 1,3 = 3,42 kN/m
ws = 0,35 . (-0,4) . 1,0 . 1,8 . 6,0 . 1,3 = - 1,98 kN/m
z obliczeń komputerowych uzyskano następujące wartości sił wewnętrznych
w poziomie stopy fundamentowej:
H = 13,83 kN ; M = 37,40 kNm
dodatkowe obcią\enie istn. stopy fundamentowej reakcją ze słupa projektowanej konstrukcji 177,86 kN
Ł N = 690,79 kN
ŁMa = 37,40 + 177,86 . 0,345 + 13,83 . 0,90 = 111,21 kNm
ŁMa 111,21 2,50
e = = = 0,16m < = 0,417m
ŁN 690,79 6
690,79 6 " 0,16 690,79 6 " 0,16
1 = (1+ ) = 254,95kN / m2 = (1- ) = 113,47kN / m2
2
2,50 "1,50 2,50 2,50 "1,50 2,50
16
Nośność gruntu
Warstwa Nazwa Mią\szość (n) C(n) Ć(n) M M
u u o
gruntu [m] [t/m3] [kPa] [] [kPa] [kPa]
1 Gliny piaszczyste 2.50 2.06 28.00 16.40 38993.88 29252.73
2 Piaski gliniaste 5.30 2.00 31.54 18.27 49231.85 36933.12
Metoda określenia parametrów geotechnicznych B
Głębokość posadowienia [m] 1.50
Cię\ar zasypki [kN/m3] 20.00
Obcią\enia
Numer zestawu N [kN] M [kNm] T [kN] M [kNm] T [kN]
y y x x
1 690,79 0.00 0.00 0.00 -13.83
Stan graniczny nośności
DLA SCHEMATU NR 1 DLA WARSTWY NR 1
N=690,79 kN d" m*Q =0.81 * 1822.44 = 1476.18 kN
fNB
N=690,79 kN d" m*Q =0.81 * 1766.28 = 1430.68 kN
fNL
DLA WARSTWY NR 2
N=1203.41 kN d"m*Q =0.81 * 8283.89 = 6709.95 kN
fNB
N=1203.41 kN d" m*Q =0.81 * 8140.79 = 6594.04 kN
fNL
Gdańsk, sierpień 2006r Obliczenia wykonał:
POM / BO / 3092 / 01
17
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
270 Schody plytowe zelbetowewytrzymałość materiałów Obliczenia statyczne konstrukcji płytowychObl statyczneobl ramy statycznie niewyznaczalnej32 Wyznaczanie modułu piezoelektrycznego d metodą statycznąobl 1 gabaryty12 obl 4 krocce14 obl 5b dno plaslinie wpływowe w układach statycznie wyznaczalnych belkaTemat 1 Krzywe belki statycznie wyznaczalne zadaniaCw 1 charakterystyki statyczne PM Sobl 5a dno sferReakcje podporowe kratownicy statycznie wyznaczalnejwięcej podobnych podstron