PRACE NAUKOWE IMiUE POLITECHNIKI ÅšL
SKIEJ 2010
th INTERNATIONAL CONFERENCE
11
ON BOILER TECHNOLOGY 2010
Henryk A
UKOWICZ
Tadeusz CHMIELNIAK
Andrzej KOCHANIEWICZ
Marcin MRONCZ
Politechnika ÅšlÄ…ska
ANALIZA WYKORZYSTANIA CIEPA
A ODPADOWEGO
ZE SPALIN BLOKU W
GLOWEGO OPALANEGO
W
GLEM BRUNATNYM DO SUSZENIE W
GLA
Streszczenie. Suszenia węgla podawanego do kotła jest bardzo efek-
tywną metodą podnoszenia sprawności wytwarzania energii elektrycz-
nej bloków energetycznych. Dotyczy to zwłaszcza węgla brunatnego,
który zawiera około 50% wilgoci, którą podczas spalania trzeba odpa-
rować w kotle. Ciepło pobrane przez parującą wodę z paliwa zmniejsza
ilość ciepła przekazywanego do czynnika obiegowego w kotle. W arty-
kule przedstawiono analizę wykorzystania ciepła odpadowego spalin
w celu częściowego podsuszania węgla, a także możliwości zasilania
spalinami młyna elektromagnetycznego opracowanego i zbudowanego
w Politechnice Częstochowskiej [5]. Analizowano wpływ podsuszania
węgla brunatnego na podstawowe wskaz
niki bloku nadkrytycznego.
AN ANALYSIS OF THE USE OF WASTE HEAT
FROM THE EXHAUST GAS OF THE BROWN
COAL POWER PLANT FOR DRYING COAL
Summary. Drying of a coal supplied to the boiler is a very effective
method of the efficiency raising of electricity generation power units.
Dr hab. inż. Henryk A
UKOWICZ, Prof. Pol. Åšl. e-mail: [e-mail] jest kierow-
nikiem Zakładu Cieplnych Maszyn Przepływowych w Instytucie Maszyn i Urządzeń Energe-
tycznych, prof. dr hab. inż. czł. koresp. PAN Tadeusz CHMIELNIAK e-mail: tadeusz.chmiel-
[e-mail] jest profesorem zatrudnionym w Zakładzie Cieplnych Maszyn Przepływowych
w Instytucie Maszyn i Urządzeń Energetycznych, a mgr inż. Andrzej KOCHANIEWICZ oraz
mgr inż. Marcin MRONCZ są doktorantami na Wydziale Inżynierii Środowiska i Energetyki
Politechniki ÅšlÄ…skiej, 44-100 Gliwice, ul. Konarskiego 18.
Praca zbiorowa
174
Especially it deals with drying of a brown coal which contains around
50% moisture, which must be evaporated during combustion process
in a boiler. The heat accumulated by the water from the fuel reduces
the amount of heat transferred to the feed water in the boiler. An ar-
ticle presents the analysis of the use of waste heat gases to the partial
drying of a coal and the possibility of supplying of an electromagnetic
power exhaust mill developed and built at the Technical University of
Czestochowa [5]. The influence of brown coal drying on the basis of indi-
cators of the power unit with supercritical parameters was analyzed.
1. Wstęp
Od współczesnych bloków energetycznych wymaga się przede wszystkim
aby były wysokosprawne i jak najmniej uciążliwe dla środowiska. Niestety
te dwa wymagania nie idą ze sobą w parze. Szczególnie energochłonne są
procesy wychwytu dwutlenku węgla, które powodują zmniejszenie sprawno-
ści całkowitej bloku ok. 10% [1]. Wynika z tego, że budowa bloków energe-
tycznych o całkowitej sprawności powyżej 50% będzie możliwa jedynie bez
wychwytu CO2. Główne kierunki zwiększania sprawności wytwarzania ener-
gii elektrycznej obejmują wzrost parametrów pary zasilającej turbinę, dosko-
nalenie struktury technologicznej bloku oraz wykorzystanie ciepła ze spalin
wylotowych z kotła [2]. Ciepło ze spalin odlotowych z kotła wykorzystuje się
w pracujących już i budowanych obecnie blokach do podgrzania wody w ukła-
dzie regeneracji turbiny.
W tym przypadku można uzyskać przyrosty sprawności w zakresie 0,25 1,6
punktu procentowego w zależności od konfiguracji układu odzysku i rodzaju
spalanego węgla [2, 7].
Inną propozycją jest wykorzystanie ciepła odpadowego spalin do zasilania
obiegów z czynnikami niskowrzącymi tzw. obiegów ORC [3].
Podczas odparowywania wilgoci z węgla tracone jest ok. 20 25% ciepła ze
spalania [6].
Zmniejszenie tej wilgotności będzie powodować przyrost sprawności kotła,
a tym samym bloku. Rozwijane są obecnie różne technologie suszenia.
Podział metod suszenia wg [4]
1. Termiczne
 CFB-PW  oparami  parą niskoprężną w złoży fluidalnym
 WT-PW  para wysokoprężną w rurosuszarce
 WT-S  gorÄ…cymi spalinami w rurosuszarce
 CFB-S  spalinami zza kotła w złożu fluidalnym
2. Chemiczne
3. Mechaniczno-termiczna
W pracy przedstawiono propozycję suszenia węgla brunatnego za pomocą
młyna elektromagnetycznego przedstawionego w publikacji [5].
Analiza wykorzystania ciepła odpadowego... 175
2. Struktura technologiczna bloku
Analizowano blok o mocy 600 MW, odpowiada on strukturom technologicz-
nym współczesnych bloków na parametry nadkrytyczne (rys. 1).
Rys. 1. Schemat układu wyjściowego
Analizę prowadzono dla następujących danych:
 Moc na zaciskach generatora Nel = 600 MW,
 Ciśnienie pary pierwotnej p0 = 30 MPa,
 Temperatura pary pierwotnej i wtórnej t0/tw = 600/620 oC,
 Ciśnienie w skraplaczu pk = 4,4 kPa.
3. Zależności obliczeniowe
Analizie poddano blok pracujÄ…cy bez zainstalowanej suszarki (rys. 2).
Wskaz
niki jego pracy posłużyły jako odniesienie w stosunku do układu pra-
cujÄ…cego z zainstalowanÄ… suszarkÄ… (rys. 3).
Praca zbiorowa
176
Rys. 2. Ideowy schemat bloku cieplnego
Rys. 3. Ideowy schemat bloku cieplnego wyposażonego w suszarkę węgla
Analiza wykorzystania ciepła odpadowego... 177
Założono, że cały strumień spalin kierowany jest do suszenia węgla i spa-
liny schładzane są z temperatury 170 do 120oC. Jest to zbadanie potencjału
tkwiÄ…cego w spalinach odlotowych do podsuszenia paliwa.
Przeprowadzono również obliczenia parametryczne dla bloku porównaw-
czego pracującego przy zmienionej zawartości wilgoci w paliwie.
Energia chemiczna paliwa
o o
Ech_pal_1 Gpal_1Wd1 (1)
=
gdzie:
o
Gpal_1  strumień paliwa surowego [kg/s],
Wd1  wartość opałowa paliwa surowego [kJ/kg].
Bilans energii dla bloku wyjściowego:
o oo
Ech_pal_1 Qspalin Nel Qw (2)
= / + +
gdzie:
o
Qspalin  suma strat strumieni ciepła w spalinach wychodzących z kotła
/
o
(na rys. 2 zaznaczono stratę wylotową Qspalin_1 z uwagi na największe
znaczenie strat energetycznych kotła) [kW].
Nel  moc elektryczna na zaciskach generatora [kW],
o
Qw  strumień ciepła tracony w skraplaczu [kW].
W równaniu pominięto straty ciepła do otoczenia z urządzeń bloku (turbi-
na, rurociÄ…gi) oraz straty zwiÄ…zane z ubytkami czynnika.
Sprawność wytwarzania energii elektrycznej dla osłony nr 1 poprowadzo-
nej jak na rys. 2.
hw_en_el o Nel (3)
=
Gpal_1Wd1
Sprawność kotła zdefiniowano jako:
o
hkot o Qd (4)
=
Gpal_1Wd1
gdzie:
o
Qd  strumień ciepła doprowadzony do pary wodnej w kotle [kW].
Na rys. 3 przedstawiono ideowy schemat bloku cieplnego wyposażonego
w instalację suszenia węgla brunatnego. W tym wypadku układ wyodrębnio-
no na cztery osłony bilansowe.
Bilans cieplny dla suszarki według osłony nr 3:
o o o o o
Qspalin1 - Qspalin2 Ifiz2 - Ifiz1 Qodparowania (5)
=+
gdzie:
o
Qspalin1  strumień ciepła spalin dopływających do suszarni [kW],
o
Qspalin2  strumień ciepła spalin wypływających z suszarni [kW],
o
I  entalpia fizyczna węgla surowego [kW],
fiz1
o
I  entalpia fizyczna podgrzanego węgla [kW],
fiz2
Praca zbiorowa
178
o
Qodparowania  ciepło odparowania [kW].
Równanie (5) ma na celu wyodrębnienie jaka część ciepła jest wykorzysta-
na do podgrzania paliwa, a jaka część ciepła wykorzystana do odparowania
wilgoci.
o o oo
Ifiz2 - Ifiz1 G cww(tw_2 - todn) - G cww(tw_1 - todn) (6)
=
pal_2 pal_1
gdzie:
cww  ciepło właściwe wilgotnego węgla [kJ/kgK],
o
Gpal_2  strumień paliwa za suszarnią [kg/s],
tw_2  założona temperatura podgrzanego paliwa [oC],
tw_1  temperatura paliwa surowego [oC],
todn  temperatura odniesienia [oC].
o
Do obliczeń założono, że temperatura tw_1 = todn stąd Ifiz1 0.
=
Ciepło spalin odlotowych z kotła jest znane i wyznaczone dla układu wyjścio-
wego (rys. 2)
"
o o o
Qspalin1 - Qspalin2 Gpal_1ns(Hspalin_1 - Hspalin_2) (7)
=
gdzie:
Hspalin_1  entalpia spalin o temp. 170 [oC] przed suszarkÄ… [kJ/kg],
Hspalin_2  entalpia spalin o temp. 120 [oC] za suszarkÄ… [kJ/kg],
n"  jednostkowa ilość spalin wilgotnych [kmol/j.p.].
s
Wyznaczenie ciepła odparowania pozwoli na określenie ilości ubytku wil-
goci w paliwie.
Wyznaczenie masy odparowanej wilgoci.
o
Qodparowania
o
GH20 (8)
=
(r cwp Dt)
+
gdzie:
o
Qodparowania  ciepło odparowania [kW],
cwp  ciepło właściwe pary wodnej [kJ/kgK],
r  entalpia parowania [kJ/kg],
t  przyrost temperatury pary wodnej pochodzącej z węgla [oC].
Wyznaczenie wilgotności paliwa za suszarką:
oo
Gpal_1w - GH
2
w1 o o 0 (9)
=
Gpal_1 - GH 0
2
gdzie:
w  udział wilgoci w surowym węglu.
Dla osłony nr 4 (bilans cieplny kotła) wyznaczono strumień paliwa osuszonego
o o
(Qd - Ifiz2)
o
Gpal_2
=
''
[Wd2-ns (Hspalin_2-Hspal_ot)-upop p$cpop(tspalin_2-tot)-uzuz p$czuz(tzuz-tot)-fot Wd2]
(10)
Analiza wykorzystania ciepła odpadowego... 179
gdzie:
o
Qd  strumień ciepła doprowadzony do pary wodnej w kotle [kW],
o
Qpal_2  strumień paliwa osuszonego [kg/s],
Wd2  wartość opałowa paliwa osuszonego [kJ/kg],
Hspal_ot  entalpia spalin o temperaturze otoczenia [kJ/kg],
upop  udział popiołu w substancji niepalnej,
cpop  ciepło właściwe popiołu [kJ/kgK],
p  udział popiołu w paliwie,
uzuz  udział żużla w substancji niepalnej,
tzuz  temperatura żużla [oC],
cpop  ciepło właściwe żużla [kJ/kgK],
fot  straty ciepła do otoczenia w kotle,
cww  ciepło właściwe wilgotnego węgla [kJ/kgK],
tw_2  temperatury paliwa za suszarniÄ… [oC],
todn  temperatura odniesienia [oC].
Wyznaczenie nowego strumienia paliwa surowego z bilansu wilgoci:
Gpal_1* < Gpal_1
o
Gpal_2(1 - w1)
o
Gpal_1 * =
(11)
(1 - w)
gdzie:
w1  udział wilgoci w węglu na końcu procesu suszenia,
w  udział wilgoci w surowym węglu,
Dla osłony nr 1 zdefiniowano sprawność bloku następująco:
hw_en_el o Nel (12)
=
*
Gpal_1 Wd1
Sprawność kotła obliczono według osłony nr 2:
o
hkot o Qd (13)
=
*
Gpal_1 Wd1
4. Wyniki obliczeń
W przypadku bloku wyposażonego w suszarkę sprawności wytwarzania
energii elektrycznej jest zdecydowanie większa niż bloku pracującego bez su-
szenia węgla tablica 1. Przyrost sprawności kotła wyniósł 3,33 punktu pro-
centowego, natomiast przyrost sprawności bloku 1,68 punktu procentowego.
W tablicy 2 zaprezentowano wyniki wskaz
ników pracy bloku w przypadku
zmniejszenia udziału wilgoci paliwie.
Na skutek zmiany wilgotności paliwa, wartość opałowa paliwa rośnie, co
przekłada się na wzrost sprawności kotła (rys. 6). Jeżeli sprawność kotła ro-
śnie, wówczas następuje wzrost sprawności bloku (rys. 7).
Praca zbiorowa
180
Tablica 1
Wyniki obliczeń wskaz
ników pracy w przypadku bloku pracującego z suszarką
węgla oraz bez suszarki
chsnopw
[ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ]
0,259 0,019 0,004 0,012 0,099 0,086 0,521
0,277 0,020 0,004 0,013 0,106 0,092 0,487
Wd ·kot "·kot ·ele "·ele Gspal Gpal
kJ/kg %%%% kg/s kg/s
7962 88,41 0,00 44,53 0,00 835,59 169,22
8715 91,74 3,33 46,21 1,68 790,93 151,56
Tablica 2
Wyniki obliczeń wskaz
ników pracy w przypadku zmiany udziału wilgoci w pali-
wie
chsnopw
[ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ]
0,259 0,019 0,004 0,012 0,099 0,086 0,521
0,291 0,021 0,005 0,013 0,112 0,097 0,462
0,308 0,022 0,005 0,014 0,118 0,102 0,430
0,327 0,023 0,005 0,015 0,126 0,109 0,394
0,350 0,025 0,006 0,016 0,134 0,116 0,354
0,375 0,027 0,006 0,017 0,144 0,124 0,307
Wd ·kot "·kot ·ele "·ele Gspal Gpal
kJ/kg %%%% kg/s kg/s
7962 88,41 44,53 0,00
0,00 835,59 169,22
9276 89,18 44,92 0,39
0,77 782,33 143,99
9944 89,50 1,09 45,08 0,55 760,54 133,84
10657 89,80 45,23 0,70
1,39 740,54 124,46
11641 90,13 1,72 45,40 0,87 718,08 113,53
12668 90,43 45,55 1,02
2,02 697,58 103,97
Analiza wykorzystania ciepła odpadowego... 181
Rys. 4. Porównanie sprawności bloków pra- Rys. 5. Porównanie sprawności kotłów pra-
cujÄ…cego bez suszarki oraz z zainsta- cujÄ…cego bez suszarki oraz z zainsta-
lowanÄ… suszarkÄ… lowanÄ… suszarkÄ…
Rys. 6. Wpływ zmiany udziału wilgoci w pali- Rys. 7. Wpływ zmiany udziału wilgoci w pa-
wie na sprawność kotła
liwie na sprawność bloku
5. Zastosowanie młyna elektromagnetycznego
do suszenia węgla brunatnego
W Politechnice Częstochowskiej opracowano i zbudowano młyn elektroma-
gnetyczny za pomocą którego można wysuszyć węgiel brunatny. Do analizy
przyjęto, że uda się wysuszyć węgiel do końcowej zawartości wilgoci równej
8%.
Praca zbiorowa
182
Przeprowadzono analizÄ™ pracy bloku nadkrytycznego o strukturze jak na
rys. 1 i mocy 900 MW, opalanego węglem brunatnym, którego część byłaby
suszona w młynie elektromagnetycznym.
Analiza dotyczy wpływu częściowego suszenia paliwa (węgla brunatnego)
kierowanego do kotła. Częściowe suszenia paliwa umożliwia zwiększenie
wartości opałowej paliwa spalanego w kotle.
Młyn elektromagnetyczny zasilany jest prądem trójfazowym.
Dane techniczne młyna elektromagnetyczny (dane podane przez autorów
[5]):
1. Moc 80 kW
2. Wydajność 20 t/h
Do obliczeń przyjęto następujący skład węgla brunatnego, tablica 3.
Tablica 3
Skład pierwiastkowy węgla brunatnego
chsnopw Wd [kJ/kg]
0,259 0,0185 0,0043 0,0118 0,0994 0,086 0,521 7962
Po wysuszeniu części węgla uzyskano następujący nowy skład węgla bru-
natnego, tablica 4.
Tablica 4
Skład pierwiastkowy wysuszonego węgla brunatnego
chsnopw Wd [kJ/kg]
0,498 0,036 0,008 0,023 0,191 0,165 0,080
17664
Badanie wpływu suszenia węgla prowadzono dla bloku na parametry nad-
krytyczne o mocy 900 MW (rys. 1).
Dane techniczne bloku:
 Moc elektryczna 900 MW,
 Ciśnienie pary pierwotnej 30 MPa,
 Temperatura pary pierwotnej 600oC,
 Temperatura pary wtórnej 620oC,
 Ciśnienie w skraplaczu 4,4 kPa.
Z bilansu kotła wyznaczono nowy strumień paliwa doprowadzonego do ko-
tła (rys. 8).
o
o
G_pal Qd
=
$
Wd2up0,521 Wd1(1 - up) - n"(Hspalin_1 - Hspalin_ot) -
+
s
o o
-udz_pop $ p $ cp_pop(tspal - tot) - udz_zuz $ p $ czuz(tzuz - tot) -
o o o o
(14)
-fot[Wd2up0,521 Wd1(1 - up)]
+ ,
Analiza wykorzystania ciepła odpadowego... 183
Rys. 8. Schemat wyznaczenia nowego strumienia paliwa dla osłony kontrolnej jak na ry-
sunku
gdzie:
o
Qd  strumień ciepła doprowadzony do pary wodnej w kotle [kW],
up  udział paliwa suszonego,
Wd1  wartość opałowa paliwa wilgotnego [kJ/kg],
Wd2  wartość opałowa paliwa podsuszonego [kJ/kg],
Hspalin_1  entalpia spalin na wylocie z kotła [kW],
Hspal_ot  entalpia spalin w temperaturze otoczenia [kW],
udz_pop udziały popiołu,
o o
udz_zuz udziały żużla,
cp_pop, czuz ciepło właściwe odpowiednio; popiołu i żużla [kJ/kgK],
o o
tspal  temperatury spalin na wylocie z kotła,
tot, tżuż  temperatury odpowiednio: otoczenia i żużla [oC],
fot  strata ciepła do otoczenia,
0,521  masa węgla po odparowaniu wilgoci (z 1 kg pozostaje 0,521 kg).
Na rysunkach 9 i 10 przedstawiono wpływ udziału suszonego paliwa na
sprawność kotła oraz bloku. Założono że maksymalny udział suszonego węgla
wynosi 30%.
Sprawność bloku netto obliczona zostanie z poniższego wzoru:
hw_en_el o Nel (15)
=
Gpal*Wd
Praca zbiorowa
184
Rys. 9. Wpływ częściowego suszenia węgla Rys. 10. Wpływ częściowego suszenia węgla
brunatnego na sprawność kotła brunatnego na sprawność bloku
gdzie:
Nel  moc elektryczna na zacisku generatora (900 MW).
Na rysunkach 11-13 zaprezentowano w formie parametrycznej odpowied-
nio:
 ilość ciepła kierowanego do suszarki (rys. 11),
Rys. 11. Ilość ciepła odpadowego spalin dla różnych jego udziałów w funkcji spadku temperatury
w wymienniku (suszarni)
Analiza wykorzystania ciepła odpadowego... 185
 sprawność kotła (rys. 12),
Rys. 12. Zmiana sprawności kotła dla różnych udziałów spalin i suszonego paliwa w funkcji spad-
ku temperatury w wymienniku (suszarni)
 sprawność bloku (rys. 13).
Rys. 13. Zmiana sprawności bloku dla różnych udziałów spalin i suszonego paliwa w funkcji
spadku temperatury w wymienniku (suszarni)
Wielkości te odniesiono do spadku temperatury spalin na wymienniku (su-
szarni).
Analizowano kilka wariantów zmiany udziału paliwa i spalin kierowanych
do suszenia.
Praca zbiorowa
186
Założono, że udział strumienia spalin kierowanego do suszarni odpowia-
da takiemu samemu udziałowi paliwa kierowanego do suszenia. Rozpatrzono
udziały 10, 15 i 20%.
Dla bloku wyjściowego sprawność kotła oraz bloku wynoszą odpowiednio:
 sprawność bloku 44,556%
 sprawność kotła 88,411%
6. Podsumowanie
Poprzez wykorzystanie ciepła odpadowego ze spalin odlotowych z kotła
do suszenia węgla brunatnego (o składzie wyjściowym podanym w tab. 1 
wiersz 1), zmniejszył się udział wilgoci w paliwie z 52,1 do 48,7%. Zmniej-
szenie udziału wilgoci w paliwie spowodowało zwiększenie jego wartości
opałowej z 7962 do 8715 kJ/kg. Ponadto część ciepła została wykorzystana
do podgrzania węgla kierowanego do kotła i tym samym zwiększona została
entalpia fizyczna paliwa.
Uzyskany w wyniku suszenia węgla wzrost sprawności kotła wyniósł 3,33
punktu procentowego, co spowodowało przyrost sprawności bloku o 1,68
punktu procentowego w porównaniu do układu wyjściowego.
W przypadku zastosowania młyna elektromagnetycznego analiza wykaza-
ła wzrost sprawności koła a tym samym bloku, wartość przyrostu zależy od
udziału suszonego paliwa.
Analiza wykazała, że możliwe są do uzyskania przyrosty sprawności bloku
nawet powyżej 2 punktów procentowych (w przypadku 30% udziału suszenia
węgla).
Wyniki te wskazują, że spośród różnych metod wykorzystania niskotempe-
raturowego ciepła ze spalin wylotowych z kotła, suszenie węgla jest najbar-
dziej efektywnym sposobem podnoszenia sprawności bloku.
Abstract
An article presents an analysis of the use of the heat from exhaust
gas from boiler to drying a coal. As a result of drying the change of an
elemental composition of the fuel was done. It has resulted in a net
calorific value and it has improved fuel quality. The increase in fuel
quality has been changed into an efficiency increase of the boiler and
the same electricity generation.
These efficiency gain results from reduced demand for fuel. The pa-
per analyzed two ways to use waste heat from the exhaust. In the first
method, the total gas flow was directed to the drying of coal. For this
operation, the following effects:
 increase in calorific value of 753 kJ / kg
 increase boiler efficiency of 3.33 percentage points
Analiza wykorzystania ciepła odpadowego... 187
 increase the efficiency of electricity generation 1.68 percentage
points
The second method was to use an electromagnetic mill developed
and built at the Technical University of Czestochowa. In this case, the
exhaust gases serve as a medium of receiving evaporated moisture.
The effect of the participation of dried fuel increases the efficiency elec-
tricity generation for 5% of the increase in the efficiency of coal-dried
electricity generation was 0.38 percentage points, while for 30% of the
dried fuel was obtained 2.29 percentage points.
Parametric calculations were also carried out for the block compari-
son with the revised working moisture content in the fuel.
An additional advantage of drying the fuel is to reduce CO2 emis-
sions.
Przedstawione w artykule wyniki zostały uzyskane w badaniach
współfinansowanych przez Narodowe Centrum Badań i Rozwoju
w ramach umowy SP/E/1/67484/10  Strategiczny Program Badawczy 
 Zaawansowane technologie pozyskiwania energii: Opracowanie
technologii dla wysokosprawnych  zero-emisyjnych bloków węglo-
wych zintegrowanych z wychwytem CO2 ze spalin.
Literatura
[1] A
ukowicz H., Chmielniak T., Mroncz M.: Badanie wpływu sorbentu (ami-
na, amoniak) na zakres modernizacji turbiny zintegrowanej z instalacjÄ…
separacji CO2, Konferencja  Problemy Badawcze Energetyki Cieplnej
2009 , Warszawa 8 11.12.2009 r., Zeszyty naukowe  Konferencje z. 26,
s. 113 122.
[2] Chmielniak T., A
ukowicz H., Kochaniewicz A.: Analiza nadkrytycznych
układów siłowni parowych z odzyskiem ciepła ze spalin. Archiwum Ener-
getyki tom XXXVIII(2008), nr 2, 31 39.
[3] A
ukowicz H., Kochaniewicz A.: Wykorzystanie ciepła odpadowego ze
spalin kotłów bloków węglowych w obiegu z organicznym czynnikiem,
IX Konferencja Problemy Badawcze Energetyki Cieplnej, Warszawa 08-
11.12.2009 r. Politechnika Warszawska. Prace naukowe, konferencje,
z.26, s. 211 218, 2009.
[4] Kruczek H.: Poprawa sprawności bloku siłownianego poprzez wykorzysta-
nie ciepła oparów z suszenia węgla brunatnego. Materiały zamieszczone
w internecie http://www.klaster-energia.wroc.pl/storage/File/download/
case_turow.pdf
[5] Sławiński K., Nowak W., Szymanek P.: Suszenie węgla brunatnego przy
użyciu młyna elektromagnetycznego. Prezentacja zamieszczona w In-
ternecie http://www.plan-rozwoju.pcz.pl/dokumenty/konferencja/artyku-
ly/28.pdf
Praca zbiorowa
188
[6] Kruczek H.: Wybrane zagadnienia spalania młodych paliw kopalnych o ma-
Å‚ym stopniu metamorfizmu. Prace Naukowe Instytutu Techniki Cieplnej
i Mechaniki Płynów Politechniki Wrocławskiej 58. Monografie 33.
[7] Pronobis M.: Modernizacja Kotłów Energetycznych, WNT, Warszawa
2002.
Recenzent: Dr hab. inż. Marcin SZEGA
Wpłynęło do Redakcji: 16.08.2010 r.