IV.Obliczenia

Dane	Obliczenia	Wyniki
TA1=353K TA2=333K TB2=293K TB1=298K	1.Parametry opisujące własności czynników: 1.1.Parametry opisujące własności alkoholu: 1.1.1.Lepkość ၨA2=0,8*10^-3Pa*s ၨA1=0,52*10^-3Pa*s ၨsrA=0,66*10^-3Pa*s [1] 1.1.2.Gęstość ၲA2=752 kg/m^3 ၲA1=735,5 kg/m^3 ၲsrA=743 kg/m^3 [2] 1.1.3.Współczynnik przewodzenia ciepła: ၬA2=0,144 W/m*K ၬA1=0,14 W/m*K ၬsr=0,142 W/m*K [1] 1.1.4.Ciepło właściwe: CpA2=3255,6 J/kg*K CpA1=3548,9 J/kg*K CpsrA=3402,25 J/kg*K [1] 1.2.Parametry opisujące własności wody; 1.2.1.Lepkość ၨB2=10,0008*10^-4Pa*s ၨB1=9,00765*10^-4Pa*s ၨsrB=9,5*10^-4Pa*s [1] 1.2.2.Gęstość ၲB2=998,2 kg/m^3 ၲB1=996,9kg/m^3 ၲsrB=997,55 kg/m^3 [3] 1.2.3.Współczynnik przewodzenia ciepła; ၬB2=0,599 W/m*K ၬB1=0,6085 W/m*K ၬsrB=0,60375 W/m* [3] 1.2.4.Ciepło właściwe: CpB2=4203,54 J/kg*K CpB1=4201,45 J/kg*K CpsrB=4202,49 J/kg*K [3]	ၨsrA=0,66*10^-3Pa*s ၲsrA=743,5 kg/m^3 ၬsrA=0,142 W/m*K CpsrA=3402,25 J/kg*K ၨsrB=9,5*10^-4Pa*s ၲsrB=997,55 kg/m^3 ၬsrB=0,60375 W/m*K CpsrB=4202,49 J/kg*K
=5,56kg/s CpsrA=3402,25 J/kg*K TA1=353K, TA2==333K Q=377649,75W CpsrB=4202,49 J/kg*K TB2=293K TB1=298K	2.Bilans cieplny wymiennika 2.1.Ilość wymienionego ciepła Q= [W] 2.2.Masowe natężenie przepływu wody: [kg/s]	Q=377649,75W B=17,97 kg/s
9.2001	Anna Kasprzyk(2001/2002)	7
Dane	Obliczenia	Wyniki
TA1=353K TA2=333K TB2=293K TB1=298K	3.Rozkład temperatur:
TA1=353K TA2=333K TB2=293K TB1=298K ၄T1=55K ၄T2=40K	4.Obliczenie średniego modułu napędowego: 4.1.Sredni spadek temperatur ၄T1=TA1-TB1 ၄T2=TA2-TB2 4.2.Moduł napędowy =1,375 czyli: Ⴃ 2 zastosowano średnią arytmetyczną:	၄T1=293K ၄T2=278K ၄Tm=47,5
=5,56kg/s wA=0,6 m/s ၲsrA=743,5 kg/m^3 dw=0,012m π=3,14 f=0,0123m^2 f0=0,000113m^2	5.Określenie średnicy aparatu: założono prędkość alkoholu w rurkach: wA=0,6 m/s 5.1.Wyznaczenie ilości rurek 5.1.1.Sumaryczny przekrój rurek: f= [m^2] 5.1.2.Przekrój pojedynczej rurki: Założono rurki o dw=0,012m, dz=0,016m BN-80/2251-04 f0= [m^2] 5.1.3.Liczba rurek i=109,1 przyjęto 109 rurek w układzie heksagonalnym [3]	f=0,0123m^2 f0=0,000113m^2 i=109
9.2001	Anna Kasprzyk (2001/2002)	8

Dane	Obliczenia	Wyniki
ၲsrA=743,5 kg/m^3 i=109 GA=5,56kg/s dw=0,012m π=3,14 podziałka t=0,021m [3] D^'=0,239m Dw=0,2588m i=109 dz=0,016m π=3,14 B=17,97 kg/s ၲsrB=997,55 kg/m^3 fB=0,0307m^2 =0,018[m^3/s^] ၨsrA=0,66*10^-3Pa*s wrz=0,606 m/s dw=0,012m ၲsrA=743,5 kg/m^3 ၬsrA=0,142 W/m*K CpsrA=3402,25 J/kg*K ၨsrA=0,66*10^-3Pa*s Pr=15,8 Re=8200 ၨsrB=9,5*10^-4Pa*s dz=0,016m wB=0,59m/s ၲsrB=997,55 kg/m^3	5.1.4.Rzeczywista prędkość alkoholu w rurkach [m/s] 5.2.Srednica 5.2.1.Średnica obejmująca środki rurek dla 109 rurek D/t=10,6, stąd D=10,6*t [m] 5.2.2.Średnica obejmująca rury zewnętrzne: D^'=D+dz[m] 5.2.3.Srednica wewnetrzna wymiennika: Odstep rur od ściany przyjęto 0,010m po każdej stronie Dw=D^'+2*0,01 [m] Dw0=0,2586m Przyjęto rurę stalową o Dw=0,2588m, Dz=0,273m, Grubości ścianki s=0,0071m Wg BN-80/2251-04 5.3.Sprawdzenie prędkości wody 5.3.1.Pole powierzchni między rurkami [m^2] 5.3.2. Objętościowe natężenie przepływu wody [m^3/s] 5.3.3.Prędkość wody wB= [m/s] 6.Obliczenia kinetyczne 6.1.Dobór odpowiedniego równania kryterialnego 6.1.1Równanie kryterialne dla alkoholu propylowego 6.1.1.1.Liczba Reynoldsa 6.1.1.2.Liczba Prandtla Pr= 6.1.1.3.Liczba Nusselta dla Re>2100, 0.5<Pr<25(przepływ w rurze, mała lepkość) NuA=0,023*Re^0,8*Pr^0,4 [3] 6.1.2.Rownanie kryterialne dla wody 6.1.2.1.Liczba Reynoldsa	wrz=0,606m/s D=0,2226m D^'=0,239m Dw=0,2588m Dz=0,273m fB=0,0307m^2 =0,018[m^3/s] wB=0,59m/s Re=8200 Pr=15,8 NuA=93,8 Re=9860
9.2001	Anna Kasprzyk(2001/2002)	9

Dane	Obliczenia	Wyniki
ၨsrB=9,5*10^-4Pa*s ၬsrB=0,60375 W/m*K CpsrB=4202,49 J/kg*K Re=9860 Pr=6,62 NuA=93,8 dw=0,012m ၬsrA=0,142 W/m*K NuB=153 dz=0,016m ၬsrB=0,60375 W/m*K αA=1110 W/m^2*K αB=5784,1 W/m^2*K s=0,002m λ=50,009W/m*K ၄Tm=47,5 k=927 W/m^2*K αA=1110 TAm=348K ၄Tm=47,5 αB=5784,1 k=898 W/m^2*K TBm=295,5K	6.1.2.2.Liczba Prandtla Pr= 6.1.1.3.Liczba Nusselta dla Re>2000, przepływ prostopadły do pęku rurek ,układu heksagonalnego rurek, liczby rzędów rurek ≥10 NuB=0,33*Re^0,8*Pr^0,4 [3] 6.2.Obliczenie współczynników wnikania ciepła 6.2.1.Alkohol propylowy αA= 6.2.2.Woda αB= 6.3.Obliczenie współczynnika przenikania ciepła dz/dw= czyli dz/dw<2(ścianka cienkościenna) Korzystam dla równań ścianki płaskiej [m^2*K/W] 0,00111[m^2*K/W] k=898 W/m^2*K 7.Wyznaczenie średniej temperatury ścianki 7.1Po stronie ośrodka grzejnego [K] 7.2.Po stronie ośrodka ogrzewanego [K]	Pr=6,62 NuB=153 αA=1110 W/m^2*K αB=5784,1 W/m^2*K k=898 W/m^2*K TwAm=303,3K TwBm=303,1K
၄Tm=47,5 Q=377649,75W k=898 W/m^2*K F­0=8,85 m^2 dm=0,014m	8.Powierzchnia wymiany ciepła 8.1.Wyznaczenie powierzchni wymiany ciepła [m^2] Dodatkowo przyjęto 20% rezerwy powierzchni ze względu na niedokładność wzorów oraz błędy jakimi są obciążone parametry stosowane do obliczeń. F­0=8,58 m^2 F=F0+20%F0 [m^2] 8.2.Powirzchnia jednostkowa pęku rur dm=(dw+dz)/2 Fj=i*π*dx αA≅αB zatem dx=dm	F=11m^2 dm=0,014m Fj=4,791m^2
9.2001	Anna Kasprzyk(2001/2002)	10
Dane	Obliczenia	Wyniki
F=11m^2 Fj=4,791m^2 Lz=2m Dz=0,273m	9.Określenie długości rurek oraz sprawdzenie warunku smukłości 9.1.Wyznaczenie długości rurek [m] L=2,22m przyjęto Lz=2m 9.2.Warunek smukłości	Lz=2m [1]
Lz=2m	10.Wyznaczenie wysokości czynnej aparatu dla wymiennika bez przegród L^'=Lz	L^'=2m
Fj=4,791m^2 L^'=2m F^'=11m^2 F=11m^2	11.Powierzchnia czynna aparatu F^'=Fj*L^' 12.Wyznaczenie rezerwy powierzchni aparatu *100%=rezerwa 13.Obliczenia konstrukcyjno -wytrzymałościowe 13.1.Dobór materiału Wymiennik został wykonany ze stali St3S(stali spawanej uspokojonej). [5]. Do wykonania rurek użyto stali 15HM wgPN-64/H-84024 13.2.Obliczenie grubości płaszcza 13.2.1Obliczeniowa temperatura ścianki Najniższa temperatura wody chłodzącej tos=393K Medium roboczym omywającym powłokę jest woda. Jej temperatura podwyższa się w procesie, jest ona medium chłodzącym.	F^'=11m^2 rezerwa=20% tos=393K
Re=19.7*10^7 N/m^2 dla St3S Xe=1.88 Wg UDT Założono d=0,2m g=0,0071m k=10.4*10^7N/m^2 z=0,18 a=1 pobl=9,8066*10^4 Pa	13.2.1.1Obliczeniowa grubość ścianki powłoki 13.2.1.2.Naprężenia dopuszczalne na rozrywanie: k=(Re/Xe) [N/m^2] 13.2.1.3.Obliczenie współczynnika z ω=d/√(Dz+g) ω=2,8≈3 z0=f(ω) z0=0.32 z=1*zdop , zdop=0,7-1,0 >z0 do obliczeń powłoki osłabionej otworem przyjęto z=1*z0 13.2.1.4.Grubość ścianki(obliczeniowa) [m]	k=10.4*10^7N/m^2 z=0,32 g0=0,00035m
9.2001	Anna Kasprzyk(2001/2002)	11
Dane	Obliczenia	Wyniki
c3=0 c1=0.6 s=0.00001m/rok τ=10 lat Rm=3.8*10^8 Dz=0,273m załozono d=0.125m wg PN-67/H-74722 Założono gd=0.007m Re=19.1*10^7 N/m^2 dlaSt3S Xe=1.5 Wg UDT z=1 k=12.67*10^7N/m^2 yw=5,9 Założono gz=0.007m Dz=0,273m pobl=1,013*10^5 Pa β≤1.4 Dz/Dw≤1.4 Stąd a=1 p0bl=1,013*10^5 N/m^2 Dw=0,2588m k=12.7*10^7N/m^2 g=0.007m c2=0,001m Dw=0,2588m k=12.7*10^7N/m^2 g=0.007m c2=0,001m zr=0,015	13.2.1.5.Rzeczywista grubość ścianki płaszcza: g=g0+c [m] c=c1+c2+c3 [m] c= c2=s*τ c2= 13.2.1.6.Grubośc ścianki ze względu na sztywność gsz=(2,94*10^5)*(Dz+2,5)/Rm [m] gsz=0.0021m gsz<gzał 13.3.Obliczenia wytrzymałościowe dennic 13.3.1Grubośc ścianki 13.3.1.1,Obliczenie wskażnika osłabienia ω=d/√(Dz+g) 13.3.1.2.Wyznaczenie współczynnika wyoblenia yw=f(Hz/Dz , ω) Hz/Dz=0.25 13.3.1.3.Obliczenie naprężeń dopuszczalnych na rozrywanie k=(Re/Xe)*α [N/m^2] 13.3.1.4.Grubość ścianki dennicy [m] g=0.002m<gd, 13.4.Otwory nie wymagające wzmocnienia 13.4.1.Wyznaczenie największej średnicy otworu w dennicy nie wymagającej wzmocnienia 13.4.1.1.Obliczenie współczynnika wytrzymałościowego powłoki osłabionej otworem 13.4.1.2.Największa średnica otworu bez wzmocnienia: [m] d2=0,35*Dz [m] d3=0.2 m d1=0.049m d2=0.095m d3=0.2m	g=0,002m gsz=0,0021m gzal=0,0071m ω=5 yw=2,3 k=12,67*10^7 N/m^2 g=0,002m zatem przyjmuję gd=0,007m (dla średnicy 0,273m nie produkuje się cieńszych blach) zr=0,015 dn=0,049m
9.2001	Anna Kasprzyk(2001/2002)	12
Dane	Obliczenia	Wyniki
β≤1.4 Dz/Dw≤1.4 Stąd a=1 p0bl=9,8066*10^4 N/m^2 Dw=0,2588m k=10.4*10^7N/m^2 g=0.0071m c2=0,001m c2=0,001m Dz=0,273m zr=0,018 g=0,0071 Dw=0.2588m Dz=0,273m Re=19.7*10^7 N/m^2 dla St3S Xe=1.5 n^'=11 wg PN-69/2251-06 t=0,021m dZ=0,016m ϕ=0,33 c=0,0016m D0=0.335m PN-67/H-74721 k=12,67*10^7N/m^2 p0bl=1,013*10^5 N/m^2 π=3,14 ၲsrA=743,5 kg/m^3 =5,56kg/s wrz=0,606m/s π=3,14 L^'=2m przyjęto t=900s wB=0,59m/s	13.4.2.Wyznaczenie największej średnicy otworu w płaszczu nie wymagającego wzmocnienia: 13.4.2.1Współczynnik wytrzymałościowy powłoki osłabionej otworem: 13.4.2.2.Największa średnica otworu bez wzmocnienia: [m] d2=0,35*Dz [m] d3=0.2 m d1=0.094[m] d2=0.095m d3=0.2m 13.4.2.3.Dobór dennic: Dobrano dennice z dnem elipsoidalnym: Dw=0,2588m, hz=0.069m, ,md=5,5kg, hc=0.025m wg PN-64/M-35411 13.5.Obliczenie grubości dna sitowego 13.5.1.Naprężenia dopuszczalne k=(Re/Xe) [N/m^2] 13.5.1.Współczynnik wytrzymałościowy dna sitowego 13.5.2.Grubość dna sitowego nie wzmocnionego [m] Przyjęto mocowanie rurek w ścianach sitowych za pomocą rozwalcowania (R2) Wg BN-80 /2251-03 13.6.Dobór armatury na podstawie norm 13.6.1.Króćce 13.6.1.1.Króćće dla wlotu i wylotu alkoholu(w dennicach) [m] dkd=0,125m Dobrano dwa króćce o średnicy 0,125m, długości l=0,11m z kołnierzami opisanymi niżej.Otwory na króćce wymagają wzmocnienia. Wg BN-63/2210-02 13.6.1.2.Króćce w płaszczu [m]	zr=0,018 dn=0,094m k=12,67*10^7 N/m^2 ϕ=0,33 0,007m dkd=0,125m dkp=0,121m
9.2001	Anna Kasprzyk(2001/2002)	13
Dane	Obliczenia	Wyniki
dkp=0,121m Dw=0.2588m Dz=0,273m Dkr=0,125m Dkr=0,2m p0bl=9,8066*10^4 N/m^2 pobl=1,013*10^5 Pa p0bl=9,8066*10^4 N/m^2 TB1=298K π=3,14, 0,006m dz=0,016m, Dw=0.2588m ρst=7850kg/m^3 Dw=0.2588m Dw=0.2588m mkm=4,3kg Lz=2m ρst=7850kg/m^3 mr=151kg BN-80/2251-04 md=5,5kg, mk=9,79kg ၲsrA=743 kg/m^3 Lz=2m dw=0,012m π=3,14 Lz=2m fB=0,0307m^2 ၲsrB=997,55 kg/m^3 Dw=0,273m Mz=351,71kg X=1,11 Dla nowych rur stalowych [3] Re=8200 ၲsrA=743,5 kg/m^3 λ=0,033 dw=0,012m wrz=0,606 m/s L^'=2m	Dobrano dwa króćce o średnicy 0,125m i długości l=0,11m z kołnierzami opisanymi niżej Wg BN-63/2210-02 Otwory na króćce wymagają wzmocnienia. 13.6.2. Kołnierze Dobrano dwa kołnierze na aparat o Dnom=0,25m, Dz=0,37m dzk=0,273m ,H=0,060m, z rowkiem o mk=9,79kg, z 12 śrubami o gwincie M16 Dobrano kołnierze na króćce :cztery o Dnom=0,125m, Dz=0,235m dzk=0,133m ,H=0,048m, z przylgą zgrubną o mkm=4,3kg, z 8 śrubami o gwincie M16. PN-67/H-74721 13.6.3.Uszczelnienie: Dobrano dwie uszczelki płaskie o duw=0,283m i duz=0,303m oraz gu=0,003m PN-68/4-74376 Dograno materiał do uszczelnienia-GSP(guma z kauczuku syntetycznego z przekładkami) PN/H-74385 13.7.Określenie masy aparatu: 13.7.1.Pustego 13.7.1.1.Masa dna sitowego mds= 13.7.1.2.Masa części cylindrycznej mc= 13.7.1.3.Masa całkowita Mp=mc+mr+2*md+2*mk+2*mkm+2*mds 13.7.2.Zalanego: mA= mB=fB*Lz*ρBśr Mz=Map+mA+mB 13.7.3.Dobór łap Dobrano cztery łapy o wielkości W= 80 Wysokości 0,126m ,p=0,075m, masie 0,8kg jedna Wg BN-64/2212-02 14.Opory przeplywu: 14.1Wspólczynnik oporu hydraulicznego dla rur prostych stalowych dla przepływu burzliwego *X 14.2.Straty ciśnienia [Pa]	mds=1,44kg mc=93,07kg Mp=290,29kg mA=0,168kg mB=61,25kg Mz=351,71kg λ=0,0366 P=832,89[Pa]
9.2001	Anna Kasprzyk (2001/2002)	14

I.Spis treści

I.Spis treści 2

IISpis oznaczeń 4

III.Charakterystyka techniczna aparatu 6

IV.Obliczenia 7

1.Parametry opisujące własności czynników 7

1.1.Parametry opisujące własności alkoholu: 7

1.1.1.Lepkość 7

1.1.2.Gęstość 7

1.1.3.Współczynnik przewodzenia ciepła: 7

1.1.4.Ciepło właściwe: 7

1.2.Parametry opisujące własności wody; 7

1.2.1.Lepkość 7

1.2.2.Gęstość 7

1.2.3.Współczynnik przewodzenia ciepła 7

2.Bilans cieplny wymiennika 7

2.1.Ilość wymienionego ciepła 7

3.Rozkład temperatur: 8

4.Obliczenie średniego modułu napędowego 8

5.Określenie średnicy aparatu: 8

5.1.Wyznaczenie ilości rurek 8

5.1.1.Sumaryczny przekrój rurek 8

5.1.2.Przekrój pojedynczej rurki: 8

5.1.3.Liczba rurek 8

5.1.4.Rzeczywista prędkość alkoholu w rurkach 9

5.2.Srednica 9

5.2.1.Średnica obejmująca środki rurek 9

5.2.2.Średnica obejmująca rury zewnętrzne: 9

5.2.3.Srednica wewnetrzna wymiennika: 9

5.3.Sprawdzenie prędkości wody 9

5.3.1.Pole powierzchni między rurkami 9

5.3.2. Objętościowe natężenie przepływu wody 9

5.3.3.Prędkość wody 9

6.Obliczenia kinetyczne 9

6.1.Dobór odpowiedniego równania kryterialnego 9

6.1.1Równanie kryterialne dla alkoholu propylowego 9

6.1.2.Rownanie kryterialne dla wody 9

6.2.Obliczenie współczynników wnikania ciepła 10

6.2.1.Alkohol propylowy 10

6.2.2.Woda 10

6.3.Obliczenie współczynnika przenikania ciepła 10

7.Wyznaczenie średniej temperatury ścianki 10

7.1Po stronie ośrodka grzejnego 10

7.2.Po stronie ośrodka ogrzewanego 10

8.Powirzchnia wymiany ciepła 10

8.1.Wyznaczenie powierzchni wymiany ciepła 10

8.2.Powirzchnia jednostkowa pęku rur 11

9.Określenie długości rurek oraz sprawdzenie warunku smukłości 11

9.1.Wyznaczenie długości rurek 11

9.2.Warunek smukłości 11

10.Wyznaczenie wysokości czynnej aparatu 11

11.Powierzchnia czynna aparatu 11

12.Wyznaczenie rezerwy powierzchni aparatu 11

13.Obliczenia konstrukcyjno -wytrzymałościowe 11

13.1.Dobór materiału 11

13.2.Obliczenie grubości płaszcza 11

13.3.Obliczenia wytrzymałościowe dennic 12

13.4.Otwory nie wymagające wzmocnienia 12

13.4.1Wyznaczenie największej średnicy otworu w dennicy nie wymagającej wzmocnienia: 12

13.4.2.Wyznaczenie największej średnicy otworu w płaszczu nie wymagającego wzmocnienia: 13

13.5.Obliczenie grubości dna sitowego 13

13.5.1.Współczynnik wytrzymałościowy dna sitowego 13

13.5.2.Grubość dna sitowego nie wzmocnionego 13

13.6.Dobór armatury na podstawie norm 14

-2-

13.7.Określenie masy aparatu: 14

13.7.1.Pustego 14

13.7.2.Zalanego: 14

13.7.3.Dobór łap 14

14.Opory przeplywu: 14

V.Spis literatury 15

-3-

II.Spis oznaczeń

D-średnica obejmująca środki rurek [m]

D^'- średnica obejmująca rurki zewnęyrzne [m]

D₀-średnica podziałowa śrub mocujących dno sitowe [m]

D_w-średnica wewnętrzna aparatu [m]

D_w0-średnica orientacyjna zbiornika [m]

D_z -średnica zewnętrzna aparatu [m]

D_z,koł-średnica zewnętrzna kołnierza [m]

F-powierzchnia wymiany ciepła z rezerwą [m²]

F₀-powierzchnia wymiany ciepła bez rezerwy [m²]

F_j-powirzchnia jednostkowa pęku rur [m²]

G-masowe nateżenie przepływu [kg/s]

L-długość rurek obliczona [m]

L_z-długość rurek przyjęta [m]

M_p-masa aparatu pustego [m]

M_z-masa aparatu zalanego [kg]

Nu-liczba Nusselta

ΔP-straty ciśnienia [Pa]

R_e -granica płynności [N/m²]

Re -liczba Reynoldsa

T-temperatura [K]

V-objętościowe natężenie przepływu [m³/s]

X_e-współczynnik bezpieczeństwa

a -współczynnik

c -naddatek grubości [m]

c₁-naddatek grubości na minusową odchyłkę blachy [m]

c₂ -naddatek grubości na korozję [m]

c₃-naddatek grubości na dodatkowe naprężenie [m]

c_p-ciepło właściwe [J/kg*K]

d₀-średnica otworów rurowych [m]

d₁,d₂,d₃ -średnica otworu nie wymagająca wzmocnienia [m]

d_uw-średnica wewnętrzna uszczelki [m]

d_uz-średnica zewnętrzna uszczelki [m]

f-przekrój sumaryczny rurek [m²]

f_B-pole powierzchni między rurkami [m²]

f₀-przekrój pojedynczej rurki [m²]

g -przyśpieszenie ziemskie . [m/s²]

gd -założona grubość dennicy [m]

g -rzeczywista grubość ścianki aparatu [m]

g₀ -obliczeniowa grubość ścianki [m]

g_sz-grubość ścianki płaszcza ze względu na sztywność [m]

g_u-grubość uszczelki [m]

i -liczba rurek

k -naprężenia dopuszczalne na rozrywanie [N/m²]

k-współczynnik przenikania ciepla [W/m²*K]

l-długość króćca [m]

m_c-masa części cylindrycznej [kg]

m_d -masa dennicy [kg]

m_ds-masa dna sitowego [kg]

m_k-masa kołnierza dużego [kg]

m_km-masa kołnierzy na króćce [kg]

m_r-masa wiązki rur stalowych [kg]

n^'-największa liczba otworów rurowych wzdłuż srednicy dna sitowego

p_obl -ciśnienie obliczeniowe [N/m²]

s-szybkość korozji [m/rok]

s-grubość ścianki rurki [m]

-4-

t- podziałka otworów rurowych [m]

t-czas wypływu [s]

w-prędkość liniowa czynnika [m/s]

w_rz-prędkość rzeczywista czynnika [m/s]

y_w-współczynnik wyoblenia dna

z -współczynnik wytrzymałościowy szwu

z_o-współczynnik wytrzymałościowy szwu

zr -współczynnik wytrzymałościowy powłoki osłabionej otworem

α_A-współczynnik wnikania ciepła alkoholu [W/m²*K]

α_B-współczynnik wnikania ciepła wody [W/m²*K]

 -współczynnik

_A -lepkość alkoholu [Pa*s]

_B -lepkość wody [Pa*s]

_śr -lepkość średnia [Pa*s]

ϕ współczynnik wytrzymałościowy dna sitowego

λ- współczynnik opóru hydraulicznego

λ_A-współczynnik przewodzenia ciepła alkoholu [W/m*K]

λ_B -współczynnik przewodzenia ciepła wody [W/m*K]

λ_śsr-współczynnik przewodzenia ciepła średni [W/m*K]

 -stała

ρ_A - gęstość alkoholu [kg/m³]

ρ_B -gęstość wody [kg/m³]

ρ_st-gęstość stali [kg/m³]

ρ_Sr -gęstość średnia [kg/m³]

 -czas pracy aparatu [lata]

 -wskaznik osłabienia

-5-

V.SPIS LITERATURY:

[1]Broniarz-Press, „Inzynieria Chemiczna i Procesowa część II Procesy wymiany ciepła” , Wydawnictwo Politechniki Poznańskiej 2001

[2]Dobrzański Tadeusz, „Rysunek Techniczny Maszynowy” W-wa 1972, Wydawnictwa Naukowo-Techniczne

[3]Hobler Tadeusz, „Ruch ciepła i wymienniki”, W-wa 1979, Wydawnictwa Naukowo-Techniczne

[4]Pikoń, „Atlas konstrukcji aparatury chemicznej”,W-wa,PWN,1982

[5]Pikoń, „Podstawy konstrukcji aparatury chemicznej” -PWN Warszawa, tom I i II

[6]Pikoń,”Tablice do projektowania aparatury chemicznej” W-wa,PWN 1981, tom I i II

-15-

---