P O L I T E C H N I K A P O Z N A Ń S K A Wydział: Technologia Chemiczna Instytut Technologii i Inżynierii Chemicznej Zakład Inżynierii i Aparatury Chemicznej
PROJEKT Z KINETYKI WYMIANY MASY
Rok akademicki 2002/03	Rok studiów IV		Nr projektu 9		Data oddania
Wykonała:		Sprawdził:		Ocena:
A. Kołakowska
TEMAT PROJEKTU: Z przestrzeni między rurowej odprowadza się gazy spalinowe zasiarczonego metanu w powietrzu. Absorpcji należy dokonać w wodzie . Usunięcie SO2 wynosi 98%. Warunki prowadzenia procesu określone są na temperaturę T = 40^oC i ciśnienie p = 1 [atm]. Strumień gazów wlotowych wynosi V = 2500 [m^3/h]. Natężenie odniesione jest do warunków normalnych. Stężenie wlotowe SO2 do absorbera określoono ySO2 = 0,17, .Stężenie yO2 = 0,1, yN2 = 0,39, yCH4 = 0,06, yCO = 0,28.
UWAGI:

Spis treści

I Spis oznaczeń 5

II Charakterystyka techniczna aparatu 8

1.0. Wyrażenie stężenia w odpowiednim układzie 10

1.1. Obliczenia objętościowego natężenia przepływu dla przykładowych

warunków - na wlocie do aparatu 10

1.1.1. Objętościowe natężenie przepływu dla zaabsorbowanego gazu 11

1.2. Udziały molowe 11

1.3. Stosunki masowe 11

2.0. Parametry opisujące własności czynników 12

2.1. Lepkość 12

2.1.1. Lepkość mieszaniny gazów 12

2.1.2. Lepkość mieszaniny wody 13

2.2. Gęstość 13

2.2.1. Gęstość mieszaniny gazowej 2.2.2. Gęstość wody 14

2.3. Dynamiczny, kinematyczny współczynnik dyfuzji 14

2.3.1. Kinematyczny współczynnik dyfuzji dla mieszaniny gazowej 14

2.3.2. Kinematyczny współczynnik dyfuzji dla mieszaniny gazowej

w warunkach standardowych 15

2.3.3. Dynamiczny współczynnik dyfuzji dla mieszaniny gazowej

w warunkach standardowych 15

2.3.4. Kinematyczny współczynnik dyfuzji dla fazy ciekłej 15

2.3.5. Dynamiczny współczynnik dyfuzji dla fazy ciekłej 16

3.0. Bilans masowy 16

3.1. Określenie minimalnego natężenia przepływu absorbenta 16

3.1.1. Założenie nadmiaru zastosowanego absorbenta 16

3.1.2.Wyznaczenie stężenia czynnika absorbowanego w fazie ciekłej 17

3.2. Molowe natężenie przepływu gazu dla przekroju 2 17

3.2.1. Masa molowa mieszaniny gazowej dla dwóch przekrojów 17

3.2.2. Masowe natężenie przepływu gazu dla przekroju (2) 17

3.2.3. Masowe natężenie przepływu inertu dla przekroju (2) 17

3.2.4. Wykonanie rzeczywistego bilansu masy i ciepła dla aparatu 18

3.2.5. Masa zaabsorbowanego składnika czynnego 18

3.2.6. Masowe natężenie przepływu dla przekroju - 1 18

3.3. Wyznaczenie stosunku masowego dla przekroju - 3 18

4.0. Wykres stężeń 18

5.0. Obliczenie średniego modułu napędowego procesu 18

6.0. Wyznaczenie średnicy aparatu 18

6.1. Wstępny wybór wypełnienia 19

6.2. Wyznaczenie prędkości przepływu na granicy zachłystywania 19

6.2.1. Wyznaczenie masy molowej dla składników inertnych 19

6.3. Powierzchnia przekroju absorbera 19

6.4. Średnica aparatu 19

6.5. Powierzchnia przekroju rzeczywistego 19

6.6. Obliczenie rzeczywistej prędkości przepływu gazu 19

7.0. Obliczenia kinetyczne 20

7.1.Określenie wartości zamiennika n 20

7.2. Dobór odpowiedniego równania kryterialnego 20

7.2.1. Dla fazy gazowej średnica zastępcza 20

7.2.2. Zastępcza prędkość masowa 20

7.2.3. Liczba Reynoldsa 20

7.2.4. Liczba Shmidta 20

7.2.5. Liczba Sherwooda 20

7.2.6. Obliczenie współczynnika wnikania masy dla fazy gazowej 21

7.3. Dobór równania kryterialnego dla fazy ciekłej 21

7.3.1 Zastępcza prędkość masowa 21

7.3.2. Liczba Reynoldsa 21

7.3.3. Liczba Shmidta 21

7.3.4. Liczba Sherwooda dla fazy ciekłej. 21

7.3.5. Współczynnik wnikania masy po stronie fazy ciekłej 22

7.4. Współczynnik wymiany masy 22

8.0. Obliczenie teoretycznej powierzchni wymiany masy 22

9.0. Wyznaczenie wartości współczynnika użyteczności powierzchni 22

10.0. Obliczenie rzeczywistej wymiany masy 22

11.0. Określenie wysokości warstwy wypełnienia 23

12.0. Warunku smukłości aparatu 23

13.0. Hydrodynamika kolumny z wypełnieniem 23

13.1.Sprawdzenie warunku na zachłystywanie się wymiennika 23

13.1.1. Średnica zastępcza 23

13.1.2. Liczba Reynoldsa 24

13.1.3.Współczynnik Flaminga 24

13.2. Obliczenie oporu przepływu przez warstwę 24

13.2.1. Opór przepływu przez warstwę suchego wypełnienia 24

13.2.2. Opór przepływu przez warstwę wypełnienia zraszanego 24

13.3. Sprawdzenie zachłystywania się kolumny 24

13.3.1.Obciążenie 24

13.4.Określenie ilości zawieszonej cieczy na wypełnieniu 25

13.4.1 Ilość cieczy zatrzymywanej na wypełnieniu wyrażona statycznie 25

13.4.2. Ilość cieczy zatrzymywanej na wypełnieniu wyrażona dynamicznie 25

14.0. Dobór optymalnych warunków pracy aparatu 25

15.0. Obliczenia konstrukcyjno-wytrzymałościowe 25

15.1. Dobór materiału konstrukcyjnego 25

15.2. Obliczenie grubości płaszcza 25

15.2.1. Obliczenie naprężenia dopuszczalnego 26

15.2.2. Obliczenie naprężeń dopuszczalnych 26

15.2.3. Obliczenie współczynnika wytrzymałościowego 26

15.2.4. Obliczenie grubości ścianki 26

15.2.5. Obliczanie rzeczywistej grubości ścianki 27

15.2.6. Obliczam średnicę zewnętrzną wymiennika masy 27

15.3. Obliczenie grubości ścianki dennicy 27

15.3.1.Wyznaczenie współczynnika wyoblania 28

15.3.2.Obliczenie naprężeń dopuszczalnych na rozrywanie 28

15.4.Dobór zraszacza i obliczenia z nim związane 28

15.4.1. Wysokość zawieszenia sitka nad wypełnieniem 29

15.4.2. Obliczenie długości kropel wypływających ze zraszacza (pion) 29

15.4.3. Obliczam powierzchnię zraszacza 29

15.4.4. Powierzchnia jednostkowa otworu 29

15.4.5. Obliczam ilość otworów w sicie 29

15.4.6. Obliczam podziałkę otworów dla zraszacza 30

15.5. Ruszt i obliczenia z nim związane 30

15.5.1. Ciężar całkowity przypadający na podziałkę najdłuższego płaskownika 30

15.5.2. Obciążenie ciągłe 30

15.5.3. Maksymalny moment gnący 30

15.5.4. Wskaźnik wytrzymałości przekroju 30

15.5.5. Wysokość płaskownika 30

15.5.6. Moment bezwładności dla powierzchni przekroju 30

15.5.7. Sprawdzenie strzałki ugięcia 30

15.5.8. Procent powierzchni zajmowanej przez płaskowniki 31

15.6. Dobór urządzenia odkraplającego 31

15.7. Dobór armatury na podstawie norm 31

15.7.1. Obliczam średnicę króćców dla mieszaniny gazowej 31

15.7.2. Dobór włazu 31

15.7.3. Uszczelki, manometry, termometr 31

16.0. Średnica największego otworu niewymagającego wzmocnienia 31

16.1. Dla króćca gazu 32

16.1.1. Obliczam współczynnik wytrzymałościowy powłoki osłabionej otworem 32

16.1.2. Wzmocnienie otworów dla włazu 32

17.0. Określenie masy aparatu 32

17.1. Masa aparatu pustego i zalanego 33

17.1.1. Masa płaszcza 33

17.1.2. Masa wypełnienia suchego 33

17.1.3. Masa odkraplacza 33

17.2. Całkowita masa aparatu pustego 34

17.2.1. Bez wypełnienia i odkraplacza. 34

17.2.2. Z wypełnieniem i odkraplaczem 34

17.3. Całkowita masa aparatu zalanego 34

18.1 Dobór łap podporowych 34

Literatura 35

Wykaz norm 35

II. SPIS OZNACZEŃ

A,B,C - stałe wykładniki.	[-]
Du - średnica zewnętrzna uszczelki	[m]
Dw-średnica wewnętrzna aparatu	[m]
Dz -średnica zewnętrzna aparatu	[m]
E-moduł sprężystości podłużnej	[N/m^3]
F-czynna powierzchnia wymiany ciepła	[m^2]
G-gęstość nasypowa	[kg/m^3]
G-masowe nateżenie przepływu	[kg/s]
GA-masa wymieniana składnika	[kg/s]
H -wysokość wypełnienia bez rezerwy Hok - wysokośc odkraplacza	[m] [m]
Hp-wysokość płaszcza	[m]
Hw-wysokość wypełnienia	[m]
Iy-moment bezwładności powierzchni M - masa aparatu z odkraplaczem i wypełnieniem Map - masa aparatu bez wypełnienia	[m^4] [kg] [kg]
M c-masa molowa cieczy(woda)	[kg/mol]
Md -masa dennicy	[kg]
Mgmax-maksymalny moment gnący	[N m]
Mg-masa molowa gazu	[kg/mol]
Mkoł-masa kołnierza	[kg]
Mkr-masa króćca	[kg]
Mp-masa aparatu płaszcza	[kg]
Mpr-masa pierścienia nośnego	[kg]
Ms-masa wypełnienia suchego	[kg]
Mwł-masa włazu	[kg]
Mz-masa aparatu zalanego Mzr - masa zraszacza	[kg] [kg]
Ps-spadek ciśnienia na wypełnieniu suchym	[Pa]
Pzr -spadek ciśnienia na wypełnieniu zraszanym	[Pa]
Q-ciężar całkowity przypadający na podziałkę najdłuższego płaskownika	[N]
Q1-obciażenie	[N]
Re -granica płynności	[-]
Tobl-temperatura obliczeniowa Tst-temperatura standardowa	[K] [K]
V-objętościowe natężenie przepływu	[m^3/s]
Vd-objętość dennicy	[m^3]
Wy-wskaźnik wytrzymałości przekroju	[m^3]
XA-stosunek molowy składnikaA do składnika B w fazie ciekłej	[kmolA/kmolB]
Xe-współczynnik bezpieczeństwa	[-]
YA-stosunek molowy składnikaA do składnika B w fazie gazowej	[kmolA/kmolB]

a-powierzchnia jednostkowa wypełnienia	[m^2/m^3]
a -współczynnik	[m]
c -naddatek grubości	[m]
c1-naddatek grubości na minusową odchyłkę blachy	[m]
c2 -naddatek grubości na korozję	[m]
c3-naddatek grubości na dodatkowe naprężenie	[m]
d-średnica króćca	[m]
de-średnica zastępcza	[m]
dw-średnica wypełnienia	[m]
du-średnica wewnętrzna uszczelki	[m]

f-współczynnik Fanninga	[-]
f-przekrój poprzeczny absorbera początkowy	[m^2]
f-strzałka ugięcia	[m]
frz-przekrój poprzeczny absorbera rzeczywisty	[m^2]
g -przyśpieszenie ziemskie	[m/s^2]
gd -założona grubość dennicy	[m]
g -rzeczywista grubość ścianki aparatu	[m]
g0 -obliczeniowa grubość ścianki	[m]
gsz-grubość ścianki płaszcza ze względu na sztywność	[m]
h-wysokosć płaskownika	[m]
k -naprężenia dopuszczalne na rozrywanie	[N/m^2]
k'-współczynnik przenikania masy	[kmol/m^2 s]
kg-naprężenie dopuszczalne na zginanie	[N/m^2]
lmax-długość najdłuższego płaskownika	[m]
pobl -ciśnienie obliczeniowe	[N/m^2]
q-obciążenie ciągłe	[N/m]
s-szybkość korozji	[m/rok]
s-grubość płaskownika, rusztu	[m]
t- podziałka otworów rurowych	[m]
w-gęstość zraszania	[m^3/m^2 s]
w-prędkość liniowa czynnika	[m/s]
wrz-prędkość rzeczywista czynnika	[m/s]
xA-udział molowy składnikaA w fazie ciekłej	[kmolA/kmoli]
yA-udział molowy składnikaA w fazie gazowej	[kmolA/kmoli]
z -współczynnik wytrzymałościowy szwu	[-]
zo-współczynnik wytrzymałościowy	[-]

ၡ  wolny przekrój rusztu ဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠ	[%]
' -współczynnik wnikania masy	[kmol/m^2 s]
ၤ'Ac-dynamiczny współczynnik dyfuzji	[kmol/m s]
ၵၥ - zastępczy wymiar liniowy	[m]
ၥ - porowatość	[m^3/m^3]
 -dynamiczny współczynnik lepkości	[Pa s]
ၪ - współczynnik użyteczności powierzchni	[-]
ρ -gęstość czynnika	[kg/m^3]
ၲၴၳ- gęstość stali	[kg/m^3]
 -czas pracy aparatu	[lata]
 -wskaznik osłabienia	[-]
ၰ၄Am- moduł napędowy procesu ဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠဠ	[-]

Liczby kryterialne:

Re-liczba Reynoldsa

Sc-liczba Schmidta

Sh-liczba Sherwooda

Indeksy dolne

A - SO₂

B - CH₄

C - O₂

D - N₂

E - CO

c,g-faza ciekła lub gazowa, tam gdzie symbol wprost nie odróżnia faz

e -odnosi się do wartości zastępczej

kr-odnosi się do parametrów krytycznych

kc - odnosi się do króćca dla cieczy

kg - odnosi się do króćca dla gazu

o -odnosi się do wartości liczonej na pusty aparat

r-odnosi się do parametrów zredukowanych

w - odnosi się dla średnic wewnętrznych

*-odnosi się do wartości masowych wyrażonych w[mol] lub [kmol]

1,2,3,-odnoszą się do przekrojów1,2,3,

II.CHARAKTERYSTYKA TECHNICZNA APARATU

Zaprojektowany aparat służy do odsiarczania metanu wobec wody . Stopień absorbcji - 98%.

Założenia:

Materiał - stal 0 H13 - stal odporna na działanie

rozcieńczonych kwasów, spawalna,

antykorozyjna. Skład chemiczny stali:

C - max 0,08, Mn - max 0,8, Si - max 0,8,

P - max 0,035, S - 0,03 max, Cr - 12 - 14 %,

Ni - max 0,6, Al. - 0,1 -0,3 [1N]

W wyniku obliczeń uzyskałam wymiennik o następujących parametrach:

Średnica wewnętrzna - D_w 1 [m]

Grubość ścianki - g_rz 0,004 [m]

Wysokość wypełnienia - H_w 3,77 [m]

Powierzchnia wymiany masy: - F_rz 224,14 [m²]

Ilość wymienianego składnika czynnego: - G_A 0,743 [kg/s]

Moduł napędowy: - ΔΠ _Am 0,018 [-]

Orientacyjna masa aparatu - M 4622,21 [kg]

Obliczeniowy czas pracy aparatu: - t 10 lat]

III TOK OBLICZEŃ

DANE	OBLICZENIA	SZUKANE
1.	2.	3.
1[atm]=101325 [Pa] Mc = 18,02 [kg/kmol] MA = 64,06[kg/kmol] p = 1 [atm] P = 101325[Pa] Pobl = 101325 [Pa] Tst = 273,15 [K] R = 8,3147 =2500 [m^3/h] = 0,694 [m^3/s] Tobl = 313[K]	1.0. Wyrażenie stężenia w odpowiednim układzie - wg [3] str. 575 tablica U [ kgSO2l/kgH2O] p [Pa] 0 0 0,4 0,02 1,0 0,05 2,3 0,01 4,1 0,15 6,1 0,2 10,5 0,3 20,8 0,5 31,5 0,7 49,3 1,0 79 1,5 140 2,5 301 5,0 465 7,5 632 10 968 15 1.1.1. Obliczenia objętościowego natężenia przepływu dla przykładowych warunków - na wlocie do aparatu	X [kmolA/kmoli] Y [kmolA/kmoli] 0,042195 21,35294 0,02813 1,657343 0,021097 0,849148 0,014065 0,423221 0,007032 0,160305 0,004219 0,084165 0,002813 0,051176 0,001969 0,032048 0,001406 0,020956 0,000844 0,010504 0,000563 0,006089 0,000422 0,004096 0,000281 0,002308 0,000141 0,000988 5,63E-05 0,000395 0 0 ng = 30,98 [mol/s] = 0,8 [m^3/s]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 10

1.	2.	3.
= 0,8 [m^3/s] yA2 = 0,17[kmolA/kmoli] yB2 = 0,06[kmolA/lmoli] yc2 = 0,1[kmolA/kmoli] yD2 = 0,39 [kmolA/kmoli] yE2 = 0,28 [kmolA/kmoli] =0,144 [m^3/s] =0,133 [m^3/s] = 0,8 [m^3/s] =0,13 [m^3/s] =0,135 [m^3/s] =0,135 [m^3/s] = 0,048[m^3/s] = 0,08 [m^3/s] = 0,31 [m^3/s] = 0, 223[m^3/s] = 0,66 [m^3/s] yA1=4,08*10^-3 [kmolA/kmoli] yA2 = 0,17[kmolA/kmoli]	1.1.1. Objętościowe natężenie przepływu dla dwutlenku siarki 1.1.4. Objętościowe natężenie przepływu dla składnika zaabsorbowanego 1.1.5. Objętościowe natężenie przepływu dla zaabsorbowanego gazu 1.1.6. Objętościowe natężenie przepływu dla zaabsorbowanego chlorowodoru dla przekroju (1) 1.2. Udziały molowe = = = = itd. 1.3. Stosunki masowe	=0,135 [m^3/s] = 0,048[m^3/s] = 0,08 [m^3/s] = 0,31 [m^3/s] = 0, 223[m^3/s] =0,133 [m^3/s] = 0,66 [m^3/s] = 2,71*10^-3 [m^3/s] yA1=4,08*10^-3 [kmolA/kmoli] yB1=0,072 [kmolB/kmoli] yC1=0,12 [kmolC/kmoli] yD1=0,468 [kmolC/kmoli] yE1=0,336 [kmolC/kmoli] YA1=4,1*10^-3[kmolA/kmoli] YA2= 0,205 [kmolA/kmoli]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 11
1.	2.	3.
wg [3] str. 56, tablica 54 MA =64,06 [kg/kmol] MB =16,04 [kg/kmol] MC =32,0 [kg/kmol] MD = 28,02 [kg/kmol] ME = 28,01 [kg/kmol] Pkr,A=78,7*10^5 [Pa] Pkr,B=46,4*10^5 [Pa] Pkr,C= 50,4*10^5 [Pa] Pkr,D = 33,9*10^9 [Pa] Pkr, E = 35,5*10^5 [Pa] Tkr,A = 430,3 [K] Tkr,B = 190,6 [K] Tkr,C = 32 [K] Tkr,D = 126 [K] Tkr,E = 134,1 [K] = 411*10^-7 [Pa*s] = 159*10^-7 [Pa*s] = 250*10^-7 [Pa*s] = 180*10^-7 [Pa*s] = 190*10^-7 [Pa*s] Tobl = 313,15 [K] Pobl = 101325 [Pa] yA2 = 0,17[kmolA/kmoli] yB2 = 0,06[kmolA/lmoli] yc2 = 0,1[kmolA/kmoli] yD2 = 0,39 [kmolA/kmoli] yE2 = 0,28 [kmolA/kmoli] yA1=4,08*10^-3 [kmolA/kmoli] yB1=0,072 [kmolB/kmoli] yC1=0,12 [kmolC/kmoli] yD1=0,468 [kmolC/kmoli] yE1=0,336 [kmolC/kmoli] =1,8*10^-5 [Pa s] ηg2=1,67*10^-5 [P*s]	2.0. Parametry opisujące własności czynników 2.1. Lepkość 2.1.1. Lepkość mieszaniny gazów 2.1.2. Lepkość mieszaniny wody wg [3] str.62, tablica 65. ηc = 13,0427*10^-4	Tkr,pA = 0,73 [K] Tkr,pB = 1,64 [K] Tkr,pC = 2,03 [K] Tkr,pD= 2,49 [K] Tkr,pE= 2,34 [K] Pkr,pA = 0,013 [Pa] Pkr,pB = 0,022 [Pa] Pkr,pC = 0,02 [Pa] Pkr,D = 0,03 [Pa] kr,pE= 0,029 [Pa] =1,4*10^-5[Pa*s] =1,15*10^-5 [Pa*s] =2,2*10^-5 [Pa*s] =1,8*10^-5 {pa*s] =1,81*10^-5 [Pa*s] =1,8*10^-5 [Pa s] ηg2=1,67*10^-5 [P*s] = 1,74*10^-5 [P*s] =6,531*10^-4 [P*s]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 12
1.	2.	3.
MA =64,06 [kg/kmol] MB =16,04 [kg/kmol] MC =32,0 [kg/kmol] MD = 28,02 [kg/kmol] ME = 28,01 [kg/kmol] Pobl = 101325 [Pa] R = 8314,7 [J/kmol K] Tobl =315,15 [K] ρA= 2,49 [kg/m^3] ρB = 0,62[kg/m^3] ρC = 1,25 [kg/m^3] ρD = 1,09 [kg/m^3] ρE = 1,09 [kg/m^3] yA2 = 0,17[kmolA/kmoli] yB2 = 0,06[kmolA/lmoli] yc2 = 0,1[kmolA/kmoli] yD2 = 0,39 [kmolA/kmoli] yE2 = 0,28 [kmolA/kmoli] yA1=4,08*10^-3 [kmolA/kmoli] yB1=0,072 [kmolB/kmoli] yC1=0,12 [kmolC/kmoli] yD1=0,468 [kmolC/kmoli] yE1=0,336 [kmolC/kmoli]	2.2. Gęstość 2.2.1. Gęstość mieszaniny gazowej 2.2.2. Gęstość wody - wg [3] str.64, tablica 66 ρc = 992,2 [kg/m^3] 2.3. Dynamiczny, kinematyczny współczynnik dyfuzji 2.3.1. Kinematyczny współczynnik dyfuzji dla mieszaniny gazowej	ρA= 2,49 [kg/m^3] ρB = 0,62[kg/m^3] ρC = 1,25 [kg/m^3] ρD = 1,09 [kg/m^3] ρE = 1,09 [kg/m^3] ρg1 = 1,08 [kg/m^3] ρg2 = 1,32 [kg/m^3] = 1,2 [kg/m^3] ρc = 992,2 [kg/m^3]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 13

1.	2.	3.
MA =64,06 [kg/kmol] MB =16,04 [kg/kmol] MC =32,0 [kg/kmol] MD = 28,02 [kg/kmol] ME = 28,01 [kg/kmol νB = 25,6 [cm^3/mol] νA = 44,8 [cm^3/mol] νC = 29,6[cm^3/mol] νD = 31,2 [cm^3/mol] νE = 30,7[cm^3/mol] Tobl = 315,15[K] P = 1 [atm] =0,359 [m^2/h] =0,28 [m^2/h] =0,29 [m^2/h] =0,291 [m^2/h] =25,697 [m^3/kmol] DAM = 1,03*10^-4 [m^2/s] =3,99*10^-6 [kmol/m*s] MA =64,06 [kg/kmol]	2.3.3. Dynamiczny współczynnik dyfuzji dla mieszaniny gazowej 2.3.4. Kinematyczny współczynnik dyfuzji dla fazy ciekłej - wg [3] tablica 99 dla T = 20^oC odczytałam: DA = 1,47*10^-9 [m^2/s]	=0,359 [m^2/h] =0,28 [m^2/h] =0,29 [m^2/h] =0,291 [m^2/h] DAM =0,261 [m^2/h] DAM = 1,03*10^-4 [m^2/s] =3,99*10^-6 [kmol/m*s] =2,56*10^-4 [kg/m*s] DA = 5,38*10^-15[m^2/s]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 14
1.	2.	3.
DA = 5,38*10^-15[m^2/s] Tobl =315,15 [K] =6,531*10^-4 [P*s] DAobl = 2,58*10^-9 [m^2/s] Mc = 18,02 [kg/kmol] ρc = 992,2 [kg/m^3] YA1=4,1*10^-3[kmolA/kmoli] YA2= 0,205 [kmolA/kmoli] = 0,00829 [kmolA/kmoli] XA1 = 0 [kmolA/kmoli] = 24,21 [-] b = 3 [-] =72,64 [-] YA1=4,1*10^-3[kmolA/kmoli] YA2= 0,205 [kmolA/kmoli] ρg2 = 1,32 [kg/m^3] = 0,8 [m^3/s]	2.3.5. Dynamiczny współczynnik dyfuzji dla wody 3. Bilans masowy 3.1. Określenie minimalnego natężenia przepływu absorbenta 3.1.1. Założenie nadmiaru zastosowanego absorbenta b = 1÷3 3.1.2.Wyznaczenie stężenia czynnika absorbowanego w fazie ciekłej 3.2. Masowe natężenie przepływu gazu dla przekroju	DAobl = 2,58*10^-9 [m^2/s] = 1,42*10^-7 [kmol/m*s] = 9,10*10^-6 [kg/m*s] = 24,21 [-] =72,64 [-] XA2 = 2,76*10^-3 [kmolA/kmoli] = 1,05[kg/s]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 15

1.	2.	3.
MA =64,06 [kg/kmol] MB =16,04 [kg/kmol] MC =32,0 [kg/kmol] MD = 28,02 [kg/kmol] ME = 28,01 [kg/kmol yA2 = 0,17[kmolA/kmoli] yB2 = 0,06[kmolA/lmoli] yc2 = 0,1[kmolA/kmoli] yD2 = 0,39 [kmolA/kmoli] yE2 = 0,28 [kmolA/kmoli] yA1=4,08*10^-3 [kmolA/kmoli] yB1=0,072 [kmolB/kmoli] yC1=0,12 [kmolC/kmoli] yD1=0,468 [kmolC/kmoli] yE1=0,336 [kmolC/kmoli] = 0,058 [kmol/s] = 1,11 [kg/s] Mg2 = 15,05[kg/kmol] '= 0,058[kmol/s] Mg1 = 5,26[kg/kmol] yB2 = 0,06[kmolA/lmoli] yc2 = 0,1[kmolA/kmoli] yD2 = 0,39 [kmolA/kmoli] yE2 = 0,28 [kmolA/kmoli] yB1=0,072 [kmolB/kmoli] yC1=0,12 [kmolC/kmoli] yD1=0,468 [kmolC/kmoli] yE1=0,336 [kmolC/kmoli] yA2 = 0,17[kmolA/kmoli] = 21,88 [kg/s] = 21,88[kg/s]	3.2.1. Masa molowa mieszaniny gazowej dla dwóch przekrojów i inertów 3.2.2 Molowe natężenie przepływu dla gazu w przekroju (2) 3.2.3. Molowe natężenie przepływu inertu dla przekroju (2)	Mg1 = 5,26[kg/kmol] Mg2 = 15,05[kg/kmol] Mi = 378,74[kg/kmol] = 0,07 [kmol/s] = 0,058 [kmol/s] =0,305 [kg/s] = 0,676 [kg/s] = 21,88 [kg/s] = 21,88[kg/s] = 21,88[kg/s] '= 0,058[kmol/s]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 16
1.	2.	3.
'= 0,058[kmol/s] =72,64 [-] = 4,2 [kmol/s] Mc = 18,02 [kg/kmol] yA2 = 0,17[kmolA/kmoli] yB2 = 0,06[kmolA/lmoli] yc2 = 0,1[kmolA/kmoli] yD2 = 0,39 [kmolA/kmoli] yE2 = 0,28 [kmolA/kmoli] = 1,05[kg/s] YA1=4,1*10^-3[kmolA/kmoli] YA2= 0,205 [kmolA/kmoli] '= 0,058[kmol/s] MA =64,06 [kg/kmol] = 0,058 [kmol/s] yA1=4,08*10^-3 [kmolA/kmoli] Mi = 378,74[kg/kmol] YA3 = 0,104 [ kmolA/kmoli]	3.2.4. Wykonanie rzeczywistego bilansu masy i ciepła dla aparatu 3.2.5. Masa zaabsorbowanego składnika czynnego 3.2.6. Masowe natężenie przepływu dla przekroju - dla przekroju 1 - masa molowa dla trzeciego przekroju 3.3. Wyznaczenie stosunków masowych dla przekroju	= 4,2 [kmol/s] = 72,64 [kg/s] =0,012[kmol/s] =4,18*10^-3 [kmol/s] =0,027 [kmol/s] =0,019 [kmol/s] =6,96*10^-3 [kmol/s] = 0,743 [kg/s] =0,012[kmol/s] =2,37*10^-4 [kmol/s] = 0,015 [kg/s] Mg3 = 348,98[kg/kmol] XA3 = 2,76*10^-3 [kmolA/kmoli] YA3 = 0,104 [ kmolA/kmoli]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 17
1.	2.	3.
YA3 = 0,104 [ kmolA/kmoli] Y*A1 = 0 [kmolA/kmoli] Y*A2 =0,05 [kmolA/kmloi] Y*A3 = 0,02 [kmolA/kmoli] Y*A1t = 0,00037 [kmolA/kmoli] YA1=4,1*10^-3[kmolA/kmoli] YA2= 0,205 [kmolA/kmoli] ΔΠA1 = 3,72*10^-3 [-] ΔΠA2 = 0,137 [-] ΔΠA3 = 0,08 [-] ΔΠA1 = 3,72*10^-3 [-] ΔΠA2 = 0,137 [-] ΔΠA3 = 0,08 [-]	4. Wykres stężeń Z wykresu dołączonego do projektu odczytałam następujące wartości: Y*A1 = 0 [kmolA/kmoli] Y*A2 =0,05 [kmolA/kmloi] Y*A3 = 0,02 [kmolA/kmoli] X*A1 = 0,00043 [kmolA/kmoli] X*A2 = 0,00276 [kmolA/kmoli] X*A3 = 0,0051 X*A1t = 0,0000563 [kmolA/kmoli] Y*A1t = 0,00037 [kmolA/kmoli] 5.0. Obliczenie średniego moduł napędowy procesu	(1+YA1)mog = 1,002 [-] (1+YA2)mog = 1,127 [-] (1+YA3)mog = 1,062 [-] ΔΠA1 = 3,72*10^-3 [-] ΔΠA2 = 0,137 [-] ΔΠA3 = 0,08 [-] ΔΠAm = 0,018 [-] ΔΠA23 = 0,06 [-] ΔΠA31 = 0,027 [-]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 18

1.	2.	3.
MA =64,06 [kg/kmol] Mi = 378,74[kg/kmol] YA1=4,1*10^-3[kmolA/kmoli] YA2= 0,205 [kmolA/kmoli] XA2 = 2,76*10^-3 [kmolA/kmoli] XA1 = [kmolA/kmoli] WA2 = 0,035[-] WA1 = 9,82*10^-3 [-] UA1 = 0 [-] UA2 = 2,82*10^-3[-] = 3,46[-]	6. Wyznaczenie średnicy aparatu 6.1. Wstępny wybór wypełnienia - jako wypełnienie wybieram pierścienie ceramiczne (nieuporządkowane) o następujących parametrach: tablica 110 str.82, wg [3 ] Powierzchnia jednostkowa wypełnienia: a = 174 [m^2/m^3] Porowatość wypełnienia: ε = 0,81[m^3/m^3] Średnica pierścieni: d =0,025 [m] 6.2. Wyznaczenie prędkości przepływu na granicy zachłystywania 6.2.1. Wyznaczam masę molową dla składników inertnych	WA2 = 0,035[-] WA1 = 9,82*10^-3 [-] UA1 = 0 [-] UA2 = 2,82*10^-3[-] = 3,46[-]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 19

1.	2.	3.
ωg = 1,16 [m/s] = 0,8 [m^3/s] f = 0,688 [m^2] frz = 0,785[m] = 0,66 [m^3/s] = 0,8 [m^3/s] YA3 = 0,104 [ kmolA/kmoli] Y*A1 = 0 [kmolA/kmoli] Y*A2 =0,05 [kmolA/kmloi] Y*A3 = 0,02 [kmolA/kmoli] Y*A1t = 0,00037 [kmolA/kmoli] YA1=4,1*10^-3[kmolA/kmoli] YA2= 0,205 [kmolA/kmoli]	złożenie: ωo = 0,5 ÷ 0,9 6.3. Powierzchnia przekroju absorbera 6.4. Średnica aparatu Dobór znormalizowanej średnicy aparatu. - przyjmuję średnicę rzeczywistą na podstawie [5] Drz = 1 [m] 6.5. Powierzchnia przekroju rzeczywistego 6.6. Obliczenie rzeczywistej prędkości przepływu gazu 7. Obliczenia kinetyczne 7.1. Określenie zamiennika n	ωo = 1,45[m/s] ωg = 1,16 [m/s] f = 0,688 [m^2] Dobl =0,936 [m] frz = 0,785[m] ωgrz1 = 0,965 [m/s] ωgrz3 = 1,16 [m/s] ωgrz2 = 0,82 [m/s] Ky1 = 6,57 [-] Ky2 = 18,09 [-] Ky3 = 14,48 r = 1,26 [-]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 20

1.	2.	3.
Ky1 = 6,57 [-] Ky2 = 18,09 [-] Ky3 = 14,48 r = 1,26 [-] my1 = 8,28 [-] my2 = 22,8 [-] my3 = 18,24 [-] YA3 = 0,104 [ kmolA/kmoli] Y*A1 = 0 [kmolA/kmoli] Y*A2 =0,05 [kmolA/kmloi] Y*A3 = 0,02 [kmolA/kmoli] Y*A1t = 0,00037 [kmolA/kmoli] YA1=4,1*10^-3[kmolA/kmoli] YA2= 0,205 [kmolA/kmoli] a = 174[m^2 /m^3] frz = 0,785[m] =0,305 [kg/s] = 0,676 [kg/s] = 1,11 [kg/s] de = 5,75*10^-3 [m] ge1 = 0,443 [ kg/m*s^2] ge3 = 0,983[kg/m*s^2] ge2 = 1,52[kg/m*s^2] = 1,74*10^-5 [P*s] MA =64,06 [kg/kmol] Mg1 = 5,26[kg/kmol] Mg2 = 15,05[kg/kmol] Mg3 = 348,98[kg/kmol]	7.2. Dobór odpowiedniego równania kryterialnego 7.2.1. Średnica zastępcza dla fazy gazowej 7.2.2. Zastępcza prędkość masowa 7.2.3. Liczba Reynoldsa 7.2.4. Liczba Shmidta	my1 = 8,28 [-] my2 = 22,8 [-] my3 = 18,24 [-] n1 = 8,28 [-] n2 = 21,78 [-] n3 = 17,91 de = 5,75*10^-5 [m] ge1 = 0,443 [ kg/m*s^2] ge3 = 0,983[kg/m*s^2] ge2 = 1,52[kg/m*s^2] Reg1 = 146,65[-] Reg3 =325,303[-] Reg2 =503,96 [-] m1 = 12,19[-] m2 = 4,26 [-] m3 = 0,184 [-]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 21

1.	2.	3.
m1 = 12,19[-] m2 = 4,26 [-] m3 = 0,184 [-] = 1,74*10^-5 [P*s] =2,56*10^-4 [kg/m*s] Scg1 = 0,829 [-] Scg2 = 0,289 [-] Scg3 = 0,012 [-] Reg1 = 146,65[-] Reg3 =325,303[-] Reg2 =503,96 [-] Shg1 = 25,41[-] Shg3 = 12,04[-] Shg2 = 48,21[-] =3,99*10^-6 [kmol/m*s] d = 0,025 [m] = 72,64 [kg/s] frz = 0,785[m] d = 0,025 [m] gec = 109,96[kg/m*s^2] =6,531*10^-4 [P*s] MA =64,06 [kg/kmol] Mc = 18,02 [kg/kmol] mc = 3,56 [-]	7.2.5. Liczba Sherwooda - dla pierścieni ceramicznych C = 0,11 A = 0,33 B = 0,8 7.2.6. Obliczenie współczynnika wnikania masy dla fazy gazowej 7.3. Dobór równania kryterialnego dla fazy ciekłej 7.3.1 Zastępcza prędkość masowa 7.3.2. Liczba Reynoldsa 7.3.3. Liczba Shmidta	Scg1 = 0,829 [-] Scg2 = 0,289 [-] Scg3 = 0,012 [-] Shg1 = 25,41[-] Shg3 = 12,04[-] Shg2 = 48,21[-] β'g1 = 4,06*10^-3 [kmol/m*s] β'g3 = 1,92*10^-3 [kmol/m*s] β'g2 = 7,69*10^-3 [kmol/m*s] gec = 109,96[kg/m*s^2] Rec = 967,61[-] mc = 3,56 [-] Scc = 255,07[kmol/m^2*s]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 22

1.	2.	3.
Rec = 967,61[-] Scc = 255,07[kmol/m^2*s] Shc = 8,73 [-] = 9,10*10^-6 [kg/m*s] β'c = 0,035[kmol/m^2*s] β'g1 = 4,06*10^-3 [kmol/m*s] β'g3 = 1,92*10^-3 [kmol/m*s] β'g2 = 7,69*10^-3 [kmol/m*s]	7.3.4. Liczba Sherwooda dla fazy ciekłej A = 0,66 B = 0,33 C = 0,015 7.3.5. Współczynnik wnikania masy po stronie fazy ciekłej wg [1] tablica III - 4, str. 596 υz = 35,34*10^-6 7.4. Współczynnik wnikania masy 8.0. Obliczam teoretyczną powierzchnię wymiany masy F = F31 + F 23 9.0.Wyznaczenie wartości współczynnika użyteczności powierzchni - wg [3], str.273, tabela 4-9	Shc = 8,73 [-] β'c = 0,035[kmol/m^2*s] = 2,07*10^-3[kmol/m^2*s] = 1,33*10^-3 [kmol/m^2*s] = 9,7*10^-4 [kmol/m^2*s] = 1,51*10^-3 [kmol/m^2*s] = 1,52*10^-3 [kmol/m^2*s] F23 = 83,85[m^2] F31 = 140,29[m^2] F = 224,14[m^2]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 23
1.	2.	3.
f(wo) = 3,94 [-] a = 174 [m^2/m^3] F = 224,14[m^2] φ = 1 F = 610,43 [m^2] φ = 1 [-] Frz = 224,14[m^2] frz = 0,785[m] a = 174 [m^2/m^3] a = 174 [m^2/m^3] ε = 0,81 [m^3/m^3]	f(wo) = 3,94 [-] φ > 1, zakładam φ = 1 10.0.Obliczanie rzeczywistej wymiany masy 11.0.Określenie wysokości warstwy wypełnienia Hrz = H+35%H 12.0. Warunek smukłości aparatu 13.0. Hydrodynamika kolumny z wypełnieniem 13.1. Sprawdzenie warunku na zachłystywanie się wymiennika 13.1.1. Średnica zastępcza	wo = 1,76[m^3/m^2*s] wo = 398,96[m^3/m^2*h] φ = 1,42 [-] φ = 1 Frz = 224,14[m^2] H = 1,64[m] Hrz = 3,77[-] dep = 0,019 [m]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 24

1.	2.	3.
dep = 0,019 [m] ε = 0,81 [m^3/m^3] ge1 = 0,443 [ kg/m*s^2] ge3 = 0,983[kg/m*s^2] ge2 = 1,52[kg/m*s^2] = 1,74*10^-5 [P*s] Rep1 = 184,04[-] Rep2 = 622,17[-] Rep3 = 401,61[-] f1 = 1,34 [-] f2 = 1,05 [-] f3 = 1,15 [-] ε = 0,81 [m^3/m^3] ge1 = 0,443 [ kg/m*s^2] ge3 = 0,983[kg/m*s^2] ge2 = 1,52[kg/m*s^2] d = 0,025 [m] Hrz = 3,77[-] = 1,2 [kg/m^3] dPs1 = 15,376[Pa] dPs2 = 116,51[Pa] dPs3 = 63,36[-] β = 0,0512 [-] Azr = 4,27*10^5[-] dPs = 63,36[Pa] f1 = 1,34 [-] f2 = 1,05 [-] f3 = 1,15 [-]	13.1.2. Liczba Reynoldsa 13.1.3. Współczynnik Flaminga 13.2.Obliczenie oporu przepływu przez warstwę 13.2.1. Opór przepływu przez warstwę suchego wypełnienia 13.2.2. Opór przepływu przez warstwę wypełnienia zraszanego 13.3. Sprawdzenie zachłystywania się kolumny	Rep1 = 184,04[-] Rep2 = 622,17[-] Rep3 = 401,61[-] dPs1 = 15,376[Pa] dPs2 = 116,51[Pa] dPs3 = 63,36[-] dPs = 63,36[Pa] Azr = 4,27*10^5[-] dPzr = 2,7*10^7 [Pa] π12 = 0,031[-] π21 = 8,19[-] π22 = 2,63 [-] π1 = 0,027 [-] π2 = 5,41 [-]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 25
1.	2.	3.
π12 = 0,031[-] π21 = 8,19[-] π22 = 2,63 [-] dep = 0,019 [m] ε = 0,81 [m^3/m^3] gec = 109,96[kg/m*s^2] =6,531*10^-4 [P*s] =6,531*10^-4 [P*s] Rezc = 3870[-] hd = 4,83*10^-3 [m]	- wg [1], str.456, rys4-6 πgr = 2.8[-] 13.4.Określenie ilości zawieszonej cieczy na wypełnieniu 13.4.1. Ilość cieczy zatrzymanej na wypełnieniu wyrażona statycznie 13.4.2. Ilość cieczy zatrzymanej na wypełnieniu wyrażona dynamicznie hc = hs + hd	π12 = 0,031[-] π21 = 8,19[-] π22 = 2,63 [-] π1 = 0,027 [-] π2 = 5,41 [-] hs = 0,018 [m] Rezc = 3870[-] hd = 4,83*10^-3 [m] hc = 0,023 [m]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 26
1.	2.	3.
Tobl = 315 [K] Re = 24,5*10^7 [Pa] A1 = 0,561 [-] Re, Tobl = 1,96*10^8 [Pa] Xe = 1,65 [-] Dt =0,936 [m] Drz = 1 [m] Pobl = 101325 [Pa] kr = 1,19*10^8 [Pa] z = 0,8 [-]	Obliczenia konstrukcyjno - wytrzymałościowe 14. Dobór optymalnych warunków pracy aparatu Absorpcja dwutlenku siarki zachodzi w temperaturze 40^oC i przy ciśnieniu p = 1 [atm]. Dwutlenek siarki trudno rozpuszcza się w wodzie. Im niższa temperatura i wyższe ciśnienie tym rozpuszczanie zachodzi lepiej 15.Obliczenia konstrukcyjno-wytrzymałościowe 15.1. Dobór materiału konstrukcyjnego Jako materiał konstrukcyjny zastosowano stal 0H13-odporną na korozję. Atmosferyczną i międzykrystaliczną, na działanie wód naturalnych pary wodnej i rozcieńczonych kwasów, gorących par ropy naftowej, spawalną. [1N] Obliczenie grubości płaszcza 15.2.1. Obliczenie naprężenia dopuszczalnego Re,Tobl = A1Re 15.2.2. Obliczenie naprężeń dopuszczalnych 15.2.3. Obliczenie współczynnika wytrzymałościowego z = 1*zdop 15.2.4.Obliczenie grubości ścianki	A1 = 0,561 [-] Re, Tobl = 1,96*10^8 [Pa] kr = 1,19*10^8 [Pa] z = 0,8 [-] β1 = 0,794[-] go = 4,63*10^-4 [m]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 27

1.	2.	3.
τ =10 [lat] c1 = 0,0008 [m] c3 = 0 [m] go = 4,63*10^-4 [m] c = 1,8*10^-3 [m] grz = 0,004[m] Dw = 1[m] wg = 15 [m/s] d^krz = 0,273 [m] Dz = 1,008 [m] Xr = 1,55 [-] Re, Tobl = 1,96*10^8 [Pa]	15.2.5.Obliczenie rzeczywistej grubości ścianki c = c1 + c2 + c3 g = go+ c wg [2N] grz = 0,004[m] grz ≥ g 15.2.6. Obliczam średnicę zewnętrzną wymiennika masy Dz = Dw +2 grz 15.3. Obliczam grubość ścianki dennicy Założenie: gdz = 0,004[m] 15.3.1.Wyznaczenie współczynnika wyoblania Hz1 = Hw + gdz - wg [6], str.168 yw = 5,1 [-] 15.3.2. Obliczenie naprężeń dopuszczalnych na rozrywanie gdz ≥ gdo gdz= 0,004[m]	c2 = 1*10^-3 [m] c = 1,8*10^-3 [m] g = 2,45 *10^-3 [m] Dz = 1,008 [m] ϖ = 4,3[-] Hz1 = 0,254 [m] kr1 = 1,27*10^8 [Pa] gdo = 3,09*10^-3 [m]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 28
1.	2.	3.
do = 0,02 [m] t = 0,05 [m] Dw = 1 [m] D = 0,94 [m] γw = 505 [kG/m^3] γwyp = 22,87 [N/m^3] γm = 5,18*10^3[N/m^3] Hrz = 3,77[-] t1 = 0,02 [m] Q = 390,69[N] Dw = 1 [m]	Dobór zraszacza i obliczenia z nim związane Jako zraszacz zastosowano zraszacz rurowy Podziałka D = Dw - 2 t- do 15.4.2. Liczba rurek w zraszaczu - rurki ułożone są heksogenalnie w zraszaczu - wg [2] tablica A15a str.142 D/t = 17,6 i = 18,8 [sztuk] dobrano i = 19 [sztuk] Jako układ poziomujący zastosowano trzy łapy o W=0,180m(jedna przyspawana do zraszacza, dwie zamocowane za pomocą śrub, dających regulację zawieszenia). UWAGA : króciec dla cieczy wlotowej umieszczony jest współśrodkowo w króćcu o większej średnicy 15.5. Ruszt i obliczenia z nim związane Wymiary pierścienia nośnego Mpr = 51[kg] 15.5.1. Ciężar całkowity przypadający na podziałkę najdłuższego płaskownika 15.5.2. Obliczam obciążenie ciągłe	t = 0,05 [m] D = 0,94 [m] γwyp = 22,87 [N/m^3] γs = 224,39[N/m^3] γm = 5,18*10^3[N/m^3] Q = 390,69[N] q = 390,69[N/m]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 29
1.	2.	3.
Dw = 1 [m] sp = 0,03 [m] lmax = 0,92[m] q = 390,69[N/m] Re, Tobl = 1,96*10^8 [Pa] Mmax = 41,34[N/m] Wy = 3,1*10^-7 [m^3] s2 = 0,009 [m] hnom = 0,014 [m] s2 = 0,009 [m] Dw = 1 [m] Qp = 11,09[N] Q = 390,69[N] E = 2,13*10^11 [N/m^2] Q 1 = 401,78[N] lmax = 0,92 [m]	15.5.3. Maksymalny moment gnący 15.5.4. Wskaźnik wytrzymałości przekroju, dopuszczalne na zginanie 15.5.5. Wysokość płaskownika Założenie: s2 = 0,8÷10 [mm] wg [14N] hnom = 0,014 [m] 15.5.6. Moment bezwładności dla powierzchni przekroju 15.5.7. Sprawdzenie strzałki ugięcia	lmax = 0,92 [m] Mmax = 41,34[N/m] kg1 = 1,333*10^8[N/m] Wy = 3,1*10^-7 [m^3] hp = 0,014 [m] ly = 2,06*10^-9 [m^4] Qp = 11,09[N] Q 1 = 401,78[N] fs = 9,29*10^-3 [m]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 30
1.	2.	3.
s2 = 0,009 [m] t1 = 0,02[m] hnom = 0,028 [m] ρg2 = 1,32 [kg/m^3] w = 15 [m/s] = 1,05 [kg/s] = 0,305 [kg/s] = 75,63[kg/s] ωc = 20 [m/s] ρc = 992,2 [kg/m^3]	15.5.8. Procent powierzchni zajmowany przez płaskowniki Wysokość płaskownika łączącego 15.6. Dobór urządzenia odkraplającego Jako odkraplacz dobrano warstwę pierścieni Raschiga o wymiarach H -0,3 [m]. 15.7. Dobór armatury na podstawie norm 15.7.1.Obliczam średnicę króćców - dla mieszaniny gazowej wg [11N] d^krw1 = 0,273 [m] wg [11N] d^krw2 = 0,200 [m] - dla cieczy wg [11N] d^krwc = 0,080 [m] 15.7.2. Dobór włazu -właz Pz - 1,6/400 /200/N/Polonit K-100 [6N] M24*100 Mw = 83,66[kg]	α = 45% h2 = 0,007 [m] dw2= 0,26 [m] dw1 =0,26 [m] dw2= 0,155 [m] dc = 0,07 [m]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 31
1.	2.	3.
Pobl = 101325 [Pa] Dw = 1 [m] grz = 0,004[m] c2 = 1*10^-3 [m] kr = 1,19*10^8 [Pa] Dz = 1,008 [m] dw^wl = 0,4 [m]	15.7.3. Uszczelki, manometry, termometr Uszczelki dla włazu: dwie uszczelki płaskie 0,1/400/3 [6N] Uszczelka dla kołnierza Uszczelka płaska: 0,1/1000/3 Dobrano materiał do uszczelnienia: fibra . [7N] Cisieniomierz M 100 R 4/0-1,6 [8N] Cieczowskaz 140/186 - N [9N] Dobrano jeden cieczowskaz ze szkłem refleksyjnym z korpusem ze stali; uszczelka pod cieczowskaz: Termometr Termometr przemysłowy 160 (K 90) 0-150/1/100 [14N] 16.0. Średnica największego otworu niewymagającego wzmocnienia 16.1. Dla króćca d^krwg 16.1.1. Obliczam współczynnik wytrzymałościowy powłoki osłabionej otworem	zr = 0,186 [-] dnom = 0,152 [m] db = 0,351 [m] Fstr = 1,81*10^-3 [m] Fwzm = 7,2*10^-4 [m]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 32

1.	2.	3.
Hrz = 3,77[-] Hpr = 0,010 [m] Dz = 1,008 [m] Dw = 1,0 [m] ρst = 7700 [kg/m^3] Hp = 4,03[m] Dw = 1,0 [m] Hrz = 3,77[-] γwyp = 22,87 [N/m^3] Hok = 0,3 [m] γwyp = 22,87 [N/m^3] Mp = 586,68[kg] Mw = 83,66[kg] Md = 39 [kg] Mk = 90 [kg] Mkrg = 61,3 [kg] Mzr = 40 [kg] Mkrc = 11,39 [kg] Map = 1293,72[kg] Mok = 5,39[kg] Ms = 52,66[kg] Dw = 1 [m] Hp = 4,03[m] Vd = 0,131 [m^3] ρc = 992,2 [kg/m^3] Moz = 3270,44[kg] M = 1351,77[kg]	17.0. Określenie masy aparatu 17.1. Masa aparatu pustego i zalanego 17.1.1. Masa płaszcza 17.1.2. Masa wypełnienia suchego 17.1.3.Masa odkraplacza 17.2. Całkowita masa aparatu pustego 17.2.1. Bez wypełnienia i odkraplacza 17.2.2. Z odkraplaczem i wypełnieniem Mpl = 0,88(Dw -0,5) 17.3. Całkowita masa aparatu zalanego Macz = Maz + M	Hp = 4,03 [m] Mp = 586,68[kg] Ms = 52,66[kg] Mok = 5,39[kg] Map = 1293,72[kg] Mpl = 0,612 [kg] M = 1351,77[kg] Moz = 3270,44[kg] Macz = 4622,21[kg]
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 33

1.	2.	3.
	18.0. Dobór łap pod aparat wg [15N] BN - 221264/-02 Trzy łapy wspornikowe 125 W
Nr 9	A. Kołakowska	Str. 34

LITERATURA

[1]	Hobler T."Dyfuzyjny ruch masy i absorbery" wydanie 2 zmienione i uzupełnione
	Wydawnictwo Naukowo - Techniczne, Warszawa 1976.
[2]	Broniarz - Press L." Inżyniwria chemiczna i Procesowa" cz. II " Procesy wymiany ciepła"
	Wydawnictwo Politechniki Poznańskiej 2001
[3]	"Materiały pomocnicze do ćwiczeń i projektów do iżynierii chemicznej"
	Zakład Inżynierii i Aparatury Chemicznej. Instytut Technologii i Inżynierii Chemicznej
	Politechniki Poznańskiej, Poznań 1997
[4]	Kurmaz L. W. "Podstawy Konstrukcji Maszyn" Kielce 1998
[5]	Luty W. " Poradnik Inżyniera, obróbka cieplna stopów żelaza"

WYKAZ NORM

[1N]	PN - 71/H - 96020
[2N]	BN - 65/2002 - 02
[3N]	PN - 75/M - 35412
[4N]	BN - 75/2211 - 34
[5N]	BN - 75/2211 - 32
[6N]	BN - 83/2211 - 25/02
[7N]	PN/H - 74385
[8N]	PN - 88/M - 42304
[9N]	BN - 63/2213 - 10
[10N]	BN - 63/2213 - 11
[11N]	BN-76/2211-40
[12N]	BN - 64/2212 - 02
[13N] [14N] [15N]	BN - 64/2212 - 03 PN - 72/H - 93202 BN - 221264/-02

2

---